OPIS TECHNICZNY KONSTRKCJI I OBLICZENIA STATYCZNO ... 15/konstrukcja pdf/opis.pdf · Nośność na...

OPIS TECHNICZNY KONSTRKCJI I OBLICZENIASTATYCZNO-WYTRZYMAᐐOᖠCIOWE

1 . TEMAT I ZAKRES OPRACOWANIA.

Przedmiotem inwestycji jest projekt konstrukcji nadbudowy, przebudowy budynku nr 15 przy ul. ᖠlၐskiej w celu utworzenia lokali socjalnych, adaptacji poddasza na lokale socjalne, adaptacji piwnic na potrzeby wᆐzᐠa cieplnego, przebudowy klatki schodowej, wymiany stropów, elementów konstrukcyjnych dachu.Zakres jego obejmuje okreᖰlenie na podstawie zestawieᑀ obciၐៀeᑀ, gabarytów geometrycznych dlapeᐠniၐcych rolᆐ konstrukcyjnၐ elementów budynku, oraz przedstawienie schematów statycznych ich pracy. Wykonanie niezbᆐdnych obliczeᑀ statyczno – wytrzymaᐠoᖰciowych ma na celu sprawdzenie poprawnoᖰci przyjᆐtych rozwiၐzaᑀ i okreᖰlenia zbrojenia gᐠównego dla podstawowych elementów ៀelbetowych. W czᆐᖰci opisowej zawarto ogólne uwagi konstrukcyjno – materiaᐠowe dotyczၐce sposobu i zakresu wykonania prac budowlanych.

Czᆐᖰၰ rysunkowa zawiera schematy rozmieszczenia poszczególnych pozycji obliczeniowych oraz rysunków wykonawczych dla elementów konstrukcyjnych budynków.

Zakres opracowania wykonano na podstawie projektu branៀy architektonicznej.

2.ADRES.

Projektowany budynek zlokalizowany bᆐdzie na dziaᐠce o numerze ewidencyjnym 4835/4 jednostka ewidencyjna: Chrzanów - miasto, obrᆐb: Chrzanów, poᐠoៀonej przy ulicy ᖠlၐskiej w Chrzanowie.

3. INWESTOR.

Miejski Zarzၐd Zasobów KomunalnychUl. Gancarska 432-500 Chrzanów

4. PODSTAWA OPRACOWANIA.

Podstawᆐ opracowania stanowi:- projekt architektoniczny obiektu,- zlecenie inwestora,- obowiၐzujၐce normy:

PN-B-03264 :2002 Konstrukcje Betonowe, ៀelbetowe i sprᆐៀone.PN-B-03150 :2000 Konstrukcje drewniane, obliczenia statyczne i projektowanie.PN-90/B-03200 Konstrukcje stalowe.

PN-80/B-02010 Obciၐៀenie ᖰniegiemPN-77/B-02011 Obciၐៀenie wiatrem.

PN-82/B-02001 Obciၐៀenie staᐠe.PN-82/B-02003 Obciၐៀenie zmienne.PN-81/B-03020 Posadowienie bezpoᖰrednie budowli.

- literatura przedmiotu oraz tablice projektowe:J. Thierry - Remonty budynków i wzmacnianie konstrukcji. E. Schild - Sᐠabe miejsca w budynku.J. Kobiak - Konstrukcje ៀelbetowe.

A. ᐐapko - Projektowanie konstrukcji ៀelbetowych.Z. Pieniၐៀek - Fizyka budowli , skrypt PK ,Kraków 1986

5.0. OPIS KONSTRUKCJI BUDYNKU

Inwentaryzacjᆐ konstrukcyjno-budowlanၐ wykonano na podstawie szczegóᐠowych oglᆐdzin budynku, odkuwek sprawdzajၐcych elementy konstrukcyjne obiektu. Oglᆐdzin obiektu dokonano w obecnoᖰci uៀytkowników obiektu.

Projekt budowlany nadbudowy, przebudowy budynku nr 15 przy ul. ᖠlၐskiej w celu utworzenia lokali socjalnych, adaptacji poddasza na lokale socjalne, adaptacji piwnic na potrzeby wᆐzᐠa cieplnego, przebudowy klatki schodowej, wymiany stropów, elementów konstrukcyjnych dachu z uwzglᆐdnieniemniezbᆐdnych wyburzeᑀ i robót konstrukcyjnych nowych elementów (sᐠupy , belki, stropy wewnᆐtrzne, klatka schodowa).

Istniejၐce stropy nad wszystkimi kondygnacjami oprócz piwnic sၐ drewniane Nad piwnicamiwystᆐpuje strop odcinkowy na belkach stalowych. Istniejၐce ᖰciany wykonane sၐ z cegᐠy peᐠnej, konstrukcja dachu drewniana.Budynek podlega remontowi obejmujၐcemu, pogᐠᆐbienie piwnic (poprzez podlanie fundamentów) wyburzenie wszystkich ᖰcian wewnᆐtrznych na poziomie poddasza oraz kilku ᖰcian wewnᆐtrznych na poziomoie piwnic, parteru i pietra. Stropy nad piᆐtrem i parterem przeznaczone sၐ w caᐠoᖰci do wymiany na ៀelbetowe.Strop nad piwnicၐ (kolebkowy) rozebrany i wymieniony na ៀelbetowy bᆐdzie tylko na niewielkiej czᆐᖰci. Na pozostaᐠej czᆐᖰci projektuje siᆐ wzmocnienie stropów. Istniejၐcy dach podlega caᐠkowitej wymianie.

5.1. WARUNKI GRUNTOWE I POSADOWIENIE BUDYNKU

Fundamenty zaprojektowano jako ᐠawy i stopy ៀelbetowe dla prostych warunków gruntowych.Okreᖰlajၐc warunki gruntowe jako proste naleៀy rozumieၰ grunt o warstwach jednorodnych genetycznie i litologicznie, równolegᐠych do powierzchni terenu, oraz braku wystᆐpowania niekorzystnych zjawisk geologicznych.

Poziom posadowienia hz min.=1,00 m p.p.t. wg PN-81/B-03020. W wypadku stwierdzenie podczas robót wykonawczych innych warunków gruntowych niៀ zaᐠoៀone wymaga odpowiedniej adaptacji projektu wedᐠug obowiၐzujၐcych przepisów.

Projekt dostosowany do warunków stref: III – klimatycznej wg PN-82/B-02403, III ᖰniegowej wg PN-80/B-02010, I wiatrowej wg PN-77/B-02011.

Uwaga!Sposób i warunki posadowienia budynku zaprojektowano dostosowujၐc je do prostych warunków

gruntowych. W wypadku stwierdzenia miejscowego wystᆐpowania innych niៀ zaᐠoៀone gruntów naleៀy wykonaၰ odrᆐbne opracowanie, opiniᆐ geologicznၐ przez uprawnionego geologa.

5.2 DACH.

Dach zaprojektowano jako dហwigar drewniany kratowy o symetrycznie nachylonych poᐠaciach dachu – 25o z drewna sosnowego o wilgotnoᖰci powietrzno-suchej (15-18 % wilgoci) i klasie C 30. Pokrycie stanowi dachówka ceramiczna oparta na ᐠatach drewnianych 40x50 mm.

Podstawowym elementem konstrukcyjnym jest dហwigar kratowy dwuspadowy z drewna litego o wilgotnoᖰci powietrzno-suchej (15-18 % wilgoci) i klasie C 30. O rozpiᆐtoᖰci w ᖰwietle podpór 14,15 m. Wysokoᖰၰ dហwigara przy okapie 0,20m, w kalenicy 3,98m.

Przekroje dហwigara kratowego DK-1, DK-2:• Pas górny 2x32x200 mm,

• Pas dolny 2x32x200mm,• Sᐠupki 3x32x200 mm,• Krzyៀulce 3x32x200 mm,• Stᆐៀenia pionowe 1x32x100 mm,• Stᆐៀenia ostatniego skratowania 1x32x200 mm,• Stᆐៀenia poᐠaciowe (deskowanie peᐠne)

Konstrukcja dហwigarów wymaga opracowania projektu wykonawczego ᐠၐcznie z poᐠၐczeniami, zgodnie z systemowymi rozwiၐzaniami wybranego producenta Wszelkie poᐠၐczenia wykonaၰ zgodnie z zasadami sztuki ciesielskiej. Dហwigar naleៀy uᐠoៀyၰ na warstwie papy. Dodatkowo pas dolny dហwigara DK-2 naleៀy wzmocniၰ dwoma kၐtownikami 80x40x6 mm wedᐠug rysunku konstrukcji.

DREWNO PRZED ROZPOCZᆀCIEM BOBÓT NALEឰY ZAIMPREGNOWAၠ (np ᖠRODKIEM FOBOS).

Zestawienie obciၐៀeᑀ na poᐠaၰ dachowၐ:

Dane liczbowe: - nachylenie dachu - α=25,0° cosα=0,906; sinα=0,422; tgα=0,466- rozpiᆐtoᖰၰ w osiach ᖰcian lo = 14,15 m- rozstaw dហwigarów – b = 1,0 m,

CIᆀឰAR POKRYCIA:

ObciၐៀeniaWartoᖰၰ

charakterystyczna[kN/m2]

Wspóᐠ. obciၐៀenia

γf

Wartoᖰၰ obliczeniowa

[kN/m2]Ciᆐៀar wᐠasny pokrycia z uwzgl. krokwi i ᐠat (wg tabl. Z2-1, lp.1 w PN-82/B-02001)

gk1 = 0,75 1,2 gd1 = 0, 90

Ocieplenie - weᐠna mineralna –15cm0,15 x 1,00

gk2 = 0,15 1,2 gd2 = 0,18

Pᐠyty G-K na ruszcie drewnianym lub stalowym

gk3 = 0,32 1,2 gd3 = 0,38

RAZEM: gk = 1,22 --- gd = 1,46

OBCI၀ឰENIA NA DថWIGAR (α = 25°)

ObciၐៀeniaWartoᖰၰ

charakteryst.[kN/m2]

Wspóᐠ. Obciၐៀen

iaγf

Wartoᖰၰ obliczenio

wa[kN/m2]

Skᐠadowe prostopadᐠe obciၐៀenia

Skᐠadowe równolegᐠe

Wartoᖰၰ charaktery

st.[kN/m2]

Wartoᖰၰ obliczen.[kN/m2]

Wartoᖰၰ charakter

yst.[kN/m2]

Wartoᖰၰ obliczen.[kN/m2]

Ciᆐៀar wᐠasny pokrycia gk = 1,22 1,2 gd = 1,46 gk⋅cosα = gk⊥ = 1,10

gd⋅cosα =gd⊥ = 1,33

gk⋅sinα =gk || = 0,52

gd⋅sinα =gd || = 0,61

ᖠnieg (wg tabl. Z1-1 PN-80/B-02010)

CQS kk ⋅= Sk = 1,2 1,5 Sd = 1,80 Sk⋅cos2α =Sk⊥ = 0,99

Sd⋅cos2α =Sd⊥ = 1,48

Sk⋅cosα⋅sinα

Sk || = 0,46

Sd⋅cosα⋅sinα

Sd || = 0,69

Wiatr (wg tabl. Z1-3 PN-77/B-02011

β⋅⋅⋅= CeCkqkppk1= -0,32 1,3 pd1= -0,42 pk1 ⊥ =

- 0,32pd1⊥=- 0,42 -----------

RAZEM:qk1 =2,42

qk2 =2,10----

qd1 =3,26

qd2 =2,84

qk1 ⊥=2,09

qk2 ⊥=1,77

qd1 ⊥=2.81

qd2 ⊥=2,39qk || =0,98 qd || =1,3

Wymiarowanie krzyៀulca.

Wymiary przekroju: h=160,0 mm b=200,0 mm.

Charakterystyka geometryczna przekroju: Jxg=6400,0; Jyg=5406,7 cm4; A=192,00 cm2; ix=5,8; iy=5,3 cm; Wx=640,0; Wy=675,8 cm3.

Wᐠasnoᖰci techniczne drewna:Przyjᆐto 1 klasᆐ uៀytkowania konstrukcji (temperatura powietrza 20° i wilgotnoᖰci powyៀej 65% tylko przez kilka tygodni w roku) oraz klasᆐ trwania obciၐៀenia: Dᐠugotrwaᐠe

Kmod = 0,70 㬰 M =1,3Cechy drewna: Drewno C30.

y

Y

zZ 160

200

Sprawdzenie noᖰnoᖰci prᆐta Sprawdzenie noᖰnoᖰci przeprowadzono wg PN-B-03150:2000. W obliczeniach uwzglᆐdniono ekstremalne wartoᖰci wielkoᖰci statycznych.

Charakterystyka zastᆐpcza przekroju:Moment bezwᐠadnoᖰci wzglᆐdem osi prostopadᐠej do przewiၐzek: I tot = b [(3h + 2a)3 - (h + 2a)3 + h3] / 12 = 20,0×[(3×3,2 + 2×3,2)3 - (3,2 + 2×3,2)3 + 3,23] / 12 = 5406,7 cm4

Noᖰnoᖰၰ na ᖰciskanie:Wyniki dla xa=0,00 m; xb=2,99 m, przy obciၐៀeniach “BC”.- dᐠugoᖰၰ wyboczeniowa w pᐠaszczyហnie ukᐠadu(wyznaczona na podstawie podatnoᖰci wᆐzᐠów):

l c = 㯀 l = 1,000×2,987 = 2,987 m- dᐠugoᖰၰ wyboczeniowa w pᐠaszczyហnie prostopadᐠej do pᐠaszczyzny ukᐠadu:

l c = 㯀 l = 1,000×2,987 = 2,987 mDᐠugoᖰci wyboczeniowe dla wyboczenia w pᐠaszczyznach prostopadᐠych do osi gᐠównych przekroju, wynoszၐ:

l c,y = 2,987 m; lc,z = 2,987 m Wspóᐠczynniki wyboczeniowe:

㮰 y = totytotyc AIl // ,, = 298,7 / 6400,0 / 192,00 = 51,7

㮰 z = totztotzc AIl // ,, = 298,7 / 5406,7 / 192,00 = 56,3

㮰 1 = 12 l 1 / h = 3,464×59,7 / 3,2 = 64,7

㮰 ef = 2/21

2 nλη+λ = 56,3² + 3,5×64,7²×3 / 2 = 158,5

㰰 c,crit,y = 㰀2 E0,05 / 㮰2ef,y = 9,87×7400 / (51,74)2 = 27,28 MPa

㰰 c,crit,z = 㰀2 E0,05 / 㮰2ef,z = 9,87×7400 / (158,52)2 = 2,91 MPa

㮰 rel,y = ycritckcf ,,,0, / σ = 21/27,28 = 0,877

㮰 rel,z = zcritckcf ,,,0, / σ = 21/2,91 = 2,688

ky = 0,5 [1 + 㬠c (㮰 rel,y - 0,5) + 㮰2rel,y] = 0,5×[1+0,2×(0,877 - 0,5) + (0,877)2] = 0,923

kz = 0,5 [1 + 㬠c (㮰 rel,z - 0,5) + 㮰2rel,z] = 0,5×[1+0,2×(2,688 - 0,5) + (2,688)2] = 4,331

k c,y = )/(1 2,

2yrelyy kk λ−+ = 1/(0,923 + 0,923² - 0,877² ) = 0,828

k c,z = )/(1 2,

2zrelzz kk λ−+ = 1/(4,331 + 4,331² - 2,688² ) = 0,129

Powierzchnia obliczeniowa przekroju Ad = 192,00 cm2.Noᖰnoᖰၰ na ᖰciskanie:

㰰 c,0,d = N / Ad = 18,115 / 192,00 ×10 = 0,944 < 1,46 = 0,129×11,31 = k c f c,0,d

Noᖰnoᖰၰ na zginanie:Wyniki dla xa=1,49 m; xb=1,49 m, przy obciၐៀeniach “BC”. Najwiᆐksze naprᆐៀenia dla gaᐠᆐzi ᖰciskanej:

㰰 i = 㬰 i a i M / I ef = 1,000×6,4×0,053 / 5242,9 ×103 = 0,000 < 11,308 = f c,0,d

Najwiᆐksze naprᆐៀenia dla gaᐠᆐzi rozciၐganej:

㰰 i = 㬰 i a i M / I ef = 1,000×6,4×0,053 / 5242,9 ×103 = 0,000 < 7,54 = f c,0,t

Noᖰnoᖰၰ dla xa=1,49 m; xb=1,49 m, przy obciၐៀeniach “BC”:

=σ

+σ

dzm

dzmm

dym

dym

fk

f ,,

,,

,,

,, 0,00012,92

+ 1,0×0,00012,92

= 0,000 < 1

Noᖰnoᖰၰ ze ᖰciskaniem dla xa=0,00 m; xb=2,99 m, przy obciၐៀeniach “BC”:

+σ

2,0,

2,0,

dc

dc

f=

σ+

σ

dzm

dzmm

dym

dym

fk

f ,,

,,

,,

,, 0,944²11,31²

+ 0,00012,92

+ 1,0×0,00012,92

= 0,007 < 1

Noᖰnoᖰၰ na ᖰcinanie:Wyniki dla xa=2,99 m; xb=0,00 m, przy obciၐៀeniach “BC”. Naprᆐៀenia tnၐce dla ᖰcinania w pᐠaszczyហnie równolegᐠej do przewiၐzek:

㱀 = 1,5 V / (n b h) = 1,5×0,071 / (3×20,0×3,2) ×10 = 0,006 MPaNaprᆐៀenia tnၐce dla ᖰcinania w pᐠaszczyហnie prostopadᐠej do przewiၐzek:

㱀’ = 1,5 V’ / (n b h) = 1,5×0,000 / (3×20,0×3,2) ×10 = 0,000 MPa

Noᖰnoᖰၰ na ᖰcinanie:

22 'τ+τ = 0,006² + 0,000² = 0,006 < 1,35 = f v,d

Wymiarowanie sᐠupka

y

Y

zZ

160

200











㮰 y = totytotyc AIl // ,, = 318,0 / 6400,0 / 192,00 = 55,1

㮰 z = totztotzc AIl // ,, = 318,0 / 5406,7 / 192,00 = 59,9

㮰 1 = 12 l 1 / h = 3,464×63,6 / 3,2 = 68,8

㮰 ef = 2/21

2 nλη+λ = 59,9² + 3,5×68,8²×3 / 2 = 168,8





ky = 0,5 [1 + 㬠c (㮰 rel,y - 0,5) + 㮰2rel,y] = 0,5×[1+0,2×(0,934 - 0,5) + (0,934)2] = 0,980

kz = 0,5 [1 + 㬠c (㮰 rel,z - 0,5) + 㮰2rel,z] = 0,5×[1+0,2×(2,861 - 0,5) + (2,861)2] = 4,830

k c,y = )/(1 2,

2yrelyy kk λ−+ = 1/(0,980 + 0,980² - 0,934² ) = 0,784

k c,z = )/(1 2,

2zrelzz kk λ−+ = 1/(4,830 + 4,830² - 2,861² ) = 0,115


㰰 c,0,d = N / Ad = 12,556 / 192,00 ×10 = 0,654 < 1,30 = 0,115×11,31 = k c f c,0,d

Wymiarowanie pasa górnego

y Y

z

Z

200

96






Charakterystyka zastᆐpcza przekroju:Moment bezwᐠadnoᖰci wzglᆐdem osi prostopadᐠej do przewiၐzek:

I tot = b [(2h + a)3 - a3] / 12 = 20,0×[(2×3,2 + 3,2)3 - 3,23] / 12 = 1419,9 cm4




l c,y = 1,489 m; lc,z = 2,130 m

Wspóᐠczynniki wyboczeniowe:

㮰 y = totytotyc AIl // ,, = 148,9 / 4266,7 / 128,00 = 25,8

㮰 z = totztotzc AIl // ,, = 213,0 / 1419,9 / 128,00 = 63,9

㮰 1 = 12 l 1 / h = 3,464×42,6 / 3,2 = 46,1

㮰 ef = 2/21

2 nλη+λ = 63,9² + 3,5×46,1²×2 / 2 = 107,4





ky = 0,5 [1 + 㬠c (㮰 rel,y - 0,5) + 㮰2rel,y] = 0,5×[1+0,2×(0,437 - 0,5) + (0,437)2] = 0,589

kz = 0,5 [1 + 㬠c (㮰 rel,z - 0,5) + 㮰2rel,z] = 0,5×[1+0,2×(1,821 - 0,5) + (1,821)2] = 2,289

k c,y = )/(1 2,

2yrelyy kk λ−+ = 1/(0,589 + 0,589² - 0,437² ) = 1,016

k c,z = )/(1 2,

2zrelzz kk λ−+ = 1/(2,289 + 2,289² - 1,821² ) = 0,272


㰰 c,0,d = N / Ad = 6,272 / 128,00 ×10 = 0,490 < 3,07 = 0,272×11,31 = k c f c,0,d

ᖠciskanie ze zginaniem dla xa=2,13 m; xb=0,00 m, przy obciၐៀeniach “BC”:

=σ

+σ

+σ

dym

dym

dzm

dzmm

dcyc

dc

ffk

fk ,,

,,

,,

,,

,0,,

,0, 0,4901,016×11,31

+ 1,0×0,00012,92

+ 0,00012,92

= 0,043 < 1

=σ

+σ

+σ

dym

dymm

dzm

dzm

dczc

dc

fk

ffk ,,

,,

,,

,,

,0,,

,0, 0,4900,272×11,31

+ 0,00012,92

+ 1,0×0,00012,92

= 0,159 < 1


㰰 i = 㬰’ i a’ i M’ / I’ ef = 1,000×0,0×1,642 / 4266,7 ×103 = 0,000 < 11,308 = f c,0,d


㰰 i = 㬰’ i a’ i M’ / I’ ef = 1,000×0,0×1,642 / 4266,7 ×103 = 0,000 < 7,54 = f c,0,t


=σ

+σ

dzm

dzmm

dym

dym

fk

f ,,

,,

,,

,, 3,85012,92

+ 1,0×0,00012,92

= 0,298 < 1


+σ

2,0,

2,0,

dc

dc

f=

σ+

σ

dzm

dzmm

dym

dym

fk

f ,,

,,

,,

,, 0,490²11,31²

+ 0,00012,92

+ 1,0×0,00012,92

= 0,002 < 1


㱀 = 1,5 V / (n b h) = 1,5×0,000 / (2×20,0×3,2) ×10 = 0,000 MPa

Naprᆐៀenia tnၐce dla ᖰcinania w pᐠaszczyហnie prostopadᐠej do przewiၐzek:

㱀’ = 1,5 V’ / (n b h) = 1,5×4,422 / (2×20,0×3,2) ×10 = 0,518 MPa


22 'τ+τ = 0,000² + 0,518² = 0,518 < 1,35 = f v,d

Wymiarowanie pasa dolnego

y Y

z

Z

200

96



Wᐠasnoᖰci techniczne drewna:Przyjᆐto 1 klasᆐ uៀytkowania konstrukcji (temperatura powietrza 20° i wilgotnoᖰci powyៀej 65% tylko przez kilka tygodni w roku) oraz klasᆐ trwania obciၐៀenia: Dᐠugotrwaᐠe.



Charakterystyka zastᆐpcza przekroju:Moment bezwᐠadnoᖰci wzglᆐdem osi prostopadᐠej do przewiၐzek:

I tot = b [(2h + a)3 - a3] / 12 = 20,0×[(2×3,2 + 3,2)3 - 3,23] / 12 = 1419,9 cm4

Noᖰnoᖰၰ na ᖰciskanie:Wyniki dla xa=0,00 m; xb=1,68 m, przy obciၐៀeniach “BC”.

- dᐠugoᖰၰ wyboczeniowa w pᐠaszczyហnie ukᐠadu(wyznaczona na podstawie podatnoᖰci wᆐzᐠów):l c = 㯀 l = 0,692×1,680 = 1,163 m

- dᐠugoᖰၰ wyboczeniowa w pᐠaszczyហnie prostopadᐠej do pᐠaszczyzny ukᐠadu:l c = 㯀 l = 1,000×1,680 = 1,680 m

Dᐠugoᖰci wyboczeniowe dla wyboczenia w pᐠaszczyznach prostopadᐠych do osi gᐠównych przekroju, wynoszၐ:


㮰 y = totytotyc AIl // ,, = 116,3 / 4266,7 / 128,00 = 20,1

㮰 z = totztotzc AIl // ,, = 168,0 / 1419,9 / 128,00 = 50,4

㮰 1 = 12 l 1 / h = 3,464×33,6 / 3,2 = 36,4

㮰 ef = 2/21

2 nλη+λ = 50,4² + 3,5×36,4²×2 / 2 = 84,7





ky = 0,5 [1 + 㬠c (㮰 rel,y - 0,5) + 㮰2rel,y] = 0,5×[1+0,2×(0,341 - 0,5) + (0,341)2] = 0,542

kz = 0,5 [1 + 㬠c (㮰 rel,z - 0,5) + 㮰2rel,z] = 0,5×[1+0,2×(1,436 - 0,5) + (1,436)2] = 1,625

k c,y = )/(1 2,

2yrelyy kk λ−+ = 1/(0,542 + 0,542² - 0,341² ) = 1,037

k c,z = )/(1 2,

2zrelzz kk λ−+ = 1/(1,625 + 1,625² - 1,436² ) = 0,419


㰰 c,0,d = N / Ad = 12,882 / 128,00 ×10 = 1,006 < 4,74 = 0,419×11,31 = k c f c,0,d

ᖠciskanie ze zginaniem dla xa=0,00 m; xb=1,68 m, przy obciၐៀeniach “BC”:

=σ

+σ

+σ

dym

dym

dzm

dzmm

dcyc

dc

ffk

fk ,,

,,

,,

,,

,0,,

,0, 1,0061,037×11,31

+ 1,0×0,00012,92

+ 0,00012,92

= 0,086 < 1

=σ

+σ

+σ

dym

dymm

dzm

dzm

dczc

dc

fk

ffk ,,

,,

,,

,,

,0,,

,0, 1,0060,419×11,31

+ 0,00012,92

+ 1,0×0,00012,92

= 0,212 < 1


㰰 i = 㬰’ i a’ i M’ / I’ ef = 1,000×0,0×0,662 / 4266,7 ×103 = 0,000 < 11,308 = f c,0,d


㰰 i = 㬰’ i a’ i M’ / I’ ef = 1,000×0,0×0,662 / 4266,7 ×103 = 0,000 < 7,54 = f c,0,t


=σ

+σ

dzm

dzmm

dym

dym

fk

f ,,

,,

,,

,, 1,55112,92

+ 1,0×0,00012,92

= 0,120 < 1


+σ

2,0,

2,0,

dc

dc

f=

σ+

σ

dzm

dzmm

dym

dym

fk

f ,,

,,

,,

,, 1,006²11,31²

+ 0,00012,92

+ 1,0×0,00012,92

= 0,008 < 1



㱀’ = 1,5 V’ / (n b h) = 1,5×1,060 / (2×20,0×3,2) ×10 = 0,124 MPa


22 'τ+τ = 0,000² + 0,124² = 0,124 < 1,35 = f v,d

Wymiarowanie Krzyៀulca

y

Y

zZ

160

200



Wᐠasnoᖰci techniczne drewna:Przyjᆐto 1 klasᆐ uៀytkowania konstrukcji (temperatura powietrza 20° i wilgotnoᖰci powyៀej 65% tylko przez kilka tygodni w roku) oraz klasᆐ trwania obciၐៀenia: Dᐠugotrwaᐠe (6 miesiᆐcy - 10 lat, np. obciၐៀenie magazynu).








㮰 y = totytotyc AIl // ,, = 298,7 / 6400,0 / 192,00 = 51,7

㮰 z = totztotzc AIl // ,, = 298,7 / 5406,7 / 192,00 = 56,3

㮰 1 = 12 l 1 / h = 3,464×59,7 / 3,2 = 64,7

㮰 ef = 2/21

2 nλη+λ = 56,3² + 3,5×64,7²×3 / 2 = 158,5





ky = 0,5 [1 + 㬠c (㮰 rel,y - 0,5) + 㮰2rel,y] = 0,5×[1+0,2×(0,877 - 0,5) + (0,877)2] = 0,923

kz = 0,5 [1 + 㬠c (㮰 rel,z - 0,5) + 㮰2rel,z] = 0,5×[1+0,2×(2,688 - 0,5) + (2,688)2] = 4,331

k c,y = )/(1 2,

2yrelyy kk λ−+ = 1/(0,923 + 0,923² - 0,877² ) = 0,828

k c,z = )/(1 2,

2zrelzz kk λ−+ = 1/(4,331 + 4,331² - 2,688² ) = 0,129


㰰 c,0,d = N / Ad = 18,115 / 192,00 ×10 = 0,944 < 1,46 = 0,129×11,31 = k c f c,0,d


㰰 i = 㬰 i a i M / I ef = 1,000×6,4×0,053 / 5242,9 ×103 = 0,000 < 11,308 = f c,0,d


㰰 i = 㬰 i a i M / I ef = 1,000×6,4×0,053 / 5242,9 ×103 = 0,000 < 7,54 = f c,0,t


=σ

+σ

dzm

dzmm

dym

dym

fk

f ,,

,,

,,

,, 0,00012,92

+ 1,0×0,00012,92

= 0,000 < 1


+σ

2,0,

2,0,

dc

dc

f=

σ+

σ

dzm

dzmm

dym

dym

fk

f ,,

,,

,,

,, 0,944²11,31²

+ 0,00012,92

+ 1,0×0,00012,92

= 0,007 < 1



㱀’ = 1,5 V’ / (n b h) = 1,5×0,000 / (3×20,0×3,2) ×10 = 0,000 MPa


22 'τ+τ = 0,006² + 0,000² = 0,006 < 1,35 = f v,d

Stan graniczny uៀytkowania:

Wyniki dla xa=0,00 m; xb=2,99 m, przy obciၐៀeniach “BC”.Ugiᆐcie graniczne

u net,fin = l / 150 = 19,9 mm

Ugiᆐcia od obciၐៀeᑀ staᐠych (ciᆐៀar wᐠasny + “”):

u z,fin = u z,inst (1+k def) = 0,0×(1 + 0,60) = 0,0 mm

u y,fin = u y,inst (1+k def) = 0,0×(1 + 0,60) = 0,0 mm

Ugiᆐcia od obciၐៀeᑀ zmiennych (“BC”):Klasa trwania obciၐៀeᑀ zmiennych: Staᐠe (wiᆐcej niៀ 10 lat, np. ciᆐៀar wᐠasny).

u z,fin = u z,inst (1+k def) = 0,0×(1 + 0,60) = 0,0 mm

u y,fin = u y,inst (1+k def) = 0,2×(1 + 0,60) = 0,3 mm

Ugiᆐcie caᐠkowite:

u y,fin = 0,0 + 0,3 = 0,3 < 19,9 = u net,fin

5.3 ANKROWANIE

W budynku naleៀy wykonaၰ ankrowanie ᖰcian w dwóch poziomach. Pierwsze ankrowanie naleៀy wykonaၰ w poziomie nowoprojektowanego stropu nad piwnicami. Drugie ankrowanie naleៀy wykonaၰ w poziomie pᐠyty nad parterem.

Ankrowanie w poziomie piwnicy naleៀy wykonaၰ z prᆐtów φ 26 siᆐgajၐcych od ᖰciany noᖰnej do ᖰciany noᖰnej. ᐐၐczenie prᆐtów poprzez spawanie na zakᐠad 800 mm . Kotwienie w ᖰcianach wykonaၰ na kotwie z ceownika 160 dᐠugoᖰci 600 mm dwoma nakrᆐtkami M26. Po wykonaniu stᆐៀeᑀ gniazda wypeᐠniၰ zaprawၐ cementowၐ. Przebieg prᆐtów naleៀy zabetonowaၰ ᐠၐcznie z pᐠytၐ nad piwnicၐ.

Drugie ankrowanie stanowiၐ prᆐty φ 20 mm wpuszczone w pᐠytᆐ ៀelbetowၐ na dᐠugoᖰၰ 1400 mm . Po zwiၐzaniu betonu naleៀy zaᐠoៀyၰ od zewnᆐtrznej strony blachᆐ 350x350 mm i skrᆐciၰ dwomanakrᆐtkami M20. Gniazda wypeᐠniၰ zaprawၐ cementowၐ.

5.4 STROPY

Stropy drewniane zostaᐠy przeprojektowane na ៀelbetowe wylewane na budowie. Poziomy nowoprojektowanych stropów wg projektu architektury.

Oparcie stropu nad parterem i piᆐtrem stanowiၐ belki ៀelbetowe (opierane na zewnᆐtrznych ᖰcianach noᖰnych) i istniejၐce ᖰciany noᖰne zewnᆐtrzne na których odcinkami ok. 0.5m w dostᆐpach ok. 0.5m naleៀy opieraၰ nowoprojektowanၐ pᐠytᆐ ៀelbetowၐ. Stropy nad piᆐtrem naleៀy wykonaၰ gruboᖰci 15cm jako elementy ciၐgᐠe na caᐠej powierzchni kondygnacji, betonujၐc ᐠၐcznie z wieᑀcami i elementami belkowymi. Przerwy robocze oraz dylatacje naleៀy uzgadniaၰ z projektantem konstrukcji.Nad sklepieniem kolebkowym naleៀy wykonaၰ nowၐ pᐠytၐ ៀelbetowၐ gruboᖰci 12cm oddylatowanၐ 10cm styropianu (od istniejၐcego stropu) opartၐ na wieᑀcach i belkach. Zadaniem jej jest przeniesienie w bezpieczny sposób obciၐៀeᑀ uៀytkowych na wieᑀce i belki, tak aby istniejၐcy strop odcinkowy zostaᐠ odciၐៀony. Przed przystၐpieniem do wzmacniania stropu kolebkowego naleៀy go podeprzeၰ deskowaniem peᐠnym oraz wykonaၰ wzmocnienie i podparcie belek stalowych. Po rozdeskowaniu stropów kolebkowych kierownik budowy musi stwierdziၰ ich stan techniczny i moៀliwoᖰၰ ich dalszego uៀytkowaniaElementy pᐠytowe stropu pracujၐ w sposób mieszany – od pᐠyt o schemacie elementu jednoprzᆐsᐠowego, wolnopodpartego do pᐠyt o schemacie elementu ciၐgᐠego, zbrojonego krzyៀowo. W stropie naleៀy wykonaၰ dodatkowe belki ukryte poprzez lokalne zagᆐszczenie zbrojenia w obrᆐbie otworów (szacht instalacyjny).Strop nad piwnicၐ i parterem naleៀy wykonaၰ w etapach. Etapy wylewania stropów pokazano na rysunku K-14, K-15.Strop naleៀy wykonaၰ z betonu klasy B20 zbrojonego konstrukcyjnie stalၐ AIIIN – B500SP oraz pomocniczo stalၐ AI – St3S. Otulenie zbrojenia konstrukcyjnego wynosi 1,5 cm.

Warstwy stropu:- Pᐠytki ceramiczne - 2,0 cm,- wylewka cementowa - 6,0 cm- styropian PS-E FS-20 – 6,0 cm- pᐠyta ៀelbetowa - 15 cm - tynk gipsowy/sufit podwieszany

OBC. NA STROP ឰELBETOWY NAD KLATK၀ SCHODOW၀:

OBCI၀ឰENIA ρ g k γ g dSTAᐐE [m] [kN/m3] [kN/m2] [kN/m2]

1. Pᐠytki ceram. - 2,0cm 0,02 21,0 0,420 1,2 0,5042. Podkᐠad cementowy (6,0 cm) 0,04 22,0 0,880 1,3 1,1443. Styropian PS-E FS 20 (6,0 cm) 0,06 0,45 0,027 1,2 0,0324. Paroizolacja (0,2 cm) 0,002 12,0 0,024 1,2 0,0295. Pᐠyta ៀelbetowa. (15,0 cm) 0,15 25,0 3,750 1,1 4,1256. Tynk cem.-wap. (1.5 cm) 0,015 19,0 0,285 1,3 0,371

RAZEM 5,386 6,205ZMIENNE

1. Obciၐៀenie uៀytkowe 1,50 1,40 2,10

2.Obc. zastᆐpcze ze ᖰc.

dziaᐠowych 1,25 1,40 1,75RAZEM 2,75 3,85RAZEM 8,14 10,06

RAZEM OBCI၀ឰENIA qk=8,14 kN/m2 qd=10,06 kN/m

Tabela zbiorcza

lp. POZ Rozpiᆐtoᖰၰlo [m]

Obciၐៀenie

obl. [kN/m2]

MxkNm]

My[kNm

]

As1x

[cm2]As1

y

[cm2]

Przyjᆐto

Asx [cm2] Asy [cm2]

pᐠyta gr. 12/15cm17,21 8,00 6,34 2,74 φ 10 co 12 – 6,54 φ 8 co 15 – 3,351. P-1 lx=4,86,ly=3,9 11,00

2.POZ

P1-2lx=4,85,ly=2,5

5 11,00 8,29 6,20 2,55 2,55 φ 10 co 15 – 5,23φ 10 co 15 –

5,23

3.POZ

P2-9 lx=4,92,ly=4,57 11,00 20,60 8,25 5,45 2,55 φ 10 co 12 – 6,54

φ 10 co 15 –5,23

4.POZ

P3-4lx=5,07,ly=3,7

2 11,00 15,91 8,70 4,20 2,55 φ 10 co 12 – 6,54φ 10 co 15 –

5,23UWAGA! PᐐYTY MOឰNA ROZDESKOWAၠ PO UZYSKANIU 75% WYTRZYMAᐐOᖠCI

BETONU I WYBUDOWANIU ᖠCIAN WYឰSZEJ KONDYGNACJ

5.5 SCHODY ឰELBETOWESchody Sch-1, Sch-2 projektuje siᆐ jako ៀelbetowe pᐠytowo-belkowe wylewane na mokro gruboᖰci

18 cm z betonu klasy C16/20 ( B 20), zbrojone stalၐ klasy A-IIIN B500SP Otulenie prᆐtów min. 2,0 cm .

Schody oparte sၐ na podciၐgach i ᖰcianach. Wylewaၰ ᐠၐcznie z pᐠytami ៀelbetowymi. Szczegóᐠy wedᐠug rysunków konstrukcyjnych.

Kၐt pochylenia klatki schodowej:Schody Sch-1:tgα=16,5/27=0,611 α=31,42o , sin α = 0,521; cos α = 0,853

Schody Sch-2:tgα=17,5/25=0,700 α=34,99o , sin α = 0,573; cos α = 0,819

OBCI၀ឰENIA - spocznik:O BC I၀ ឰE N IA � g k � g d

ST AᐐE [m] [kN/m 3] [kN/m 2 ] [kN/m 2]1 . Pᐠy tk i ceram . n a k leju - 2cm 0 ,02 2 2 ,0 0 ,440 1 ,2 0 ,5282 . Pᐠyta ៀelbetowa. (18 ,0 cm ) 0 ,18 2 5 ,0 4 ,500 1 ,1 4 ,9503 . T ynk cem.-wap. (1.5 cm ) 0 ,015 1 9 ,0 0 ,285 1 ,3 0 ,371

R AZ E M 5 ,225 5 ,849

ZM IENNE1 . Obciၐៀenie uៀytkowe 3 ,00 1,30 3,90

R AZ E M 3 ,00 3,90

RAZEM 8 ,225 9 ,749

RAZEM OBCI၀ឰENIA qk=8,25 kN/m2 qn=9,75 kN/m2

OBCI၀ឰENIA – bieg schodowy:O BC I၀ ឰE N IA 0 g k 0 g d

ST AᐐE [m] [kN/m 3] [kN/m 2 ] [kN/m 2]1 . Pᐠy tk i ceram . n a k leju - 2cm 0 ,02 2 2 ,0 0 ,44 0 1 ,2 0 ,5 2 82 . Sto p n ie 0,5 x 17 ,5 0 ,0 88 2 4 ,0 2 ,10 0 1 ,1 2 ,3 1 03 . P ᐠyt a ៀel beto wa. (18,0 cm)/cos0 + 0 ,2 20 2 5 ,0 5 ,49 5 1 ,1 6 ,0 4 44 . T yn k cem .-wap. (1.5 cm )/cos0 + 0 ,0 17 1 9 ,0 0 ,32 3 1 ,3 0 ,4 2 1

R AZ E M 8 ,36 9,3 0

ZM IENNE1 . Obciၐៀenie uៀytkowe 3 ,00 1,3 0 3,9 0

R AZ E M 3 ,00 3,9 0

RAZEM 1 1,3 6 1 3,2 0

RAZEM OBCI၀ឰENIA qk=11,36 kN/m2 qn=13,20 kN/m2

Schody Sch-1 przyjᆐto zbrojenie gᐠówne φ 12 co 10 cm o As = 11,31 [cm2]zbrojenie rozdzielcze φ 8 co 20 – o As = 2,51 [cm2]

Schody Sch-2przyjᆐto zbrojenie gᐠówne φ 12 co 10 cm o As = 11,31 [cm2]zbrojenie rozdzielcze φ 8 co 20 – o As = 2,51 [cm2]

5.6 BELKI ឰELBETOWE

5.5.1Belki ៀelbetoweBelki ៀelbetowe naleៀy wylewaၰ ᐠၐcznie z pᐠytၐ ៀelbetowၐ. Lokalizacja i przekroje belek wg

pozycji obliczeniowych. Zbrojenie zgodnie z obliczeniami statyczno – wytrzymaᐠoᖰciowymi i rysunkamiwykonawczymi.Belki, sᐠupy, wieᑀce i pᐠyta ៀelbetowa ma stanowiၰ monolitycznၐ sztywnၐ konstrukcje.

Belki projektuje siᆐ jako ៀelbetowe wylewane na mokro z betonu klasy C16/20 (B 20), zbrojone stalၐ klasy A-III N B500SP, A-I (St3S). Otulenie prᆐtów gᐠównych i montaៀowych min. 2,5 cm .

Belka ៀelbetowa - poz. B-1.1 lo = 2,95m - przyjᆐto przekrój 24x36cmBELKA B-1.1 (zestawienie obciၐៀeᑀ)Zestawienie obciၐៀeᑀ dla belki

charakterystyczne wspóᐠczynnik obliczenioweob. ze schodów 42,4 x 1,2 = 50,88 kN/m ob. z pᐠyty 12 x 1,2 = 14,40 kN/m Belka 2,5 x 1,1 = 2,75 kN/m

Razem 56,9 68,03Schemat pracy belki:

Lobl. = 2,95 m

Przyjᆐto zbrojenie:4 φ 12mm górၐ oraz 5 φ 16 mm, doᐠem, strzemiona czterociᆐte φ 8 co 14/20 cm


charakterystyczne wspóᐠczynnik obliczenioweob. z pᐠyty 27,6 x 1,2 = 33,12 kN/m ob. z pᐠyty 16,2 x 1,2 = 19,44 kN/m Belka 4,7 x 1,1 = 5,17 kN/m


Lobl. = 2,51 m

Przyjᆐto zbrojenie:2 φ 12mm górၐ oraz 4 φ 16 mm doᐠem, w ᖰrodku rozpiᆐtoᖰci belki 2 φ 12mm , strzemiona czterociᆐte φ 8 co 15/20 cm

Belka ៀelbetowa - poz. B-2.2 lo = 2,55m - przyjᆐto przekrój 24x36cm

BELKA B-2.2 (zestawienie obciၐៀeᑀ)Zestawienie obciၐៀeᑀ dla belki

charakterystyczne wspóᐠczynnik obliczenioweob. z pᐠyty 6,6 x 1,2 = 7,92 kN/m ob. z pᐠyty 12,4 x 1,2 = 14,88 kN/m ob. z pᐠyty 12,4 x 1,2 = 14,88 kN/m ob. z pᐠyty 22 x 1,2 = 26,40 kN/m ob. z ᖰciany 12 x 1,2 = 14,40 kN/m Belka 4,7 x 1,1 = 5,17 kN/m


Lobl. = 2,55 m

Przyjᆐto zbrojenie:2 φ 12mm górၐ i 2 φ 16 mm górၐ z wieᑀca oraz 3 φ 16 mm doᐠem i 2 φ 16 mm doᐠem z wieᑀca strzemiona czterociᆐte φ 8 co 12/20 cm

Belka ៀelbetowa - poz. B-2.6, l1 = 4,32m,l2=4,77,l3=2,84,l4=5,19 - przyjᆐto przekrój 30x50cmBELKA B-2.6 (zestawienie obciၐៀeᑀ)Zestawienie obciၐៀeᑀ dla belki

charakterystyczne wspóᐠczynnik obliczenioweob. z pᐠyty 10 x 1,2 = 12,00 kN/m ob. z pᐠyty 10 x 1,2 = 12,00 kN/m Belka 3,3 x 1,1 = 3,63 kN/m


Przyjᆐto zbrojenie:4 φ 16mm górၐ oraz 4 φ 16 mm doᐠem, nad podporၐ 5 φ 16 strzemiona czterociᆐte φ 8 co 14/17 cm


charakterystyczne wspóᐠczynnik obliczenioweob. z pᐠyty 11,5 x 1,2 = 13,80 kN/m ob. z pᐠyty 35 x 1,2 = 42,00 kN/m Belka 6 x 1,1 = 6,60 kN/m


Lobl. = 2,07 m

Przyjᆐto zbrojenie:2 φ 16mm górၐ zbrojenie z wieᑀca oraz 2 φ 16 mm doᐠem oraz 2 φ 16 doᐠem zbrojenie z wieᑀca, strzemiona dwuciᆐte φ 8 co 20 cm .


charakterystyczne wspóᐠczynnik obliczenioweob. z pᐠyty 19,2 x 1,2 = 23,04 kN/m ob. z pᐠyty 15 x 1,2 = 18,00 kN/m Belka 3,85 x 1,1 = 4,20 kN/m

Razem 38,5 45,24

Schemat pracy belki:Lobl. = 5,07 m

Przyjᆐto zbrojenie:4 φ 16mm górၐ oraz 5 φ 20 mm doᐠem, strzemiona czterociᆐte φ 8 co 12/20 cm .


charakterystyczne wspóᐠczynnik obliczenioweob. z pᐠyty 18,58 x 1,2 = 22,30 kN/m ob. z pᐠyty 13,29 x 1,2 = 15,95 kN/m Belka 3,85 x 1,1 = 4,24 kN/m


Lobl. = 5,47 m

Przyjᆐto zbrojenie:4 φ 16mm górၐ oraz 5 φ 20 mm doᐠem, strzemiona czterociᆐte φ 8 co 12/20 cm .

5.7 NADPROឰA ឰELBETOWE I STALOWE

5.7.1Nadproៀa ៀelbetowe

Nadproៀa zewnᆐtrzne i wewnᆐtrzne w ᖰcianach noᖰnych nowoprojektowanych projektuje siᆐ jako ៀelbetowe wylewane na mokro z betonu klasy C16/20 ( B 20), i stali:- prᆐty gᐠówne i montaៀowe A-IIIN RB500W, strzemiona A I (St3S).

We wszystkich ᖰciankach dziaᐠowych naleៀy wykonaၰ nadproៀa z belek prefabrykowanych L19typu D. Przed wyburzeniem ᖰcian dziaᐠowych naleៀy dokonaၰ odkrywek sprawdzajၐcych w celu upewnienia siᆐ ៀe ᖰciana nie peᐠni funkcji konstrukcyjnej. W razie jakichkolwiek niepewnoᖰci naleៀy skonsultowaၰ siᆐ z zespoᐠem projektowym.

5.7.2 Nadproៀa stalowe

W istniejၐcych ᖰcianach noᖰny nadproៀa projektuje siᆐ z ksztaᐠtowników stalowychze stali AI (St3SX), oparte na poduszkach betonowych z betonu C16/20 ( B-20) oraz na blachach podporowych.

Kierownik budowy przed przystၐpieniem do prac zwiၐzanych z wybijaniem otworów w ᖰcianach noᖰnych musi sprawdziၰ stan techniczny istniejၐcych ᖰcian. W razie niezadowalajၐcego stanu naleៀy skontaktowaၰ siᆐ z projektantem. Wielkoᖰၰ poduszek w razie koniecznoᖰci (zᐠy stan techniczny ᖰcian) zwiᆐkszyၰ w racjonalny sposób.Przed przystၐpieniem do wykuwania otworu pod belki stalowe naleៀy:- podeprzeၰ istniejၐcy strop przy ᖰcianie belkami odciၐៀajၐcymi (np. dហwigarek GT24) tak aby obciၐៀenia ze stropów i wyៀszych ᖰcian zostaᐠy na nie w bezpieczny sposób przekazane -jeᖰli w budynku wystᆐpuje wiᆐcej niៀ jedna kondygnacja kierownik budowy musi stwierdziၰ czy aby nie konieczne jest podparcie niៀszych kondygnacji

- po wykonaniu podparၰ tymczasowych wykonaၰ poduszki betonowe (beton C16/20) (B-20) pod oparcie belek stalowych,- na poziomie projektowanych nadproៀy wykuၰ bruzdᆐ w ᖰcianie, najpierw tylko z jednej strony. Po uᐠoៀeniu belki stalowej na podporach (poduszkach betonowych beton C16/20), puste przestrzenie miᆐdzy belkၐ a murem, wypeᐠniၰ zaprawၐ niskoskurczliwၐ, analogicznie naleៀy wykonaၰ prace z drugiej strony. - po zwiၐzaniu zaprawy belki naleៀy skrᆐciၰ w ᖰrodku ᖰrodnika ᖰrubami M16. Nastᆐpnie belki naleៀy osiatkowaၰ i otynkowaၰ zaprawၐ cementowၐ. Projekt rozpatrywaၰ ᐠၐcznie z projektem architektury.W razie wystၐpienia wiᆐkszego otworu naleៀy skontaktowaၰ siᆐ z projektantem.Naleៀy zachowaၰ szczególne warunki bezpieczeᑀstwa!Prace wykonywaၰ pod staᐠym nadzorem osoby uprawnionej do kierowania robotami budowlanymioceniajၐcej na bieៀၐco stan techniczny ᖰcian i stropów.

Nadproៀe stalowe ST-1.1, l1 = 1,25m,Przyjᆐto 4xI 160NADPROឰE ST-1.1 (zestawienie obciၐៀeᑀ)Zestawienie obciၐៀeᑀ dla belki

charakterystyczne wspóᐠczynnik obliczenioweob. ze ᖰciany 36 x 1,2 = 43,20 kN/mob. z pᐠyty 31 x 1,2 = 37,20 kN/m ob. z pᐠyty 126 x 1,2 = 151,20 kN/m Belka 6 x 1,1 = 6,60 kN/m

Razem 199 238,20Schemat pracy belki:

Lobl. = 1,25 m

Nadproៀe stalowe ST-1.2, l1 = 3,25m,Przyjᆐto 2xHEB 220 oraz 2xIPE 330NADPROឰE ST-1.2 (zestawienie obciၐៀeᑀ)Zestawienie obciၐៀeᑀ dla belki

charakterystyczne wspóᐠczynnik obliczenioweob. ze ᖰciany 36 x 1,2 = 43,20 kN/m ob. z pᐠyty 126 x 1,2 = 151,20 kN/m Belka 6 x 1,1 = 6,60 kN/m

Razem 168 201,00Schemat pracy belki:

Lobl. = 3,25 m

5.8 WIEᐰCE

Wieᑀce zewnᆐtrzne i wewnᆐtrzne w ᖰcianach noᖰnych nowoprojektowanych projektuje siᆐ jako ៀelbetowe wylewane na mokro z betonu klasy C16/20 (B 20), i stali:- prᆐty gᐠówne i montaៀowe A-III N RB500W, strzemiona A I (St3S). Zwieᑀczenie projektuje siᆐ nad kaៀdၐ kondygnacjၐ w poziomach stropu. ᐐၐczenie zbrojenia wykonaၰ z zachowaniem minimalnego zakᐠadu 80cm. ᖠciany nowoprojektowane na

poddaszu naleៀy zakoᑀczyၰ wieᑀcem ៀelbetowym W-4.1 o przekroju 24x30cm . Wieniec W-3.4, W-3.5 naleៀy wykonaၰ w II etapach realizacji, I etap realizacji to wieniec stᆐៀajၐcy (opaskowy) po caᐠym obwodzie budynku ( wieniec opaskowy bᆐdzie peᐠniᐠ równieៀ role nadproៀy nad otworami poziomu pietra). II etap realizacji to wieniec stanowiၐcy oparcie dla nowoprojektowanej pᐠyty ៀelbetowej.

5.9 SᐐUPY

Projektuje siᆐ wykonanie sᐠupów ៀelbetowych. Posiadajၐ one zmienne wymiary przedstawione na rysunkach. Sᐠupy te naleៀy wykonaၰ jako elementy ៀelbetowe klasy B20 zbrojonego konstrukcyjnie stalၐ AIII N– B500SP oraz pomocniczo stalၐ AI – St3S zgodnego z obliczeniami statycznymi, nie mniej niៀ 4∅16 tj. po jednym prᆐcie w kaៀdym naroៀu. Sᐠupy te naleៀy ᐠၐczyၰ z belkami i wieᑀcami poprzez odpowiednie ksztaᐠtowanie zbrojenia.W projektowanym obiekcie dokᐠadne wysokoᖰci projektowanych poziomów naleៀy wykonaၰ wg projektu architektury.

Sᐠup ៀelbetowy S-1 naleៀy wykonaၰ od poziomu piwnic aៀ do poziomu nowoprojektowanego wieᑀca W-4.1 wieᑀczၐcego nowoprojektowane ᖰciany poddasza. Sᐠup S-1 naleៀy poᐠၐczyၰ na poziomie nowoprojektowanych wieᑀcy z istniejၐcymi ᖰcianami za pomocၐ prᆐta φ 20 (wykonanie zakotwienia wedᐠug rysunku konstrukcyjnego). Na ostatniej kondygnacji naleៀy wykonaၰ sᐠupki ᖰcianki kolankowej zakoᑀczone wieᑀcem podmurᐠatowym. Sᐠupki naleៀy zbroiၰ po stronie wewnᆐtrznej 5 ∅ 16, po stronie zewnᆐtrznej 5 ∅ 12 strzemiona 8 ∅ co 10/20cm. Wieᑀce podmurᐠatowe o wymiarach 24x30cm zbroiၰ konstrukcyjnie 4 ∅ 16 w naroៀach, musi on byၰ wykonany po caᐠym obwodzie budynku.Stal AIII N– RB500W oraz pomocniczo stal AI – St3S, beton B20.

Dodatkowo projektuje siᆐ wykonanie trzpieni ៀelbetowych od poziomu fundamentów, których lokalizacjᆐ pokazano na rysunkach konstrukcji. Trzpienie naleៀy wykonaၰ jako elementy ៀelbetowe z betonu klasy B20 zbrojone stalၐ AIII N-RB500W oraz pomocniczo stalၐ AI – St3S. Prᆐty naleៀy ᐠၐczyၰ na zakᐠad min. 50㱠 na poziomie stropu kaៀdej kondygnacji. Szczegóᐠowe zbrojenie trzpieni pokazano na rysunkach konstrukcji.

5.10 ᖠCIANY

ᖠciany fundamentowe projektuje siᆐ jako betone. ᖠciany kondygnacji nadziemnej projektuje siᆐ wykonaၰ w technologii tradycyjnej murowanej. Konstrukcje murowe z bloczków z betonu komórkowego o gᆐstoᖰci objᆐtoᖰciowej 700 kg/m3, na zaprawie zwykᐠej M10. W poziomie piwnic ᖰciany wykonane z bloczków betonowych.

Uwaga: wszystkie roboty murowe wykonaၰ zgodnie z PN-B-03002:2007 w kategorii wykonania robót A tzn., ៀe roboty musi wykonywaၰ naleៀycie wyszkolony zespóᐠ pod nadzorem mistrza murarskiego. Naleៀy stosowaၰ zaprawᆐ produkowanၐ fabrycznie, a jeៀeli zostanie ona wytworzona na budowie naleៀy zapewniၰ kontrolᆐ dozowania skᐠadników i wytrzymaᐠoᖰci zaprawy. Jakoᖰၰ robót musi kontrolowaၰ wykwalifikowany inspektor nadzoru inwestorskiego. Poᐠၐczenia ᖰciana- sᐠup naleៀy zmonolityzowaၰ poprzez strzᆐpia ᖰcian murowanych. Docinanie elementów murowych naleៀy wykonywaၰ wyᐠၐcznie przy uៀyciu piᐠ. Zabrania siᆐ ubijania pustaków mᐠotkiem. W przypadku, gdy ostatnia warstwa pod wieᑀcem bᆐdzie miaᐠa mniejszၐ gruboᖰၰ, dopuszcza siᆐ jej wykonanie z cegᐠy peᐠnej klasy 15. Zabrania siᆐ wykonania w pustakach bruzd poziomych pod instalacje elektryczne.

Przed wyburzeniem ᖰcian dziaᐠowych naleៀy dokonaၰ odkrywek sprawdzajၐcych w celu upewnienia siᆐ ៀe ᖰciana nie peᐠni funkcji konstrukcyjnej. W razie jakichkolwiek niepewnoᖰci naleៀy skonsultowaၰ siᆐ z zespoᐠem projektowym. Wszystkie uszkodzone elementy muru naleៀy wymieniၰ na nowe. Przed przystၐpieniem do robót naleៀy sprawdziၰ stan techniczny ᖰcian i w razie zᐠego ich stanu koniecznie powiadomiၰ inspektora nadzoru oraz projektanta.

ᖠciana fundamentowa:• osᐠonowa folia kubeᐠkowa -1,0 cm,• polistyren ekstrudowany – 8,00 cm,• pᐠynna bitumiczna izolacja przeciwwilgociowa (dyspersja wodna),

• istniejၐca ᖰciana fundamentowa• pᐠynna bitumiczna izolacja przeciwwilgociowa (dyspersja wodna),• tynk cementowo-wapienny - 1,5cm

ᖠciana zewnᆐtrzna:• cienko warstwowy tynk strukturalny – 0,50 cm,• styropian EPS 50 42 (FS-12) – 14,00 cm,• bloczki z betonu komórkowego – 24,0 cm, o gᆐstoᖰci objᆐtoᖰciowej 700 kg/m3,• tynk gipsowy – 1,50 cm,

ᖠciana wewnᆐtrzna:• tynk cementowo – wapienny lub gipsowy – 1,50 cm,• bloczki z betonu komórkowego – 24,0 cm, o gᆐstoᖰci objᆐtoᖰciowej 700 kg/m3,• tynk cementowo – wapienny lub gipsowy – 1,50 cm,

ᖠciany dziaᐠowe:• ᖰciany dziaᐠowe - bloczki z betonu komórkowego, gr. 6 i 12 cm, gᆐstoᖰci 700 kg/m3

ᖠCIANA FUNDAMENTOWA gr 24 cm:- folia kubeᐠkowa - gr. 1,0 cm /0,01x12,0x1,20 = 0,144/- polistyren ekstrudowany (styrodur) – gr. 8,0cm /0,08x0,45x1,20 = 0,043/- izolacja przeciwwilgociowa - gr. 0,2mm /0,002x12,0x1,20 = 0,029/- ᖰciana fundamentowa z betonu B-20 - gr. 24cm /0,24x25,0x1,10 = 6,600/- izolacja przeciwwilgociowa (bitum.) - gr. 0,2mm /0,002x11,0x1,20 = 0,026/- tynk cem.-wap. – gr. 1,5cm /0,015x19,0x1,30 = 0,37/

7,212 kN/mb

ᖠCIANY NOᖠNE ZEWNᆀTRZNE gr 24 cm:- tynk cienko warstwowy strukturalny– gr. 0,5cm /0,005x22,0x1,30 = 0,143/- styropian EPS-50 – gr. 14,0cm /0,14x0,45x1,20 = 0,075/- bloczki z betonu komórkowego - gr.24cm /0,24x10,0x1,20 = 2,880/- tynk gipsowy. – gr. 1,5cm /0,015x19,0x1,30 = 0,370/

3,557 kN/mb

ᖠCIANY NOᖠNE WEWNᆀTRZNE gr 24 cm:- tynk cem.-wap. – gr. 1,5cm /0,015x19,0x1,30 = 0,37/- bloczki z betonu komórkowego - gr.24cm /0,24x10,0x1,20 = 2,880/- tynk cem.-wap. – gr. 1,5cm /0,015x19,0x1,30 = 0,37/

3,62 kN/mb

ᖠCIANY DZIAᐐOWE:- tynk cem.-wap. – gr. 1,5cm /0,015x19,0x1,30 = 0,37/- bloczki z betonu komórkowego - gr. 12cm /0,12x10,0x1,20 = 1,320/- tynk cem.-wap. – gr. 1,5cm /0,015x19,0x1,30 = 0,37

2,06 kN/mb

WIENIEC WEWNᆀTRZNY gr 24 cm:tynk akrylowy na siatce– gr. 0,5cm /0,005x22,0x1,30 = 0,143/

- polistyren ekstrudowany (styrodur) – gr. 7,0cm /0,07x0,45x1,20 = 0,043/- styropian EPS-50 – gr. 7,0cm /0,07x0,45x1,20 = 0,038/- wieniec ៀelbet. - gr. 24cm /0,24x25,0x1,10 = 6,60/- tynk cem.-wap. – gr. 1,5cm /0,015x19,0x1,30 = 0,37/

7,177 kN/mb

5.11 FUNDAMENTY

Nowoprojektowane fundamenty naleៀy wykonaၰ jako bezpoᖰrednie w postaci stóp i ᐠaw ៀelbetowych. Fundamenty naleៀy wykonaၰ jako ៀelbetowe z betonu klasy B25 W8 zbrojonego konstrukcyjnie stalၐ AIII N – B500SP oraz pomocniczo stalၐ AI – St3S zgodnie z obliczeniami statyczno -wytrzymaᐠoᖰciowymi. Lokalizacje fundamentów przedstawiono na rys. pozycji obliczeniowych i rys. architektury. W przypadku wykopów oraz podᐠoៀy, których ocena wykazuje ៀe naprᆐៀenia dopuszczalne warstw gruntu sၐ mniejsze niៀ 280 kpa naleៀy skontaktowaၰ siᆐ z projektantem w celu powiᆐkszenia przekrojów fundamentów. Przed rozpoczᆐciem robót fundamentowych naleៀy niezaleៀnie od danych zawartych projekcie dokonaၰ komisyjnego rozeznania w wykopie rzeczywistego ukᐠadu warstw gruntowych oraz okreᖰlic gᐠᆐbokoᖰၰ wystᆐpowania warstw noᖰnych, liczၐc od poziomu posadowienia.

Otulenie zbrojenia od strony dolnej winno wynosiၰ 5 cm. Fundamenty naleៀy posadowiၰ na 10cm chudego betonu.

Istniejၐce fundamenty naleៀy podlaၰ do poziomu -3,66 m, prace te naleៀy wykonywaၰ etapami po max 1,0m dᐠugoᖰci pod staᐠym nadzorem osoby uprawnionej do kierowania pracami budowlanymi. Naleៀy nie dopuᖰciၰ do zalania i rozmokniᆐcia dna wykopów.

ZETAWIENIE OBCI၀ឰEᐰ CHRAKTERYSTYCZNYCH ᐐAW:ᐐawa fundamentowa wewnᆐtrzna:

OBCI၀ឰENIA [kN/mb]:DACH 35 kN/mb.WIENIEC ᖠCIANY PODDASZA 0,30x 7,17 = 2,15 kN/mbᖠCIANA PODDASZA 2,84x 3,62 = 10,28 kN/mbWIENIEC NAD PIᆀTREM 0,55x 7,17 = 3,94 kN/mbPᐐYTA ឰELB. NAD PIᆀTREM 4,67 x 11,00= 51,37 kN/mb.ᖠCIANA PIᆀTRA 3,34x 3,62 = 12,09 kN/mbWIENIEC NAD PARTEREM 0,30x 7,17 = 2,15 kN/mbPᐐYTA ឰELB. NAD PARTER. 4,67 x 11,00= 51,37 kN/mbᖠCIANA PARTERU 3,40x 3,62 = 12,31 kN/mbWIENIEC NAD PIWNIC၀ 0,30x 7,17 = 2,15 kN/mbPᐐYTA ឰELB. NAD PIWNIC၀ 4,67 x 11,00= 51,37 kN/mbᖠCIANA PIWNIC 3,40x 3,62 = 12,31 kN/mbᖠCIANA FUNDAMETOWA 0,30x 6,99 = 2,10 kN/mbᐐAWA FUNDAMENTOWA 0,40x1,2x25.0x1,20= 14,40 kN/mb.RAZEM: 261,00kN/mb

DO USTALENIA WYMIARÓW ᐐAWY FUNDAMENTOWEJ PRZYJᆀTO NASTᆀPUJ၀CE ZAᐐOឰENIA POSADOWIENIA:

• ᐐAWY S၀ POSADOWIONE W JEDNORODNEJ WARSTWIE GRUNTOWEJ (JEDNA WARSTWA GEOTECHNICZNA) GᐐᆀBOKOᖠၠ TEJ WARSTWY JEST WIᆀKSZA NIឰ DWIE SZEROKOᖠCI ᐐAWY PONIឰEJ POZIOMU POSADOWIENIA

• H>( 100 + 2B )

• W POZIOMIE POSADOWIENIA ZAᐐOឰONO WYSTᆀPOWANIE GLINY PIASZCZYSTEJ TWARDOPLASTYCZNEJ O γ Z = 22,5 kN/m3

• DLA TAK PRZYJᆀTYCH WARUNKÓW:• WYMIAROWANIE ᐐAWY

N1 = 261 kN/m, BETON B-20 fcd = 10,6 MPa fctd = 0,87 MPaᖠrednia obliczeniowa wartoᖰၰ ciᆐៀaru ᐠawy i gruntu.

γᖰr. = (1,1 x 24 + 1,2 x 22,5)/2 = 26,7kN/m3

Gr = B x Dmin x 26,7 = B x 1,0 x 26,7B = 26,7B [kN]

qrs = (N+ 26,1 B)/1,0 B = (N/ B) + 26,7 [kPa]

ρ( n) = 2,25 t/m3 ρ min = γm.x ρ = 0,9 x 2,25 = 2,025 t/m3

Φun = 25,0 o Φu min =γm x Φu

n = 0,9 x 25,0 =22,5 o

Cun = 50,0 [kPa] Cumin = 0,9 x 50,0 = 45,0 [kPa]]

Nc = 17,453 ND = 8,229 NB = 2,246

PONIEWAឰ gdy L>5B to B/L=0 qf = QfNB/BL

qf = (1+0,3 ⋅ B/L) Nc ⋅ Cu ⋅ iC + (1+1,5 ⋅ B/L) ND ⋅ Dmin ⋅ ρH ⋅ g ⋅ iD + (1-0,25 ⋅ B/L) NB ⋅ B ⋅ ρB ⋅ g⋅ iB

qf = (1+0,3⋅0)⋅17,453 ⋅45,0 ⋅1,0+(1+1,5 ⋅0) 8,23 ⋅1,0 ⋅2,02 ⋅9,81 ⋅1,0+(1-0,25 ⋅0) 2,246 ⋅B ⋅2,02 ⋅9,81 ⋅1,0

qf = 785,38+163,08+44,51B = 948,46 + 44,51B

m. = 0,9 ⋅ 0,9 = 0,81 m. ⋅ qf = 0,81(948,46 + 44,51B) = 768,25 + 36,05 B

USTALENIE B dla ᐠawy wewnᆐtrznejNr [kN] B [m] qrs [kPa] m x qf [kPa]

Nr/B+26,7 m (768,25+36,05 B)261 1,2 245,00 < 788,88

5.12 ZALECENIA WYKONAWCZE

Specyfikacje i zaᐠoៀenia:

1. uៀyၰ beton B20 (jako beton chudy B10) zwykᐠy, zbrojony stalၐ AIIIN – B500SP oraz AI –St3S speᐠniajၐcy warunki normowe dotyczၐce skᐠadu, próbek, wᐠaᖰciwoᖰci oraz uៀytego cementu,

2. zastosowanie domieszek do betonu uzaleៀnione jest od wykonawcy, sၐ wynikiem opracowanej technologii wykonania obiektu, panujၐcej temperatury, tempa prac budowlanych,

3. wodoszczelnoᖰၰ betonu w czᆐᖰci podziemnej wedᐠug TBW4. wszystkie fundamenty wykonaၰ na 15 cm podkᐠadzie chudego betonu oraz zabezpieczyၰ

poziomၐ izolacjၐ przeciwwodnၐ typu ciᆐៀkiego,

5. zbrojenie wedᐠug obliczeᑀ statyczno-wytrzymaᐠoᖰciowych i rysunków konstrukcyjnych. 6. otulenie stali zbrojeniowej w elementach ៀelbetowych 2,0 cm,

rodzaj, typ, gruboᖰၰ i uᐠoៀenie warstw izolacyjnych oraz elementów wykoᑀczeniowych wg specyfikacji architektonicznej

I. Wytyczne dotyczၐce kolejnoᖰci realizacji robót.

1. Rozbiórka dachu i ᖰcianek kolankowych do poziomu stropu I piᆐtra.2. Rozbiórka stropu nad I piᆐtrem.3. Wykonanie wieᑀca stᆐៀajၐcego na poziomie stropu nad I piᆐtrem.4. Wykonanie ankrowania na poziomie piwnic.5. Podbicie istniejၐcych fundamentów.6. Wstawienie belek stalowych BS-1.7. Wyburzenie ᖰcian i stropów.8. Wykonanie ᐠaw fundamentowych pod nowoprojektowane ᖰciany.9. Rozkucie ᖰcian i wykonanie trzpieni oraz sᐠupów ៀelbetowych.10. Wykonanie ankrowania reszty budynku.11. Wykonanie nowoprojektowanych stropów wraz z belkami i podciၐgami.12. Wykonanie konstrukcji dachu.

Powyៀsze opracowanie stanowi ramowy zakres i kolejnoᖰၰ robót. Szczegóᐠowၐ technologiᆐ prowadzenia robót powinien opracowaၰ kierownik budowy i podaၰ do wiadomoᖰci inspektorowi nadzoru .

5.13 UWAGI KOᐰCOWE

- Roboty przeprowadziၰ zgodnie ze sztukၐ budowlanၐ, polskimi normami oraz odpowiednimi przepisami.- Przy wykonywaniu wszystkich elementów konstrukcyjnych naleៀy stosowaၰ materiaᐠy dopuszczone do stosowania w budownictwie.- Wszelkie zmiany wykonawcze w stosunku do projektu moៀliwe sၐ tylko po uzgodnieniu z autorem niniejszego opracowania.- Wᐠaᖰciciel budynku zobowiၐzany jest w celach bezpieczeᑀstwa uៀytkowania obiektu odᖰnieៀaၰ dachy obiektów i sprawdzaၰ sprawnoᖰၰ odwodnienia dachu. - Zestawienia stali na rysunkach muszၐ zostaၰ sprawdzone przed zamówieniem przez kierownika budowy- Kierownik budowy z obowiၐzany jest opracowaၰ technologiᆐ wykonania robót i przedstawiၰ jၐ do akceptacji przez Inspektora Nadzoru.- Kierownik budowy zobowiၐzany jest w trakcie prac budowlanych do oceny stanu technicznego wszystkich elementów i w razie zᐠego ich stanu ma obowiၐzek poinformowaၰ projektanta.

OPIS TECHNICZNY KONSTRKCJI I OBLICZENIA STATYCZNO ... 15/konstrukcja pdf/opis.pdf · Nośność na...

Documents

Transcript of OPIS TECHNICZNY KONSTRKCJI I OBLICZENIA STATYCZNO ... 15/konstrukcja pdf/opis.pdf · Nośność na...