Fundamenty pod słupy energetyczne · OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE ..... 17 III. RYSUNKI...

ELESTER-PKP Sp. z o.o. 90-569 Łódź, ul. Pogonowskiego 81

tel. (42) 253-46-00, fax. (42) 253-46-10 [email protected] www.elester-pkp.com.pl

Nr umowy: EP/900/2012

PROJEKT WYKONAWCZY

Budowa napowietrznej linii energetycznej 110kV zasilającej podstację trakcyjną Łachów wraz z

infrastrukturą towarzyszącą

Tom 3. Fundamenty pod konstrukcje wsporcze

Inwestor:

PKP Energetyka S.A Oddział w Warszawie – Dystrybucja Energii Elektrycznej Świętokrzyski Rejon Dystrybucji 25-502 Kielce, ul. Paderewskiego 43/45

Łódź, czerwiec 2014 r.

33-300 Nowy Sącz, ul. Kilińskiego 70/24

tel. 18 444 20 82, fax. 18 446 55 90

31-127 Kraków, ul. Szablowskiego 6/34

tel. 12 312 17 16, fax. 12 312 17 17

www. biuro-konstruktor.pl

PROJEKT WYKONAWCZY

Fundamentów studniowych pod słupy stalowe

w ramach zadania pn.

Budowa jednotorowej napowietrznej linii 110kV

do zasilania podstacji trakcyjnej Łachów

dz. 375/6, 375/1 obr 16 Łachów

Branża: KONSTRUKCJA

Nazwa obiektu: Posadowienie słupów energetycznych za pomocą studni fundamentowych

Lokalizacja: Łachów

Inwestor: ......

Projektant: mgr inż. Jan JASICA

Upr. bud. nr MAP/0269/POOK/08 do projektowania bez ograniczeń w spec. konstrukcyjno-budowlanej

Podpis:

Sprawdzający: mgr inż. Bartosz MRÓWKA

Upr. bud. nr MAP/0043/POOK/07 do projektowania bez ograniczeń w spec. konstrukcyjno-budowlanej

Podpis:

Kraków, lipiec 2014 r.

ELESTER-PKP Sp. z o.o. w Łodzi

Budowa napowietrznej linii 110kV z

infrastrukturą towarzyszącą

PROJEKT Wykonawczy

Nr umowy:

EP/900/2012

Spis projektu wykonawczego budowy napowietrznej linii 110kV zasilającej

podstację trakcyjną Łachów

1. Tom 1 – Ogólny

2. Tom 2 – Konstrukcje wsporcze

3. Tom 3 – Fundamenty pod konstrukcje wsporcze

4. Tom 4 – Osprzęt liniowy

5. Tom 5 – Tabele montażowe

6. Tom 6 – Zabezpieczenie linii telekomunikacyjnej

7. Tom 7 – Przedmiar robót

8. Tom 8 – Kosztorys inwestorski

9. Tom 9 - Specyfikacja techniczna wykonania i odbioru robót budowlanych

BIURO – KONSTRUKTOR � 2

SPIS ZAWARTOŚCI

DECYZJE I ZAŚWIADCZENIA ...................................................................................................... 3

I. OPIS TECHNICZNY ................................................................................................................. 9

1. PODSTAWY OPRACOWANIA ........................................................................................................ 10

2. WARUNKI GRUNTOWO- WODNE ................................................................................................. 10

3. SPOSÓB WYKONANIA POSADOWIENIA ....................................................................................... 11

4. MATERIAŁY KONSTRUKCYJNE ...................................................................................................... 14

5. LITERATURA .................................................................................................................................. 14

II. CZEŚĆ OBLICZENIOWA ........................................................................................................ 15

1. ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ .............................................................................................................. 16

2. OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE ........................................................................ 17

III. RYSUNKI KONSTRUKCYJNE ................................................................................................ 57

DECYZJE I ZAŚWIADCZENIA


ZA ZGODNOŚĆ Z ORYGINAŁEM



ZA ZGODNOŚĆ Z ORYGINAŁEM Kraków, lipiec 2014 r.



O Ś W I A D C Z E N I E Zgodnie z wymogiem art.20 ust.4 ustawy z dnia 16 kwietnia 2004 r. o zmianie ustawy –Prawo budowlane (Dz.U. Nr 93, poz. 888 z 2004 r.)

OŚWIADCZAM że:

PROJEKT WYKONAWCZY

Fundamentów studniowych pod słupy stalowe

w ramach zadania pn.

Budowa jednotorowej napowietrznej linii 110kV

do zasilania podstacji trakcyjnej Łachów

dz. 375/6, 375/1 obr 16 Łachów

został sporządzony zgodnie z obowiązującymi przepisami oraz zasadami wiedzy technicznej. Projektant: Jan Jasica Sprawdzający: Bartosz Mrówka

I. OPIS TECHNICZNY


1. PODSTAWY OPRACOWANIA

1.1. Zlecenie Inwestora

1.2. Założenia dotyczące geometrii słupów energetycznych wykonane przez: Valmont

Structures.

1.3. Obciążenia przekazywane na fundament otrzymane od ELESTER-PKP.

1.4. „DOKUMENTACJA GEOTECHNICZNA WRAZ Z DOKUMENTACJĄ BADAŃ PODŁOŻA

GRUNTOWEGO” wykonana przez: Pracowania Geologiczno Inżynierska Piotr Janiszewski

Spółka Jawna, kwiecień 2014r.

1.5. Bieżące uzgodnienia materiałowe.

1.6. Polskie Normy Budowlane i literatura techniczna - związane z tematem niniejszego

opracowania.

2. WARUNKI GRUNTOWO- WODNE

Seria I – gliny zwietrzelinowe (Qz) i zwietrzeliny gliniaste (KWg), zwietrzeliny (KW)– zalegają na całym obszarze badań. Powstały w wyniku procesów wietrzenia zalegających w podłożu skał osadowych – margli. Występują w stanie półzwartym i twardoplastycznym. W obrębie tej serii wyróżniono: Warstwa IA – zwietrzeliny gliniaste i zwietrzeliny w stanie półzwartym, o przyjętej charakterystycznej wartości stopnia plastyczności spoiwa pylastego IL= 0,00. Warstwa IB – gliny zwietrzelinowe i zwietrzeliny gliniaste w stanie twardoplastycznym, o stopniu plastyczności zawierającym się w przedziale IL= 0,15 – 0,20. Przyjęta charakterystyczna wartość stopnia plastyczności wynosi IL(n)= 0,20. Warstwa II – spękany margiel (Cr3) – skały te nawiercone zostały jedynie w otworze nr 3 na głębokości 10,8 m p.p.t., pod nadkładem osadów zwietrzelinowych. Margle są skałami miękkimi, w strefie rozpoznania bardzo spękanymi (Bs), o wytrzymałości na ściskanie 0,2 MPa < Rc ≤ 5 MPa, wg PN-86/B-02480. W trakcie wykonywania wierceń, w obrębie terenu badań (otwory nr nr 3, 4 i 5), do głębokości 12,0 m p.p.t., stwierdzono występowanie wody gruntowej o zwierciadle naporowym. Woda te związana jest ze strefami o znacznej przewadze okruchów skalnych nad spoiwem w obrębie warstw zwietrzelin gliniastych. W otworze nr 3 woda gruntowa została nawiercona na głębokości 7,5 m p.p.t., tj. na rzędnej ok. 241,9 m n.p.m., a stabilizacja nastąpiła na głębokości 5,0 m p.p.t., tj. na rzędnej ok. 244,4 m n.p.m. W otworze nr 4wodę gruntową nawiercono na głębokości 5,5 m p.p.t., tj.na rzędnej ok. 240,8 m n.p.m., a stabilizacja nastąpiła na głębokości 4,7 m p.p.t., tj. na rzędnej ok. 241,6 m n.p.m. W otworze nr 5 wodę gruntową nawiercono na głębokości 5,8 m p.p.t., tj. na rzędnej ok. 239,9 mn.p.m., a stabilizacja nastąpiła na głębokości 1,8m p.p.t., tj. na rzędnej ok. 243,9 m n.p.m. Należy zaznaczyć, iż w zależności od intensywności opadów atmosferycznych lub wiosennych roztopów poziom wód gruntowych może ulegać wahaniom rocznym w granicach +/-0,5 m od obecnie uchwyconego poziomu. Zgodnie z Rozporządzeniem Ministra Spraw Wewnętrznych i Administracji z 24 września 1998r. (Dz. U. nr 126, poz. 839) „W sprawie ustalenia geotechnicznych warunków posadowienia obiektów budowlanych” istniejące warunki zakwalifikowano jako złożone. Projektowany obiekt zakwalifikowano do drugiej kategorii geotechnicznej.


3. SPOSÓB WYKONANIA POSADOWIENIA

3.1. Podstawy wyboru sposobu fundamentowania

W trakcie prac koncepcyjnych/projektowych wykonano analizę trzech sposobów posadowienia:

- płyta fundamentowa,

- studnia fundamentowa,

- mikropale iniekcyjne.

Mając na uwadze schemat konstrukcyjny projektowanych słupów oraz wytyczne ELESTER-PKP dotyczące ostatecznego wyboru sposobu posadowienia w niniejszym opracowaniu przedstawiono fundamenty studniowe. Wykonawca jest zobowiązany przed przystąpieniem do ich wykonywania przewidzieć utrudnienia związane z wykonywaniem robót ziemnych w sposób ręczny lub małym sprzętem mechanicznym w gruntach zwietrzelinowych oraz pracę poniżej zwierciadła wody gruntowej. Dopuszcza się zamianę sposobu posadowienia wg. odrębnego opracowania przy zachowaniu odpowiednich warunków stanu granicznego nośności oraz użytkowania.

3.2. Opis konstrukcji

Zgodnie z zaleceniem inwestora fundamenty zaprojektowano jako studnie fundamentowe pojedyncze pod każdym ze słupów energetycznych.

Zaprojektowano studnie fundamentowe o średnicy 2.5m(zewnętrzna średnica), 2.2m(wewnętrzna średnica) - w przypadku wyboru kręgów żelbetowych o innej grubości ścianki należy dostosować kształt prętów zbrojeniowych, dostosowując wymiary do wartości sił przekazywanych na fundament. Fundament jest wyniesiony 0,3 m ponad poziom gruntu.

Projektuje się wykonanie słupa poprzez wypełnienie zbrojonym betonem uprzednio wykonanej studni z prefabrykowanych kręgów studziennych o średnicy zgodnej z częścią rysunkową – należy zastosować kręgi posiadające odpowiednie atesty.

Zbrojenie wykonane wewnątrz studni fundamentowej należy wykonać z prętów podłużnych o średnicy 20mm, 25mm ze stali klasy AIIIN i obwodowych prętów poprzecznych (strzemion) o średnicy 10 mm ze stali klasy AIIIN. Rozmieszczenie strzemion w obrębie kotwy co 10 cm, a poniżej co ~20 cm.

Szczegółowe rozmieszczenie zbrojenia pokazane jest w części rysunkowej.

Element kotwiący słupa (kotwa), jako integralna jego część, zostanie dostarczona przez dostawcę słupów. Przy osadzaniu kotwy należy zwrócić uwagę na jej prawidłowe usytuowanie zgodnie ze schematem producenta.

Po wykonaniu "szalunku", uprzednim zazbrojeniu, włożeniu i ustabilizowaniu elementu kotwiącego fundament należy zalać betonem C 30/37 (B37) o konsystencji twardoplastycznej z dodatkiem środków uszczelniających. Grunt podczas zakopywania fundamentów należy sukcesywnie zagęszczać warstwami co 20 cm.

3.3. Sposób wykonania fundamentów

Studnie opuszczane stanowią jeden ze sposobów posadowienia głębokiego. Płaszcz studni opuszczanej wykonany jest zazwyczaj z betonu lub żelbetu i może być wykonywany na miejscu w postaci powłoki cylindrycznej lub zostać przywieziony na miejsce wbudowania w postaci prefabrykatu. W przeszłości do wykonywania płaszcza studni wykorzystywano również drewno, kamień, cegłę i stal.


Zagłębianie studni polega na wykorzystaniu ciężaru studni z jednoczesnym wybieraniem gruntu z jej wnętrza, co umożliwia pogrążanie całego układu dzięki przezwyciężeniu bocznego oporu gruntu wzdłuż całej powierzchni bocznej. Dodatkową możliwością zagłębiania studni jest poddawanie jej wibracjom wspomagającym pogrążanie. W okresie pogrążania studni jej płaszcz zapewnia umocnienie ściany wykopu. W miarę zagłębiania płaszcz nadbudowuje się sekcjami lub wykonuje z gotowych elementów prefabrykowanych. Proces ten trwa do momentu dojścia do projektowanej rzędnej posadowienia.

Kształt studni w planie zależy od kształtu podstawy wznoszonego obiektu, jednak zalecane jest stosowanie studni o możliwie prostym i symetrycznym układzie (kołowy lub kwadratowy). Zaletą studni kołowych w porównaniu do studni o innych kształtach jest to, że podczas prawidłowego opuszczania nie występują momenty zginające, a cały korpus pracuje tylko na ściskanie. Moment zginający może się pojawić jedynie wskutek przechylenia się studni lub nierównomiernego parcia gruntu.

Dolna krawędź studni powinna być odpowiednio wzmocniona i zakończona nożem studni, który zazwyczaj wykonany jest ze stalowego kształtownika. Dobór noża, jego przekrój poprzeczny i kształt powinny zostać dostosowane do panujących warunków gruntowych w celu zapewnienia odpowiedniego pogrążania studni w gruncie.

Etapy wykonywania studni opuszczanych:

Etap 1 - Wykonanie wstępnego wykopu w miejscu opuszczania studni, do poziomu nieco wyższego niż poziom wody gruntowej.

Etap 2 - Wyrównanie powierzchni dna z jednoczesnym wykonaniem noża studni.

Etap 3 - Wykonanie pierwszej sekcji studni (lub całości przy wykonywaniu studni niegłębokich). Zalecane jest, aby wysokość studni nadbudowana została około 2-3 metry ponad poziom terenu.

Etap 4 - Opuszczenie studni poprzez stopniowe i ostrożne podkopywanie do momentu osiągnięcia projektowanej rzędnej, pozwalających na bezpieczne przeniesienie założonych obciążeń projektowych. Podczas tego etapu następuje sukcesywne nadbudowywanie studni. Opuszczenie studni może odbywać się na sucho z odpompowywaniem wody z jej wnętrza i na mokro bez odpompowywania.

Etap 5 – Wypełnianie studni. W procesie tym do wypełnienia używa się betonu zbrojonego (montaż zbrojenia oraz kotew, a następnie betonowanie). W przypadku konieczności ograniczenia obciążeń przypadających na podstawę studni możliwe jest pozostawienie pustych komór. Po zakończeniu wypełniania należy wykonać izolacje przeciwwodne górnej części studni.

3.4. Zabezpieczenie antykorozyjne

Powierzchnię górną fundamentów wyprofilowaną z 2% spadkiem oraz powierzchnie stykające się z gruntem do głębokości 1.0 m p.p.t. pokryć izolacją przeciwwilgociową (np. dysperbit).


3.5. Spełnienie warunków stanów granicznych

Zgodnie z załączonymi w p. II obliczeniami statyczno-wytrzymałościowymi warunki Stanu Granicznego Nośności oraz Stanu Granicznego Użytkowania zostały spełnione wg. poniższej charakterystyki:

3.5.1. Fundament pod słup 811

• Zastosowano zbrojenie ze względu na warunek jego minimalnego stopnia, które spełnia wymagania SGN w 28.7%.

• Górna krawędź fundamentu ulega maksymalnemu obrotowi o kąt 0.00239rad co wywołuje przemieszczenie słupa o wysokości 25.6m o wartość 6.1cm. Przemieszczenie samego słupa stalowego wynosi 46cm, a więc całkowita wartość przemieszczenia, to 52.1cm co jest wartością mniejszą od dopuszczalnej (56.6cm).



• Górna krawędź fundamentu ulega maksymalnemu obrotowi o kąt 0.00123rad co wywołuje przemieszczenie słupa o wysokości 33m o wartość 4.1cm. Przemieszczenie samego słupa stalowego wynosi 43cm, a więc całkowita wartość przemieszczenia, to 47.1cm co jest wartością mniejszą od dopuszczalnej (61.4cm).











4. MATERIAŁY KONSTRUKCYJNE

Studnie fundamentowe:

Beton konstrukcyjny: B37 (C30/37)

Stal zbrojeniowa: A-IIIN RB500W

5. LITERATURA

Obciążenia: - PN-82/B-02000 - Obciążenia budowli. Zasady ustalania wartości. - PN-82/B-02001 - Obciążenia budowli. Obciążenia stałe. - PN-82/B-02003 - Obciążenia budowli. Obciążenia zmienne technologiczne. Podstawowe

obciążenia technologiczne i montażowe. - PN-82/B-02004 - Obciążenia budowli. Obciążenia zmienne technologiczne.Obciążenie

pojazdami. Obliczenia konstrukcji: - PN-90/B-03200 - Konstrukcje stalowe. Obliczeniach statyczne i projektowanie - PN-76/B-03001 - Konstrukcje i podłoża budowli. Ogólne zasady obliczeń - PN-83/B-02482 - Fundamenty budowlane. Nośność pali i fundamentów palowych - PN-B-03264:2002 - Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone. Obliczeniach statyczne i

projektowanie. Wykonawstwo: - PN-EN 197-1:2002/A3:2007 - Cement. Część 1: Skład, wymagania i kryteria zgodności dotyczące cementów powszechnego użytku - PN-EN 14199 - Wykonawstwo specjalnych robót geotechnicznych – mikropale


II. CZEŚĆ OBLICZENIOWA


1. ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ

Obciążenia na fundament przyjęto wg wytycznych ELETER-PKP


2. OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE

2.1. FUNDAMENT SŁUPA 811

Obliczenia palowania

Dane wejściowe Nazwa : Projekt Faza : 1

+z

+z

+z

+z

+z

+z

0,20 0,40 0,60

2,70

0,90

+z

+z

+z

+z

+z

+z

TP TZ

9,00

0,30

2,80

Ustawienia

Polska - EN 1997 Materiały i normy Konstrukcje betonowe : EN 1992-1-1 (EC2) Współczynniki EN 1992-1-1 : domyślne Pale Obliczenia w warunkach z odpływem : NAVFAC DM 7.2 Krzywa obciążeniowa : liniowa (Poulos) Metodyka obliczeń : obliczenia według EN 1997 Podejście obliczeniowe : 2 - redukcja oddziaływań i oporów

Współczynniki cz ęściowe do oddzia ływań (A) Trwała sytuacja obliczeniowa

Niekorzystne Korzystne Oddziaływania stałe : γG = 1,35 [–] 1,00 [–]

Współczynniki cz ęściowe do opor ów lub no śności (R)

Trwała sytuacja obliczeniowa Wsp. częściowy do nośności pobocznicy pali wciskanych : γs = 1,10 [–]

Wsp. częściowy do nośności podstawy pala : γb = 1,10 [–]

Wsp. częściowy do nośności pali wyciąganych : γst = 1,15 [–] Podstawowe parametry gruntów

Nr Nazwa Szrafura γγγγ νννν

[kN/m 3] [–]

1 nN 18,00 0,30

2 IA KWg 21,00 0,40



[kN/m 3] [–]

3 IB KWg 21,50 0,40

4 IC KWg 20,50 0,40

5 II SM 21,00 0,40

6 III Pd 17,50 0,30

W obliczeniach parcia spoczynkowego wszystkie grunty przyjęte zostały jako niespoiste.

Nr Nazwa Szrafura Eoed Edef γγγγsat γγγγs n

[MPa] [MPa] [kN/m 3] [kN/m 3] [–]

1 nN 10,00 - 19,00 - -

2 IA KWg 48,30 - 21,00 - -

3 IB KWg 33,00 - 21,50 - -

4 IC KWg 23,60 - 20,50 - -

5 II SM 80,00 - 21,00 - -

6 III Pd 51,30 - 19,00 - -

Nr Nazwa Szrafura ϕϕϕϕef δδδδ K cu αααα [°] [°] [–] [kPa] [–]

1 nN 15,00 - - - -

2 IA KWg - - - 30,00 0,90

3 IB KWg - - - 19,29 0,90

4 IC KWg - - - 13,33 0,90

5 II SM - - - 80,00 0,70

6 III Pd 23,90 - - - -

Parametry gruntów do wyznaczania modułu reakcji pod łoża

Nr Nazwa Szrafura ββββ

1 nN 0,00

2 IA KWg 6,00

3 IB KWg 5,50



4 IC KWg 4,00

5 II SM 10,00

6 III Pd 10,00

Parametry gruntu nN Ciężar objętościowy : γ = 18,00 kN/m3 Współczynnik Poisson'a : ν = 0,30 Moduł edometryczny : Eoed = 10,00 MPa Ciężar gruntu nawodn. : γsat = 19,00 kN/m3 Kąt dyspersji : β = 0,00 ° Kąt tarcia wewnętrznego : ϕef = 15,00 ° IA KWg Ciężar objętościowy : γ = 21,00 kN/m3 Współczynnik Poisson'a : ν = 0,40 Moduł edometryczny : Eoed = 48,30 MPa Ciężar gruntu nawodn. : γsat = 21,00 kN/m3 Kąt dyspersji : β = 6,00 ° Spójność gruntu : cu = 30,00 kPa Współczynnik adhezji : α = 0,90 Kąt tarcia wewnętrznego : ϕef = 19,00 ° IB KWg Ciężar objętościowy : γ = 21,50 kN/m3 Współczynnik Poisson'a : ν = 0,40 Moduł edometryczny : Eoed = 33,00 MPa Ciężar gruntu nawodn. : γsat = 21,50 kN/m3 Kąt dyspersji : β = 5,50 ° Spójność gruntu : cu = 19,29 kPa Współczynnik adhezji : α = 0,90 Kąt tarcia wewnętrznego : ϕef = 19,00 ° IC KWg Ciężar objętościowy : γ = 20,50 kN/m3 Współczynnik Poisson'a : ν = 0,40 Moduł edometryczny : Eoed = 23,60 MPa Ciężar gruntu nawodn. : γsat = 20,50 kN/m3 Kąt dyspersji : β = 4,00 ° Spójność gruntu : cu = 13,33 kPa Współczynnik adhezji : α = 0,90 Kąt tarcia wewnętrznego : ϕef = 19,00 ° II SM Ciężar objętościowy : γ = 21,00 kN/m3 Współczynnik Poisson'a : ν = 0,40 Moduł edometryczny : Eoed = 80,00 MPa Ciężar gruntu nawodn. : γsat = 21,00 kN/m3 Kąt dyspersji : β = 10,00 ° Spójność gruntu : cu = 80,00 kPa Współczynnik adhezji : α = 0,70 Kąt tarcia wewnętrznego : ϕef = 19,00 °


III Pd Ciężar objętościowy : γ = 17,50 kN/m3 Współczynnik Poisson'a : ν = 0,30 Moduł edometryczny : Eoed = 51,30 MPa Ciężar gruntu nawodn. : γsat = 19,00 kN/m3 Kąt dyspersji : β = 10,00 ° Kąt tarcia wewnętrznego : ϕef = 23,90 ° Geometria konstrukcji

Profil pala: kołowy Wymiary Średnica d = 2,80 m Długość l = 9,00 m Lokalizacja Wysokość ponad gruntem h = 0,30 m Głębokość terenu po modyfikacji hz = 0,00 m Technologia : Pale wiercone Przyjęto stały moduł reakcji podłoża. Materiał konstrukcji

Ciężar objętościowy γ = 23,00 kN/m3 Obliczenia konstrukcji betonowych przeprowadzono z wykorzystaniem normy EN 1992-1-1 (EC2). Beton : C 20/25 Wytrzymałość na ściskanie fck = 20,00 MPa Wytrzymałość na rozciąganie fct = 2,20 MPa Moduł sprężystości Ecm = 30000,00 MPa Moduł sprężystości poprzecznej G = 12500,00 MPa Zbrojenie podłużne : B500 Granica plastyczności fyk = 500,00 MPa Profil geologiczny i przyporz ądkowane grunty

Nr Warstwa

Przyporz ądkowany grunt Szrafura [m]

1 0,20 nN

2 0,40 IC KWg

3 0,60 IB KWg

4 2,70 IA KWg

5 0,90 IA KWg

6 - II SM


Obciążenie

Nr

Obciążenie Nazwa

Rodzaj

N Mx My Hx Hy

nowe zmiana [kN] [kNm] [kNm] [kN] [kN]

1 TAK SGN

Obliczeniowe 130,00 3215,00 0,00 0,00 159,00

2 TAK SGU

Charakterystyczne

127,00 2840,00 0,00 0,00 140,00

Globalne ustawienia oblicze ń

Analiza nośności pionowej : rozwiązanie analityczne Rodzaj obliczeń : obliczenia w warunkach z odpływem Ustawienia oblicze ń fazy

Sytuacja obliczeniowa : trwała Metodyka obliczeń : bez redukcji danych wejściowych Analiza Nr 1 Analiza no śności pionowej pala, według NAVFAC DM 7.2 - wyniki po średnie

Wyznaczenie nośności podstawy pala: Grunt pod podstawą pala jest spoisty Obliczeniowa wytrzymałość na ścinanie bez odpływu cu = 80,00 kPa Powierzchnia przekroju poprzecznego pala Ap = 6,16E+00 m2 Nośność pobocznicy pala:

Głęboko ść Grubo ść cud αααα kdc δδδδ σσσσor Rsi

[m] [m] [kPa] [–] [–] [°] [kPa] [kN] 0,20 0,20 - - 1,01 11,25 1,80 0,58 0,60 0,40 13,33 0,90 - - 7,70 38,37 1,20 0,60 19,29 0,90 - - 18,25 83,30 2,80 1,60 30,00 0,90 - - 41,50 345,46 3,90 1,10 30,00 0,90 - - 58,30 237,50 4,80 0,90 30,00 0,90 - - 58,30 194,32 8,70 3,90 80,00 0,70 - - 58,30 1746,50

Obliczenie no śności pionowej : NAVFAC DM 7.2

Obliczenia przeprowadzono stosując automatyczny wybór najbardziej niekorzystnych przypadków obciążniowych. Współczynnik obliczenia głębokości krytycznej kdc = 1,00 Analiza pala ściskanego: Najniekorzystniejszy stan obciążeniowy nr 1. (SGN) Nośność pobocznicy pala Rs = 2646,04 kN Nośność podstawy pala Rb = 4030,38 kN Nośność pala Rc = 6676,41 kN Pionowa siła obliczeniowa Vd = 130,00 kN Rc = 6676,41 kN > 130,00 kN = Vd Nośność pionowa pala SPEŁNIA WYMAGANIA


Analiza Nr 1 Obliczenia krzywej obci ążeniowej - dane wej ściowe Warst

wa Es

nr [MPa] 1 15,00 2 15,00 3 15,00 4 15,00 5 15,00 6 15,00

Rodzaj pala : na podłożu nieściśliwym Graniczne osiadanie pala slim = 25,0 mm Obliczenia krzywej obci ążeniowej - wyniki po średnie Współczynnik korygujący sztywności gruntu Ck = 0,99 Współczynnik korygujący wsp. Poisson'a Cv = 0,87 Współczynnik korygujący sztywności gruntu Cb = 1,26 Współczynnik korygujący przek. obc. nieśc. pala β0 = 0,49 Współczynnik przekazywania obciążenia do podstawy β = 0,53 Współczynniki wpływu osiadania : Podstawowy - zależny od stosunku l/d I1 = 0,26 Współczynnik wpływu sztywności pala Rk = 1,00 Współczynnik wpływu warstwy nieściśliwej Rh = 1,00 Współczynnik korygujący wsp. Poisson'a Rv = 0,95 Obliczenia krzywej obci ążeniowej - wyniki Obciążenie na granicy mobilizacji tarcia na pobocznicy Ryu = 4188,03 kN Wartość osiadania odpowiadająca sile Ryu sy = 25,0 mm Nośność całkowita Rc = 4188,03 kN Maksymalne osiadanie slim = 25,0 mm Dla maksymalnego pionowego obciążenia charakterystycznego V = 127,00kN osiadanie wynosi 0,8mm. Nazwa : Osiadanie Faza : 1; Analiza : 1

R [kN]

s [mm]

(0,0) 837,6 1675,2 2512,8 3350,4 4188,0

5,0

10,0

15,0

20,0

25,025,0Ryu

syRbu

Krzywa obciążeniowa

Analiza Nr 1 Dane wejściowe do oblicze ń poziomej no śności pala

Obliczenia przeprowadzono dla przypadku obciążeniowego numer 2. (SGU) Nośność pozioma pala została wyznaczona w kierunku max. wpływu obciążenia.


Rozkład sił wewn ętrznych i przemieszcze ń pala

Rozkład przemieszczeń i sił wewnętrznych na wysokości pala: Rozstaw Modu ł k Przemieszczenie Obrót Naprężenie Siła Tnąca Moment

[m] [MN/m3] [mm] [mRad] [kPa] [kN] [kNm] 0.00 0.00 -12.65 2.39 25.16 -140.00 2840.00 0.30 0.00 -11.93 2.38 33.73 -119.76 2877.38 0.30 3.98 -11.93 2.38 33.73 -119.76 2877.38 0.45 3.98 -11.58 2.37 38.01 -109.64 2896.07 0.45 3.98 -11.58 2.37 38.01 -109.64 2896.07 0.50 3.98 -11.46 2.37 40.50 -102.56 2899.93 0.50 5.18 -11.46 2.37 40.50 -102.56 2899.93 0.90 5.18 -10.51 2.36 60.41 -45.95 2930.84 0.90 6.92 -10.51 2.36 60.41 -45.95 2930.84 1.35 6.92 -9.45 2.34 72.62 41.05 2931.60 1.35 6.92 -9.45 2.34 72.62 41.05 2931.60 1.50 6.92 -9.10 2.34 74.22 72.73 2918.17 1.50 9.98 -9.10 2.34 74.22 72.73 2918.17 1.80 9.98 -8.40 2.33 77.40 136.07 2891.33 1.80 9.98 -8.40 2.33 77.40 136.07 2891.33 2.25 9.98 -7.36 2.31 73.40 235.12 2807.32 2.25 9.98 -7.36 2.31 73.40 235.12 2807.32 2.70 9.98 -6.32 2.30 63.04 321.07 2681.68 2.70 9.98 -6.32 2.30 63.04 321.07 2681.68 3.15 9.98 -5.29 2.29 52.74 394.01 2520.30 3.15 9.98 -5.29 2.29 52.74 394.01 2520.30 3.60 9.98 -4.26 2.28 42.49 454.00 2329.02 3.60 9.98 -4.26 2.28 42.49 454.00 2329.02 4.05 9.98 -3.24 2.27 32.30 501.11 2113.64 4.05 9.98 -3.24 2.27 32.30 501.11 2113.64 4.20 9.98 -2.90 2.26 28.92 512.54 2035.74 4.20 9.98 -2.90 2.26 28.92 512.54 2035.74 4.50 9.98 -2.22 2.26 22.15 535.41 1879.94 4.50 9.98 -2.22 2.26 22.15 535.41 1879.94 4.95 9.98 -1.21 2.25 13.50 556.94 1633.69 4.95 9.98 -1.21 2.25 13.50 556.94 1633.69 5.10 9.98 -0.87 2.24 9.89 560.60 1549.13 5.10 14.79 -0.87 2.24 9.89 560.60 1549.13 5.40 14.79 -0.20 2.24 2.69 567.90 1380.01 5.40 14.79 -0.20 2.24 2.69 567.90 1380.01 5.85 14.79 0.81 2.23 -11.95 562.22 1125.03 5.85 14.79 0.81 2.23 -11.95 562.22 1125.03 6.30 14.79 1.81 2.23 -26.78 537.81 876.82 6.30 14.79 1.81 2.23 -26.78 537.81 876.82 6.75 14.79 2.81 2.22 -41.59 494.73 643.79 6.75 14.79 2.81 2.22 -41.59 494.73 643.79 7.20 14.79 3.81 2.22 -56.38 433.01 434.35 7.20 14.79 3.81 2.22 -56.38 433.01 434.35 7.65 14.79 4.81 2.22 -71.15 352.66 256.88 7.65 14.79 4.81 2.22 -71.15 352.66 256.88 8.10 14.79 5.81 2.22 -85.92 253.71 119.75 8.10 14.79 5.81 2.22 -85.92 253.71 119.75


Rozstaw Modu ł k Przemieszczenie Obrót Naprężenie Siła Tnąca Moment [m] [MN/m3] [mm] [mRad] [kPa] [kN] [kNm]

8.55 14.79 6.81 2.22 -100.68 136.15 31.33 8.55 14.79 6.81 2.22 -100.68 136.15 31.33 9.00 14.79 7.81 2.22 -115.44 -0.00 -0.00

Maksymalne siły wewn ętrzne i przemieszczenia : Przemieszczenie głowicy pala = -12,6 mm Max. przemieszczenie pala = 12,6 mm Max. siła tnąca = 567,90 kN Maksymalny moment = 2931,60 kNm Wymiarowanie zbrojenia :

Zbrojenie - 40 szt. średn. 25,0 mm; otulina 250,0 mm Rodzaj konstrukcji (stopień zbrojenia) : pal Stopień zbrojenia ρ = 0,319 % > 0,250 % = ρmin Obciążenie : NEd = -127,00 kN (ściskanie) ; MEd = 2931,60 kNm Nośność : NRd = -441,88 kN; MRd = 10200,14 kNm Wyznaczone zbrojenie pala SPEŁNIA WYMAGANIA Nazwa : No śn. pozioma Faza : 1; Analiza : 1

Kh - stałe

Moduł Kh

0,003,985,18

5,186,92

6,929,98

9,9814,79

14,79

-25,00 25,00

[MN/m³]

0

Max. = 12,65 mm

Przemieszczenie

-12,6

7,8

-25,0 25,0

[mm]

0

Max. = 567,90 kN

Siła tnąca

-140,00

567,90

-600,00 600,00

[kN]

0

Max. = 2931,60 kNm

Moment zginający

2840,00

2931,60

-3000,00 3000,00

[kNm]

0





+z

+z

+z

+z

+z

0,40 0,60

1,60

0,70

+z

+z

+z

+z

+z

TP TZ

10,00

0,30

2,80

Ustawienia









[kN/m 3] [–]

1 nN 18,00 0,30

2 IA KWg 21,00 0,40



[kN/m 3] [–]

3 IB KWg 21,50 0,40

4 IC KWg 20,50 0,40

5 II SM 21,00 0,40

6 III Pd 17,50 0,30



[MPa] [MPa] [kN/m 3] [kN/m 3] [–]

1 nN 10,00 - 19,00 - -

2 IA KWg 48,30 - 21,00 - -

3 IB KWg 33,00 - 21,50 - -

4 IC KWg 23,60 - 20,50 - -

5 II SM 60,00 - 21,00 - -

6 III Pd 51,30 - 19,00 - -


1 nN 15,00 - - - -

2 IA KWg - - - 30,00 0,90

3 IB KWg - - - 19,29 0,90

4 IC KWg - - - 13,33 0,90

5 II SM - - - 60,00 0,70

6 III Pd 23,90 - - - -



1 nN 0,00

2 IA KWg 6,00

3 IB KWg 5,50



4 IC KWg 4,00

5 II SM 8,00

6 III Pd 10,00






Nr Warstwa


1 0,40 nN

2 0,60 IB KWg

3 1,60 IA KWg

4 0,70 IA KWg

5 - II SM

Obciążenie

Nr

Obciążenie Nazwa

Rodzaj

N Mx My Hx Hy


1 TAK SGN

Obliczeniowe 130,00 3689,00 0,00 0,00 161,00


Nr

Obciążenie Nazwa

Rodzaj

N Mx My Hx Hy


2 TAK SGU

Charakterystyczne

124,00 1897,00 0,00 0,00 83,00






[m] [m] [kPa] [–] [–] [°] [kPa] [kN] 0,40 0,40 - - 1,01 11,25 3,60 2,31 1,00 0,60 19,29 0,90 - - 13,65 83,30 2,60 1,60 30,00 0,90 - - 36,90 345,46 2,80 0,20 30,00 0,90 - - 55,80 43,18 3,30 0,50 30,00 0,90 - - 57,90 107,96 9,70 6,40 60,00 0,70 - - 57,90 2149,53





wa Es

nr [MPa] 1 15,00 2 15,00 3 15,00 4 15,00 5 15,00


R [kN]

s [mm]

(0,0) 878,1 1756,2 2634,2 3512,3 4390,4

5,0

10,0

15,0

20,0

25,025,0Ryu

syRbu



Obliczenia przeprowadzono dla przypadku obciążeniowego numer 2. (SGU)


Nośność pozioma pala została wyznaczona w kierunku max. wpływu obciążenia. Rozkład sił wewn ętrznych i przemieszcze ń pala


[m] [MN/m3] [mm] [mRad] [kPa] [kN] [kNm] 0.00 0.00 -6.72 1.23 13.37 -83.00 1897.00 0.30 0.00 -6.35 1.23 18.98 -72.28 1919.18 0.30 3.98 -6.35 1.23 18.98 -72.28 1919.18 0.50 3.98 -6.11 1.22 22.71 -65.13 1933.96 0.50 3.98 -6.11 1.22 22.71 -65.13 1933.96 0.70 3.98 -5.86 1.22 28.91 -47.43 1942.49 0.70 6.92 -5.86 1.22 28.91 -47.43 1942.49 1.00 6.92 -5.50 1.21 38.20 -20.87 1955.27 1.00 6.92 -5.50 1.21 38.20 -20.87 1955.27 1.30 6.92 -5.14 1.21 42.34 16.00 1952.14 1.30 9.98 -5.14 1.21 42.34 16.00 1952.14 1.50 9.98 -4.89 1.20 45.10 40.58 1950.05 1.50 9.98 -4.89 1.20 45.10 40.58 1950.05 2.00 9.98 -4.30 1.19 42.87 104.77 1913.36 2.00 9.98 -4.30 1.19 42.87 104.77 1913.36 2.50 9.98 -3.70 1.18 36.96 160.65 1846.66 2.50 9.98 -3.70 1.18 36.96 160.65 1846.66 2.90 9.98 -3.23 1.17 32.27 198.76 1772.60 2.90 9.98 -3.23 1.17 32.27 198.76 1772.60 3.00 9.98 -3.12 1.17 31.10 208.28 1754.08 3.00 9.98 -3.12 1.17 31.10 208.28 1754.08 3.50 9.98 -2.53 1.16 26.38 247.74 1639.74 3.50 9.98 -2.53 1.16 26.38 247.74 1639.74 3.60 9.98 -2.42 1.16 25.51 254.55 1613.19 3.60 11.71 -2.42 1.16 25.51 254.55 1613.19 4.00 11.71 -1.96 1.15 22.05 281.81 1506.98 4.00 11.71 -1.96 1.15 22.05 281.81 1506.98 4.50 11.71 -1.38 1.14 16.17 309.15 1358.85 4.50 11.71 -1.38 1.14 16.17 309.15 1358.85 5.00 11.71 -0.81 1.14 9.50 327.12 1199.39 5.00 11.71 -0.81 1.14 9.50 327.12 1199.39 5.50 11.71 -0.24 1.13 2.86 335.76 1033.29 5.50 11.71 -0.24 1.13 2.86 335.76 1033.29 6.00 11.71 0.32 1.13 -3.75 335.13 865.18 6.00 11.71 0.32 1.13 -3.75 335.13 865.18 6.50 11.71 0.88 1.12 -10.33 325.27 699.69 6.50 11.71 0.88 1.12 -10.33 325.27 699.69 7.00 11.71 1.44 1.12 -16.88 306.22 541.44 7.00 11.71 1.44 1.12 -16.88 306.22 541.44 7.50 11.71 2.00 1.12 -23.42 278.01 395.00 7.50 11.71 2.00 1.12 -23.42 278.01 395.00 8.00 11.71 2.56 1.11 -29.95 240.65 264.95 8.00 11.71 2.56 1.11 -29.95 240.65 264.95 8.50 11.71 3.11 1.11 -36.46 194.16 155.87 8.50 11.71 3.11 1.11 -36.46 194.16 155.87 9.00 11.71 3.67 1.11 -42.97 138.55 72.31



9.00 11.71 3.67 1.11 -42.97 138.55 72.31 9.50 11.71 4.23 1.11 -49.48 73.83 18.84 9.50 11.71 4.23 1.11 -49.48 73.83 18.84

10.00 11.71 4.78 1.11 -55.99 -0.00 0.00 Maksymalne siły wewn ętrzne i przemieszczenia : Przemieszczenie głowicy pala = -6,7 mm Max. przemieszczenie pala = 6,7 mm Max. siła tnąca = 335,76 kN Maksymalny moment = 1955,27 kNm Wymiarowanie zbrojenia :


Kh - stałe

Moduł Kh

0,003,986,92

6,929,98

9,9811,71

11,71

-25,00 25,00

[MN/m³]

0

Max. = 6,72 mm

Przemieszczenie

-6,7

4,8

-10,0 10,0

[mm]

0

Max. = 335,76 kN

Siła tnąca

-83,00

335,76

-400,00 400,00

[kN]

0

Max. = 1955,27 kNm

Moment zginający

1897,00

1955,27

-2000,00 2000,00

[kNm]

0





+z

+z

+z

+z

0,30 0,80

1,20

+z

+z

+z

+z

TP TZ

10,00

0,30

2,80

Ustawienia









[kN/m 3] [–]

1 nN 18,00 0,30

2 IA KWg 21,00 0,40



[kN/m 3] [–]

3 IB KWg 21,50 0,40

4 IC KWg 20,50 0,40

5 II SM 21,00 0,40

6 III Pd 17,50 0,30



[MPa] [MPa] [kN/m 3] [kN/m 3] [–]

1 nN 10,00 - 19,00 - -

2 IA KWg 48,30 - 21,00 - -

3 IB KWg 33,00 - 21,50 - -

4 IC KWg 23,60 - 20,50 - -

5 II SM 80,00 - 21,00 - -

6 III Pd 51,30 - 19,00 - -


1 nN 15,00 - - - -

2 IA KWg - - - 30,00 0,90

3 IB KWg - - - 19,29 0,90

4 IC KWg - - - 13,33 0,90

5 II SM - - - 80,00 0,70

6 III Pd 23,90 - - - -



1 nN 0,00

2 IA KWg 6,00

3 IB KWg 5,50



4 IC KWg 4,00

5 II SM 10,00

6 III Pd 10,00






Nr Warstwa


1 0,30 nN

2 0,80 IB KWg

3 1,20 IA KWg

4 - II SM

Obciążenie

Nr

Obciążenie Nazwa

Rodzaj

N Mx My Hx Hy


1 TAK SGN

Obliczeniowe 113,00 3269,00 0,00 0,00 162,00

2 TAK SGU

Charakterystyczne

112,00 1683,00 0,00 0,00 83,00







[m] [m] [kPa] [–] [–] [°] [kPa] [kN] 0,30 0,30 - - 1,01 11,25 2,70 1,30 1,10 0,80 19,29 0,90 - - 14,00 111,07 2,30 1,20 30,00 0,90 - - 35,20 259,10 2,80 0,50 80,00 0,70 - - 53,05 223,91 9,70 6,90 80,00 0,70 - - 58,30 3089,96


Obliczenia przeprowadzono stosując automatyczny wybór najbardziej niekorzystnych przypadków obciążniowych. Współczynnik obliczenia głębokości krytycznej kdc = 1,00 Analiza pala ściskanego: Najniekorzystniejszy stan obciążeniowy nr 1. (SGN) Nośność pobocznicy pala Rs = 3685,33 kN Nośność podstawy pala Rb = 4030,38 kN Nośność pala Rc = 7715,71 kN Pionowa siła obliczeniowa Vd = 113,00 kN Rc = 7715,71 kN > 113,00 kN = Vd Nośność pionowa pala SPEŁNIA WYMAGANIA Analiza Nr 1 Obliczenia krzywej obci ążeniowej - dane wej ściowe Warst

wa Es

nr [MPa] 1 15,00 2 15,00 3 15,00 4 15,00

Rodzaj pala : na podłożu nieściśliwym Graniczne osiadanie pala slim = 25,0 mm


Obliczenia krzywej obci ążeniowej - wyniki po średnie Współczynnik korygujący sztywności gruntu Ck = 0,99 Współczynnik korygujący wsp. Poisson'a Cv = 0,87 Współczynnik korygujący sztywności gruntu Cb = 1,11 Współczynnik korygujący przek. obc. nieśc. pala β0 = 0,43 Współczynnik przekazywania obciążenia do podstawy β = 0,41 Współczynniki wpływu osiadania : Podstawowy - zależny od stosunku l/d I1 = 0,25 Współczynnik wpływu sztywności pala Rk = 1,00 Współczynnik wpływu warstwy nieściśliwej Rh = 1,00 Współczynnik korygujący wsp. Poisson'a Rv = 0,95 Obliczenia krzywej obci ążeniowej - wyniki Obciążenie na granicy mobilizacji tarcia na pobocznicy Ryu = 4388,19 kN Wartość osiadania odpowiadająca sile Ryu sy = 25,0 mm Nośność całkowita Rc = 4388,19 kN Maksymalne osiadanie slim = 25,0 mm Dla maksymalnego pionowego obciążenia charakterystycznego V = 112,00kN osiadanie wynosi 0,6mm. Nazwa : Osiadanie Faza : 1; Analiza : 1

R [kN]

s [mm]

(0,0) 877,6 1755,3 2632,9 3510,6 4388,2

5,0

10,0

15,0

20,0

25,025,0Ryu

syRbu



Obliczenia przeprowadzono dla przypadku obciążeniowego numer 2. (SGU) Nośność pozioma pala została wyznaczona w kierunku max. wpływu obciążenia. Rozkład sił wewn ętrznych i przemieszcze ń pala


[m] [MN/m3] [mm] [mRad] [kPa] [kN] [kNm] 0.00 0.00 -5.41 0.98 10.77 -83.00 1683.00 0.30 0.00 -5.12 0.97 15.30 -74.36 1705.71 0.30 3.98 -5.12 0.97 15.30 -74.36 1705.71 0.50 3.98 -4.93 0.97 18.32 -68.60 1720.84 0.50 3.98 -4.93 0.97 18.32 -68.60 1720.84 0.60 3.98 -4.83 0.97 20.83 -61.45 1725.89 0.60 6.92 -4.83 0.97 20.83 -61.45 1725.89 1.00 6.92 -4.44 0.96 30.87 -32.87 1746.06



1.00 6.92 -4.44 0.96 30.87 -32.87 1746.06 1.40 6.92 -4.06 0.95 35.40 6.91 1749.07 1.40 9.98 -4.06 0.95 35.40 6.91 1749.07 1.50 9.98 -3.97 0.95 36.53 16.85 1749.83 1.50 9.98 -3.97 0.95 36.53 16.85 1749.83 2.00 9.98 -3.49 0.94 34.85 68.93 1728.11 2.00 9.98 -3.49 0.94 34.85 68.93 1728.11 2.50 9.98 -3.02 0.93 33.81 114.44 1681.99 2.50 9.98 -3.02 0.93 33.81 114.44 1681.99 2.60 9.98 -2.93 0.93 34.01 124.12 1668.06 2.60 14.79 -2.93 0.93 34.01 124.12 1668.06 3.00 14.79 -2.56 0.92 34.79 162.85 1612.33 3.00 14.79 -2.56 0.92 34.79 162.85 1612.33 3.50 14.79 -2.10 0.91 31.08 211.10 1518.45 3.50 14.79 -2.10 0.91 31.08 211.10 1518.45 4.00 14.79 -1.65 0.91 24.35 249.89 1402.81 4.00 14.79 -1.65 0.91 24.35 249.89 1402.81 4.50 14.79 -1.20 0.90 17.68 279.31 1270.12 4.50 14.79 -1.20 0.90 17.68 279.31 1270.12 5.00 14.79 -0.75 0.89 11.07 299.42 1125.05 5.00 14.79 -0.75 0.89 11.07 299.42 1125.05 5.50 14.79 -0.30 0.89 4.49 310.31 972.24 5.50 14.79 -0.30 0.89 4.49 310.31 972.24 6.00 14.79 0.14 0.88 -2.04 312.03 816.27 6.00 14.79 0.14 0.88 -2.04 312.03 816.27 6.50 14.79 0.58 0.88 -8.53 304.63 661.73 6.50 14.79 0.58 0.88 -8.53 304.63 661.73 7.00 14.79 1.01 0.87 -15.00 288.15 513.16 7.00 14.79 1.01 0.87 -15.00 288.15 513.16 7.50 14.79 1.45 0.87 -21.45 262.62 375.09 7.50 14.79 1.45 0.87 -21.45 262.62 375.09 8.00 14.79 1.89 0.87 -27.89 228.08 252.04 8.00 14.79 1.89 0.87 -27.89 228.08 252.04 8.50 14.79 2.32 0.87 -34.31 184.54 148.51 8.50 14.79 2.32 0.87 -34.31 184.54 148.51 9.00 14.79 2.75 0.87 -40.73 132.01 69.00 9.00 14.79 2.75 0.87 -40.73 132.01 69.00 9.50 14.79 3.19 0.87 -47.15 70.49 18.00 9.50 14.79 3.19 0.87 -47.15 70.49 18.00

10.00 14.79 3.62 0.87 -53.56 -0.00 0.00 Maksymalne siły wewn ętrzne i przemieszczenia : Przemieszczenie głowicy pala = -5,4 mm Max. przemieszczenie pala = 5,4 mm Max. siła tnąca = 312,03 kN Maksymalny moment = 1749,83 kNm Wymiarowanie zbrojenia :

Zbrojenie - 40 szt. średn. 25,0 mm; otulina 250,0 mm Rodzaj konstrukcji (stopień zbrojenia) : pal Stopień zbrojenia ρ = 0,319 % > 0,250 % = ρmin


Obciążenie : NEd = -112,00 kN (ściskanie) ; MEd = 1749,83 kNm Nośność : NRd = -667,32 kN; MRd = 10425,85 kNm Wyznaczone zbrojenie pala SPEŁNIA WYMAGANIA Nazwa : No śn. pozioma Faza : 1; Analiza : 1

Kh - stałe

Moduł Kh

0,003,986,92

6,929,98

9,9814,79

14,79

-25,00 25,00

[MN/m³]

0

Max. = 5,41 mm

Przemieszczenie

-5,4

3,6

-10,0 10,0

[mm]

0

Max. = 312,03 kN

Siła tnąca

-83,00

312,03

-400,00 400,00

[kN]

0

Max. = 1749,83 kNm

Moment zginający

1683,00

1749,83

-2000,00 2000,00

[kNm]

0





+z

+z

+z

+z

+z

0,80 0,40

4,80

1,70

+z

+z

+z

+z

+z

TP TZ

11,00

0,30

2,80

Ustawienia









[kN/m 3] [–]

1 nN 18,00 0,30

2 IA KWg 21,00 0,40



[kN/m 3] [–]

3 IB KWg 21,50 0,40

4 IC KWg 20,50 0,40

5 II SM 21,00 0,40

6 III Pd 17,50 0,30



[MPa] [MPa] [kN/m 3] [kN/m 3] [–]

1 nN 10,00 - 19,00 - -

2 IA KWg 48,30 - 21,00 - -

3 IB KWg 33,00 - 21,50 - -

4 IC KWg 23,60 - 20,50 - -

5 II SM 80,00 - 21,00 - -

6 III Pd 51,30 - 19,00 - -


1 nN 15,00 - - - -

2 IA KWg - - - 30,00 0,90

3 IB KWg - - - 19,29 0,90

4 IC KWg - - - 13,33 0,90

5 II SM - - - 80,00 0,70

6 III Pd 23,90 - - - -



1 nN 0,00

2 IA KWg 6,00

3 IB KWg 5,50



4 IC KWg 4,00

5 II SM 10,00

6 III Pd 10,00






Nr Warstwa


1 0,80 nN

2 0,40 III Pd

3 4,80 IB KWg

4 1,70 IA KWg

5 - II SM

Obciążenie

Nr

Obciążenie Nazwa

Rodzaj

N Mx My Hx Hy


1 TAK SGN

Obliczeniowe 164,00 4433,00 0,00 0,00 203,00


Nr

Obciążenie Nazwa

Rodzaj

N Mx My Hx Hy


2 TAK SGU

Charakterystyczne

158,00 4060,00 0,00 0,00 188,00






[m] [m] [kPa] [–] [–] [°] [kPa] [kN] 0,80 0,80 - - 1,01 11,25 7,20 9,25 1,20 0,40 - - 1,13 17,92 17,90 20,87 2,80 1,60 19,29 0,90 - - 38,60 222,13 6,00 3,20 19,29 0,90 - - 55,80 444,26 7,70 1,70 30,00 0,90 - - 55,80 367,05

10,70 3,00 80,00 0,70 - - 55,80 1343,46 Obliczenie no śności pionowej : NAVFAC DM 7.2




wa Es

nr [MPa] 1 15,00 2 15,00 3 15,00 4 15,00 5 15,00


R [kN]

s [mm]

(0,0) 924,9 1849,9 2774,8 3699,7 4624,7

5,0

10,0

15,0

20,0

25,025,0Ryu

syRbu



Obliczenia przeprowadzono dla przypadku obciążeniowego numer 2. (SGU)


Nośność pozioma pala została wyznaczona w kierunku max. wpływu obciążenia. Rozkład sił wewn ętrznych i przemieszcze ń pala


[m] [MN/m3] [mm] [mRad] [kPa] [kN] [kNm] 0.00 0.00 -13.91 2.16 27.68 -188.00 4060.00 0.30 0.00 -13.27 2.15 33.31 -165.74 4110.19 0.30 3.98 -13.27 2.15 33.31 -165.74 4110.19 0.55 3.98 -12.73 2.14 37.99 -147.19 4152.01 0.55 3.98 -12.73 2.14 37.99 -147.19 4152.01 1.10 3.98 -11.56 2.11 86.62 -72.76 4212.17 1.10 15.09 -11.56 2.11 86.62 -72.76 4212.17 1.50 15.09 -10.72 2.09 91.45 62.61 4203.39 1.50 6.92 -10.72 2.09 91.45 62.61 4203.39 1.65 6.92 -10.41 2.09 93.26 113.37 4200.10 1.65 6.92 -10.41 2.09 93.26 113.37 4200.10 2.20 6.92 -9.27 2.06 64.10 218.15 4108.38 2.20 6.92 -9.27 2.06 64.10 218.15 4108.38 2.75 6.92 -8.14 2.04 56.31 310.86 3962.35 2.75 6.92 -8.14 2.04 56.31 310.86 3962.35 3.30 6.92 -7.03 2.01 48.61 391.63 3768.62 3.30 6.92 -7.03 2.01 48.61 391.63 3768.62 3.85 6.92 -5.93 1.99 40.99 460.61 3533.72 3.85 6.92 -5.93 1.99 40.99 460.61 3533.72 4.40 6.92 -4.84 1.97 33.46 517.93 3264.09 4.40 6.92 -4.84 1.97 33.46 517.93 3264.09 4.95 6.92 -3.76 1.95 26.00 563.70 2966.11 4.95 6.92 -3.76 1.95 26.00 563.70 2966.11 5.50 6.92 -2.69 1.93 18.61 598.04 2646.11 5.50 6.92 -2.69 1.93 18.61 598.04 2646.11 6.05 6.92 -1.63 1.92 12.53 621.05 2310.34 6.05 6.92 -1.63 1.92 12.53 621.05 2310.34 6.30 6.92 -1.15 1.91 9.26 627.58 2153.00 6.30 9.98 -1.15 1.91 9.26 627.58 2153.00 6.60 9.98 -0.58 1.91 5.34 635.42 1964.19 6.60 9.98 -0.58 1.91 5.34 635.42 1964.19 7.15 9.98 0.47 1.89 -4.65 636.29 1613.73 7.15 9.98 0.47 1.89 -4.65 636.29 1613.73 7.70 9.98 1.51 1.89 -16.83 621.14 1267.21 7.70 9.98 1.51 1.89 -16.83 621.14 1267.21 8.00 9.98 2.07 1.88 -26.48 600.09 1086.16 8.00 14.79 2.07 1.88 -26.48 600.09 1086.16 8.25 14.79 2.54 1.88 -34.51 582.55 935.29 8.25 14.79 2.54 1.88 -34.51 582.55 935.29 8.80 14.79 3.57 1.87 -52.83 512.94 632.95 8.80 14.79 3.57 1.87 -52.83 512.94 632.95 9.35 14.79 4.60 1.87 -68.06 419.85 375.35 9.35 14.79 4.60 1.87 -68.06 419.85 375.35 9.90 14.79 5.63 1.87 -83.28 303.32 175.41 9.90 14.79 5.63 1.87 -83.28 303.32 175.41

10.45 14.79 6.66 1.87 -98.48 163.36 46.00



10.45 14.79 6.66 1.87 -98.48 163.36 46.00 11.00 14.79 7.69 1.87 -113.68 -0.00 0.00



Kh - stałe

Moduł Kh

0,00

3,9815,0915,096,92

6,929,98

9,9814,79

14,79

-25,00 25,00

[MN/m³]

0

Max. = 13,91 mm

Przemieszczenie

-13,9

7,7

-25,0 25,0

[mm]

0

Max. = 636,29 kN

Siła tnąca

-188,00

636,29

-750,00 750,00

[kN]

0

Max. = 4212,17 kNm

Moment zginający

4060,00

4212,17

-5000,00 5000,00

[kNm]

0





+z

+z

+z

+z

+z

0,80 0,40

4,80

1,70

+z

+z

+z

+z

+z

TP TZ

8,00

0,30

2,80

Ustawienia









[kN/m 3] [–]

1 nN 18,00 0,30

2 IA KWg 21,00 0,40

3 IB KWg 21,50 0,40



[kN/m 3] [–]

4 IC KWg 20,50 0,40

5 II SM 21,00 0,40

6 III Pd 17,50 0,30



[MPa] [MPa] [kN/m 3] [kN/m 3] [–]

1 nN 10,00 - 19,00 - -

2 IA KWg 48,30 - 21,00 - -

3 IB KWg 33,00 - 21,50 - -

4 IC KWg 23,60 - 20,50 - -

5 II SM 80,00 - 21,00 - -

6 III Pd 51,30 - 19,00 - -


1 nN 15,00 - - - -

2 IA KWg - - - 30,00 0,90

3 IB KWg - - - 19,29 0,90

4 IC KWg - - - 13,33 0,90

5 II SM - - - 80,00 0,70

6 III Pd 23,90 - - - -



1 nN 0,00

2 IA KWg 6,00

3 IB KWg 5,50

4 IC KWg 4,00



5 II SM 10,00

6 III Pd 10,00

Parametry gruntu nN Ciężar objętościowy : γ = 18,00 kN/m3 Współczynnik Poisson'a : ν = 0,30 Moduł edometryczny : Eoed = 10,00 MPa Ciężar gruntu nawodn. : γsat = 19,00 kN/m3 Kąt dyspersji : β = 0,00 ° Kąt tarcia wewnętrznego : ϕef = 15,00 ° IA KWg Ciężar objętościowy : γ = 21,00 kN/m3 Współczynnik Poisson'a : ν = 0,40 Moduł edometryczny : Eoed = 48,30 MPa Ciężar gruntu nawodn. : γsat = 21,00 kN/m3 Kąt dyspersji : β = 6,00 ° Spójność gruntu : cu = 30,00 kPa Współczynnik adhezji : α = 0,90 Kąt tarcia wewnętrznego : ϕef = 19,00 ° IB KWg Ciężar objętościowy : γ = 21,50 kN/m3 Współczynnik Poisson'a : ν = 0,40 Moduł edometryczny : Eoed = 33,00 MPa Ciężar gruntu nawodn. : γsat = 21,50 kN/m3 Kąt dyspersji : β = 5,50 ° Spójność gruntu : cu = 19,29 kPa Współczynnik adhezji : α = 0,90 Kąt tarcia wewnętrznego : ϕef = 19,00 ° IC KWg Ciężar objętościowy : γ = 20,50 kN/m3 Współczynnik Poisson'a : ν = 0,40 Moduł edometryczny : Eoed = 23,60 MPa Ciężar gruntu nawodn. : γsat = 20,50 kN/m3 Kąt dyspersji : β = 4,00 ° Spójność gruntu : cu = 13,33 kPa Współczynnik adhezji : α = 0,90 Kąt tarcia wewnętrznego : ϕef = 19,00 ° II SM Ciężar objętościowy : γ = 21,00 kN/m3 Współczynnik Poisson'a : ν = 0,40 Moduł edometryczny : Eoed = 80,00 MPa Ciężar gruntu nawodn. : γsat = 21,00 kN/m3 Kąt dyspersji : β = 10,00 ° Spójność gruntu : cu = 80,00 kPa Współczynnik adhezji : α = 0,70 Kąt tarcia wewnętrznego : ϕef = 19,00 ° III Pd


Ciężar objętościowy : γ = 17,50 kN/m3 Współczynnik Poisson'a : ν = 0,30 Moduł edometryczny : Eoed = 51,30 MPa Ciężar gruntu nawodn. : γsat = 19,00 kN/m3 Kąt dyspersji : β = 10,00 ° Kąt tarcia wewnętrznego : ϕef = 23,90 ° Geometria konstrukcji



Nr Warstwa


1 0,80 nN

2 0,40 III Pd

3 4,80 IB KWg

4 1,70 IA KWg

5 - II SM

Obciążenie

Nr

Obciążenie Nazwa

Rodzaj

N Mx My Hx Hy


1 TAK SGN

Obliczeniowe 90,00 2250,00 0,00 0,00 135,00

2 TAK SGU

Charakterystyczne

71,00 1910,00 0,00 0,00 115,00







[m] [m] [kPa] [–] [–] [°] [kPa] [kN] 0,80 0,80 - - 1,01 11,25 7,20 9,25 1,20 0,40 - - 1,13 17,92 17,90 20,87 2,80 1,60 19,29 0,90 - - 38,60 222,13 6,00 3,20 19,29 0,90 - - 55,80 444,26 7,70 1,70 30,00 0,90 - - 55,80 367,05


Obliczenia przeprowadzono stosując automatyczny wybór najbardziej niekorzystnych przypadków obciążniowych. Współczynnik obliczenia głębokości krytycznej kdc = 1,00 Analiza pala ściskanego: Najniekorzystniejszy stan obciążeniowy nr 1. (SGN) Nośność pobocznicy pala Rs = 1063,56 kN Nośność podstawy pala Rb = 4030,38 kN Nośność pala Rc = 5093,94 kN Pionowa siła obliczeniowa Vd = 90,00 kN Rc = 5093,94 kN > 90,00 kN = Vd Nośność pionowa pala SPEŁNIA WYMAGANIA Analiza Nr 1 Obliczenia krzywej obci ążeniowej - dane wej ściowe Warst

wa Es

nr [MPa] 1 15,00 2 15,00 3 15,00 4 15,00

Rodzaj pala : na podłożu nieściśliwym Graniczne osiadanie pala slim = 25,0 mm


Obliczenia krzywej obci ążeniowej - wyniki po średnie Współczynnik korygujący sztywności gruntu Ck = 0,99 Współczynnik korygujący wsp. Poisson'a Cv = 0,86 Współczynnik korygujący sztywności gruntu Cb = 1,23 Współczynnik korygujący przek. obc. nieśc. pala β0 = 0,55 Współczynnik przekazywania obciążenia do podstawy β = 0,57 Współczynniki wpływu osiadania : Podstawowy - zależny od stosunku l/d I1 = 0,27 Współczynnik wpływu sztywności pala Rk = 1,00 Współczynnik wpływu warstwy nieściśliwej Rh = 1,00 Współczynnik korygujący wsp. Poisson'a Rv = 0,95 Obliczenia krzywej obci ążeniowej - wyniki Obciążenie na granicy mobilizacji tarcia na pobocznicy Ryu = 2728,83 kN Wartość osiadania odpowiadająca sile Ryu sy = 16,9 mm Nośność całkowita Rc = 3210,38 kN Maksymalne osiadanie slim = 25,0 mm Dla maksymalnego pionowego obciążenia charakterystycznego V = 71,00kN osiadanie wynosi 0,4mm. Nazwa : Osiadanie Faza : 1; Analiza : 1

R [kN]

s [mm]

(0,0) 642,1 1284,2 1926,2 2568,3 3210,4

5,0

10,0

15,0

20,0

25,025,0Ryu

sy

Rbu



Obliczenia przeprowadzono dla przypadku obciążeniowego numer 2. (SGU) Nośność pozioma pala została wyznaczona w kierunku max. wpływu obciążenia. Rozkład sił wewn ętrznych i przemieszcze ń pala


[m] [MN/m3] [mm] [mRad] [kPa] [kN] [kNm] 0.00 0.00 -12.47 2.76 24.80 -115.00 1910.00 0.30 0.00 -11.64 2.75 31.64 -95.09 1940.46 0.30 3.98 -11.64 2.75 31.64 -95.09 1940.46 0.40 3.98 -11.36 2.75 33.91 -88.45 1950.61 0.40 3.98 -11.36 2.75 33.91 -88.45 1950.61 0.80 3.98 -10.26 2.74 69.36 -40.26 1976.19 0.80 3.98 -10.26 2.74 69.36 -40.26 1976.19 1.10 3.98 -9.44 2.74 87.96 37.56 1972.41 1.10 15.09 -9.44 2.74 87.96 37.56 1972.41



1.20 15.09 -9.17 2.74 94.16 63.50 1971.15 1.20 15.09 -9.17 2.74 94.16 63.50 1971.15 1.50 15.09 -8.35 2.73 77.81 143.20 1935.82 1.50 6.92 -8.35 2.73 77.81 143.20 1935.82 1.60 6.92 -8.08 2.73 72.36 169.76 1924.04 1.60 6.92 -8.08 2.73 72.36 169.76 1924.04 2.00 6.92 -6.99 2.72 48.33 228.11 1844.19 2.00 6.92 -6.99 2.72 48.33 228.11 1844.19 2.40 6.92 -5.90 2.71 40.82 278.03 1742.68 2.40 6.92 -5.90 2.71 40.82 278.03 1742.68 2.80 6.92 -4.82 2.70 33.33 319.55 1622.89 2.80 6.92 -4.82 2.70 33.33 319.55 1622.89 3.20 6.92 -3.74 2.70 25.86 352.69 1488.16 3.20 6.92 -3.74 2.70 25.86 352.69 1488.16 3.60 6.92 -2.66 2.69 18.41 377.48 1341.85 3.60 6.92 -2.66 2.69 18.41 377.48 1341.85 4.00 6.92 -1.59 2.68 10.97 393.93 1187.29 4.00 6.92 -1.59 2.68 10.97 393.93 1187.29 4.40 6.92 -0.51 2.68 3.55 402.07 1027.81 4.40 6.92 -0.51 2.68 3.55 402.07 1027.81 4.80 6.92 0.56 2.67 -3.85 401.90 866.74 4.80 6.92 0.56 2.67 -3.85 401.90 866.74 5.20 6.92 1.63 2.67 -11.25 393.44 707.40 5.20 6.92 1.63 2.67 -11.25 393.44 707.40 5.60 6.92 2.69 2.67 -18.64 376.70 553.09 5.60 6.92 2.69 2.67 -18.64 376.70 553.09 6.00 6.92 3.76 2.67 -28.90 351.69 407.14 6.00 6.92 3.76 2.67 -28.90 351.69 407.14 6.30 6.92 4.56 2.67 -40.58 321.22 307.47 6.30 9.98 4.56 2.67 -40.58 321.22 307.47 6.40 9.98 4.83 2.67 -44.48 311.06 274.25 6.40 9.98 4.83 2.67 -44.48 311.06 274.25 6.80 9.98 5.89 2.66 -58.80 251.16 161.41 6.80 9.98 5.89 2.66 -58.80 251.16 161.41 7.20 9.98 6.96 2.66 -69.43 179.34 74.91 7.20 9.98 6.96 2.66 -69.43 179.34 74.91 7.60 9.98 8.02 2.66 -80.06 95.62 19.52 7.60 9.98 8.02 2.66 -80.06 95.62 19.52 8.00 9.98 9.09 2.66 -90.69 -0.00 0.00


Zbrojenie - 40 szt. średn. 25,0 mm; otulina 250,0 mm Rodzaj konstrukcji (stopień zbrojenia) : pal Stopień zbrojenia ρ = 0,319 % > 0,250 % = ρmin


Obciążenie : NEd = -71,00 kN (ściskanie) ; MEd = 1976,19 kNm Nośność : NRd = -363,61 kN; MRd = 10120,55 kNm Wyznaczone zbrojenie pala SPEŁNIA WYMAGANIA Nazwa : No śn. pozioma Faza : 1; Analiza : 1

Kh - stałe

Moduł Kh

0,00

3,9815,09

15,096,92

6,929,98

9,98

-25,00 25,00

[MN/m³]

0

Max. = 12,47 mm

Przemieszczenie

-12,5

9,1

-25,0 25,0

[mm]

0

Max. = 402,07 kN

Siła tnąca

-115,00

402,07

-500,00 500,00

[kN]

0

Max. = 1976,19 kNm

Moment zginający

1910,00

1976,19

-2000,00 2000,00

[kNm]

0


III. RYSUNKI KONSTRUKCYJNE

Studnia fundamentowa pod słup 811

wieniec fundamentu pod słup dostarczany

przez wykonawcę słupów

kręgi żelbetowe wg. producenta

posiadające odpowiednie atesty oraz aprobaty

w projekcie przyjęto kręgi o "ściance" 150mm

w przypadku zastosowania elementów o innej

grubości należy dostosować do nich gabaryty

zbrojenia

Ewentualna zawiesina tiksotropowa

(bentonitowa)

zmniejszająca opór przy opuszczaniu kręgów.

W przypadku zastosowania takiej zawiesiny

po zabetonowaniu wnętrza studni należy

zainiekować zaczynem cementowym powstałą

szczelinę z zawiesiną tiksotropową na całej

wysokości oraz obwodzie studni

fundamentowej.

przed przystąpieniem do betnowania

wnętrza studni fundamentowej należy

umieścić zbrojenie zgodnie z wytycznymi

rysunkowymi

2%2%

głowica studni ukształtowana ze spadkiem

w kierunku zewnętrznym obiektu






zbrojenia

BETON : C30/37 (B37)

STAL ZBROJENIOWA: AIIIN RB500W

otulina fundamentów: c

nom

=5.0cm

Stopa fundamentowa pod słup 812








zbrojenia


(bentonitowa)







fundamentowej.




rysunkowymi

2%2%








zbrojenia

BETON : C30/37 (B37)



nom

=5.0cm









zbrojenia


(bentonitowa)







fundamentowej.




rysunkowymi

2%2%








zbrojenia

BETON : C30/37 (B37)



nom

=5.0cm

Studnia fundamentowa pod słup 811 - przekrój pionowy

2%2%

Studnia fundamentowa pod słup 811 - przekrój poziomy

1

2

1

2

3

3

1

2

1

Studnia fundamentowa pod słup 811 - rzut z góry

3

1

2

3

ZESTAWIENIE STALI ZBROJENIOWEJ

Masa (kg) Uwagi

Średnica

Poz.

Schemat (cm) Długość (cm)

Ilość

ogółem

1 25

890

890 401370,60

2 20

150

60

100

310 40306,28

3 10

40

D=208

1

2

730 55247,56

ZESTAWIENIE STALI WG ŚREDNIC

1924,44

A-IIIN 10 20 25

Masa jednostkowa (kg/m) 0,62 2,47 3,85

Długość całkowita (m) 401,23 124,00 356,00

Masa całkowita (kg) 247,56 306,28 1370,60

Masa całkowita: (kg)

WAŁEK

WAŁEK

z

x

y

UWAGA:

1. Rysunek rozpatrywać z aktualnymi pozostałymi projektami

branżowymi.

2. W trakcie zbrojenia elementów należy umieścić wszelkie

elementy instalacji wg projektów branżowych.

3. Pręty zbrojeniowe zwymiarowano po obrysie zewnętrznym.

4. Górną płaszczyznę fundamentu wykonać w spadku 2.0% w

kierunku zewnętrznym.

5. Odbiór wykopu powinien wykonać geolog posiadający

odpowiednie uprawnienia.

6. Przed przystąpieniem do betonowania fundamentu, należy

zamontować w nim wieniec kotwiący dostarczany przez

wykonawcę słupa stalowego.


2%2%


1

2

1

2

3

3

1

2

1


3

1

2

3


Masa (kg) Uwagi

Średnica

Poz.


Ilość

ogółem

1 25

990

990 401524,60

2 20

150

60

100

310 40306,28

3 10

40

D=208

1

2

730 60270,06


2100,94

A-IIIN 10 20 25





WAŁEK

WAŁEK

z

x

y

UWAGA:


branżowymi.












2%2%


1

2

1

2

3

3

1

2

1


3

1

2

3


Masa (kg) Uwagi

Średnica

Poz.


Ilość

ogółem

1 25

1090

1090 401678,60

2 20

150

60

100

310 40306,28

3 10

40

D=208

1

2

730 65292,57


2277,45

A-IIIN 10 20 25





WAŁEK

WAŁEK

z

x

y

UWAGA:


branżowymi.












2%2%


1

2

1

2

3

3

1

2

1


3

1

2

3


Masa (kg) Uwagi

Średnica

Poz.


Ilość

ogółem

1 25

790

790 401216,60

2 20

150

60

100

310 40306,28

3 10

40

D=208

1

2

730 50225,05


1747,93

A-IIIN 10 20 25





WAŁEK

WAŁEK

z

x

y

UWAGA:


branżowymi.











Fundamenty pod słupy energetyczne · OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE ..... 17 III. RYSUNKI...

Documents

Transcript of Fundamenty pod słupy energetyczne · OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE ..... 17 III. RYSUNKI...