P_Met_Energ
-
Upload
kreatormillenium -
Category
Documents
-
view
68 -
download
3
Transcript of P_Met_Energ
203
Przykłady (twierdzenie A. Castigliano)
Zadanie 8.4.1
Obliczyć maksymalne ugięcie belki przedstawionej na rysunku (8.2). Do obliczeń
przyjąć następujące dane:
q = 10 kN
m, l = 1 [m], E = 2 ·10
7 [Pa], d = 4 [cm], P = ql.
W obliczeniach pominąć wpływ siły poprzecznej T.
Rys. 8.2
Rozwiązanie:
Energia sprężysta przedstawionego układu zależy od funkcji momentu zginającego (siły
normalne i momenty skręcające nie występują).
Zgodnie z twierdzeniem Castigliano współrzędna uogólniona przemieszczenia pi
odpowiadająca sile uogólnionej Pi, jest równa pochodnej cząstkowej energii sprężystej U
danego układu względem tej siły (dla stałej sztywności zginania EJ).
pi = δU
δPi =
1
EJ Σ
li
Mgi ·δMgi
δPi dxi
Maksymalne ugięcie dla belki wystąpi w punkcie przyłożenia siły P, więc siłą
uogólnioną odpowiadającą maksymalnemu przemieszczeniu (ugięciu) będzie siła P.
Funkcja momentu zginającego oraz pochodna cząstkowa momentu zginającego podług
siły P (rys. 8.3) wynosi dla:
0 ≤ x ≤ l
Mg = - Px - 1
2 ·qx
2 ,
stąd:
δMg
δPi = - x
204
Rys. 8.3
Maksymalne ugięcie wynosi:
pmax = 1
EJ
0
l
Mg ·δMg
δP dx =
1
EJ
0
l - Px -
1
2 ·qx
2(- x) dx
pmax = 11ql
2
24EJ
Po wstawieniu danych z tematu zadania oraz przyjęciu, że:
J = πd
4
64 =
π(4)4
64
J = 12,56 [cm4],
otrzymamy:
pmax = 1,82 [cm].
Zadanie 8.4.2
Obliczyć ugięcie w punkcie A belki o sztywności EJ przedstawionej na rysunku 8.4.
Wpływ sił poprzecznych na ugięcie belki pominąć.
Dane: q. L. EJ.
Rys. 8.4
205
Rozwiązanie:
W celu wyznaczenia ugięcia belki w punkcie A, przykładamy siłę fikcyjną P* = 0
(rys. 8.5), o kierunku szukanego przemieszczenia. Funkcje wielkości sił wewnętrznych
(momentów zginających) w poszczególnych przedziałach wynoszą odpowiednio:
Rys. 8.5
0 ≤ x1 ≤ l
Mg1 = - P* x1 – q ·
x2
1
2 ,
l ≤ x2 ≤ 2l
Mg2 = - P* x2 – ql x2 -
1
2 ·l – K,
2l ≤ x3 ≤ 3l
Mg3 = - P* x3 – ql x3 -
1
2 ·l – K – P(x3 – 2l).
Pochodne cząstkowe podług siły fikcyjnej P* wynoszą:
δMg1
δP* = - x1,
δMg2
δP* = - x2,
δMg3
δP* = - x3.
Ugięcie w punkcie A wynosi więc:
206
pA = 1
EJ
0
l
Mg1 ·δMg1
δP* dx1 +
l
2l
Mg2 ·δMg2
δP* dx2 +
2l
3l
Mg3 ·δMg3
δP* dx3
Po wstawieniu odpowiednich wartości liczbowych i scałkowaniu otrzymamy:
pA = 579ql
2
24EJ .
Zadanie 8.4.3
W jakiej odległości a od końca pręta (rys. 8.6), należy przyłożyć siłę aby
przemieszczenie punktu A było równe zero ?.
Dane: P, l, EJ = const.
Rys. 8.6
Rozwiązanie:
Aby obliczyć przemieszczenie punktu A, przykładamy w tym punkcie fikcyjną siłę P* o
wartości równej zero (rys. 8.7). Wartości momentów zginających w poszczególnych
przedziałach ramy wynoszą odpowiednio:
0 ≤ x1 ≤ a
Mg1 = 0
a ≤ x2 ≤ 2l
Mg2 = - P(x2 – a)
0 ≤ x3 ≤ l
Mg3 = - P(2l – a)
0 ≤ x4 ≤ 2l
207
Mg4 = - P(2l – a – x4) – P*x4
Rys. 8.7
Pochodne cząstkowe podług siły fikcyjnej P* wynoszą odpowiednio:
δMg1
δP* = 0,
δMg2
δP* = 0,
δMg3
δP* = 0,
δMg4
δP* = - x4,
czyli ugięcie w punkcie A będzie wynosiło:
pA = 1
EJ
0
l
[P(2l - a - x4)] ( - x4) dx4
pA = P
EJ 2a -
4
3l .
Ugięcie punktu A będzie równe wtedy zero, kiedy siła P będzie przyłożona w odległości a:
a = 2
3 l (od swobodnego końca belki).
Zadanie 8.4.4
Zaprojektować przekrój stalowej belki zamocowanej i obciążonej jak na rysunku (8.8)
wiedząc, że dopuszczalne maksymalne ugięcie może wynosić pdop = 0,25 [cm].
208
Przyjąć, że naprężenia maksymalne nie mogą przekroczyć wartości kg = 28 [Pa].
Dane: P = 10 [kN], l = 2 [m], EJ = const, E = 2 ·105 [MPa].
Rys. 8.8
Rozwiązanie:
W celu zaprojektowania przekroju belki należy wyznaczyć rzeczywiste maksymalne
ugięcie wywołane obciążeniem zewnętrznym. Ugięcie to nie może przekroczyć ugięcia
dopuszczalnego pdop. Z charakteru obciążenia wynika, że maksymalne ugięcie belki wystąpi
w punkcie A.
Funkcje momentów zginających w poszczególnych przedziałach (rys. 8.9) i ich
pochodne cząstkowe podług siły P wynoszą:
Rys. 8.9
0 ≤ x1 ≤ 1
2
Mg1 = - Px1,
δMg1
δP = - x1,
209
0 ≤ x1 ≤ 1
2
Mg2 = - Px2 – P(x2 – 1),
δMg2
δP = - x2.
Przemieszczenie punktu A wynosi:
pA = 1
EJ ·
0
l
2
Mg1 ·δMg1
δP dx1 +
l
2
l
Mg2 ·δMg2
δP dx2
pA = Pl
3
4EJ .
Moment bezwładności przekroju względem osi y wynosi:
Jy = a(2a)
3
12
Jy = 2
3 ·a
4,
czyli:
pA = 3Pl
3
8E ·a4 ≤ pdop
stąd:
a ≥ 4 3Pl
3
8 ·E ·pdop .
Naprężenia maksymalne wystąpią w punkcie C i wyniosą:
σmax = Mgmax
Wg =
3Pl
2
2a3
3
≤ kg,
czyli:
a ≥ 3 9Pl
4kg .
Po podstawieniu wartości podanych w temacie zadania otrzymamy:
- z warunku na dopuszczalny kąt ugięcia:
a ≥ 8,81 [cm],
- z warunku na dopuszczalne naprężenie:
a ≥ 5,44 [cm].
Ostatecznie przyjmujemy: a = 9 [cm].
210
Zadanie 8.4.5
Stalowa belka o przekroju prostokątnym i długości l, podparta w dwóch miejscach
obciążona jest w sposób równomierny obciążeniem ciągłym q (rys. 8.10). Maksymalne
naprężenia normalne powstałe w przekroju poprzecznym wynoszą σmax = 6000 [Pa], a
maksymalne ugięcie pmax = l
600 .
Określić stosunek wysokości belki h do jej długości l.
Rys. 8.10
Rozwiązanie:
Wartości reakcji podporowych wyznaczone z równań równowagi wynoszą:
RAx = 0
RAy = RBy = 1
2 ·ql.
Z wykresu momentu zginającego przedstawionego na rys. 8.11 wynika, że maksymalne
naprężenia wystąpią w środku belki, czyli dla x = 1
2 l.
Rys. 8.11
Naprężenia normalne wywołane momentem zginającym wynoszą:
211
σmax = Mgmax
Wg ≤ kg
Wskaźnik zginania dla belki o przekroju prostokątnym wynosi:
Wg = bh
2
6
czyli:
σmax = 3ql
2
4bh2
σmax = 6000 [Pa].
Maksymalne ugięcie wyznaczymy stosując twierdzenie Castigliano (wzór 8.5):
δU
δP = p.
Z charakteru obciążenia wynika, że maksymalne ugięcie wystąpi w środku belki.
Przykładamy więc w tym miejscu siłę fikcyjną P* = 0 (rys. 8.12).
Rys. 8.12
Funkcje momentów zginających w poszczególnych przedziałach wynoszą:
0 ≤ x1 ≤ 1
2 l
Mg1 = RAyx1 - 1
2 ·qx
21 =
1
2 ·ql +
1
2 ·P
*x1 -
1
2 ·qx
21
0 ≤ x2 ≤ 1
2 l
Mg2 = RByx2 - 1
2 ·qx
22 =
1
2 ·ql +
1
2 ·P
*x2 -
1
2 ·qx
22
Pochodne cząstkowe podług uogólnionej siły P* wynoszą:
δMg1
δP* =
1
2 ·x1,
212
δMg2
δP* =
1
2 ·x2.
Uwzględniając symetrię układu, czyli:
δMg1
δP* =
δMg2
δP* =
δMg
δP*
,
oraz, że:
P* = 0,
ugięcie w punkcie C jest równe:
pc = 21
EJ
0
l
2
Mg ·δMg
δP* dx =
2
EJ
0
l
2 1
2 ·qlx -
1
2 ·qx
2 1
2 ·xdx
pc = 5gl
4
384EJ = pmax
Moment bezwładności przekroju dla prostokąta wynosi:
J = bh
3
12 ,
czyli:
pmax = 5gl
4
32bh3E
= l
600
Obliczamy szerokość przekroju b ze wzoru na maksymalne naprężenia:
b = 3ql
2
600 ·4h2
i podstawiając do wzoru na maksymalne ugięcie otrzymamy:
l
600 =
5gl4
32h3 ·2 ·10
7 · 1
3ql2
6000 ·4 ·h2
Po uporządkowaniu i obliczeniu otrzymujemy:
h
l = 0,0375.
213
Przykłady (twierdzenie Menabrea-Castigliano)
Zadanie 8.5.1
Dla belki dwuprzęsłowej (rys. 8.23) obciążonej na podporze A momentem skupionym
K, obliczyć reakcje podporowe oraz sporządzić wykres momentów zginających.
Dane: K, l, EJ = const.
Rys. 8.23
Rozwiązanie:
Belka stanowi układ jednokrotnie statycznie niewyznaczalny. Za wielkość
hiperstatyczną przyjmujemy reakcję RA (rys. 8.24).
Rys. 8.24
Funkcje momentów zginających w poszczególnych przedziałach mają postać:
214
0 ≤ x1 ≤ l
Mg1 = RAx1 + K
l ≤ x2 ≤ 2l
Mg2 = RAx2 + K + RB(x2 – l)
Występującą w równaniach reakcję RB wyrazimy za pomocą reakcji hiperstatycznej RA
(korzystając z równań równowagi):
RB = - 2 ·RA - K
l ,
czyli równania określające momenty zginające mają postać:
Mg1 = RA + K,
Mg2 = 2 ·RA ·l – RAx2 - Kx2
l + 2 ·K.
Pochodne cząstkowe podług reakcji hiperstatycznej RA wynoszą:
δMg1
δRA = x1,
δMg2
δRA = 2l – x2.
Wykorzystując twierdzenie Menabrea-Castigliano otrzymujemy (wzór 8.7):
δU
δRA =
1
EJ
0
l Mg1 ·
δMg1
δRA dx1 +
l
2l Mg2 ·
δMg2
δRA dx2 = 0
Po podstawieniu wartości i scałkowaniu otrzymamy:
RA = - 5K
4l .
Pozostałe reakcje zostały wyznaczone z równań równowagi i wynoszą:
RB = 3K
2l ,
RC = - K
4l .
Wykres momentów zginających przestawiony został na rysunku 8.25.
215
Rys. 8.25
Zadanie 8.5.2
Wyznaczyć wielkości podporowe (reakcje) dla belki jak na rysunku 8.26.
Dane: q, l, EJ = const.
Rys. 8.26
Rozwiązanie:
Równania równowagi dla danego układu mają postać (rys. 8.27):
YA + YB + YC – 2 ·ql = 0
- YA ·2l – YB ·l + 2 ·ql2 + MC = 0
Rys. 8.27
216
Układ jest dwukrotnie statycznie niewyznaczalny. Jako reakcje hiperstatyczne
przyjmujemy reakcje YA oraz YB. Dla określonych przedziałów zmienności obciążenia
(rys. 8.27) wypisujemy funkcje sił wewnętrznych w poszczególnych przedziałach:
0 ≤ x1 ≤ l
Mg1 = YAx1 - 1
2 ·qx
21
l ≤ x2 ≤ 2l
Mg2 = YAx2 - 1
2 ·qx
22 + YB(x2 – l)
Pochodne cząstkowe podług reakcji hiperstatycznych (wielkości hiperstatyczne są od
siebie niezależne δYA
δYB = 0,
δYB
δYA = 0) wynoszą:
δMg1
δYA = x1,
δMg2
δYA = x2,
δMg1
δYB = 0,
δMg2
δYB = x2 –1.
Stosujemy dwukrotnie twierdzenie Menabrea-Castigliano i otrzymujemy:
δU
δYA =
1
EJ
0
l Mg1 ·
δMg1
δYA dx1 +
l
2l Mg2 ·
δMg2
δYA dx2 = 0
δU
δYB =
1
EJ
0
l Mg1 ·
δMg1
δYB dx1 +
l
2l Mg2 ·
δMg2
δYB dx2 = 0
Po podstawieniu danych i scałkowaniu otrzymujemy:
8
3 ·YA +
5
6 ·YB – 2 ·ql = 0,
5
6 ·YA +
1
3 ·YB -
17
24 ·ql = 0.
Powyższe równania wraz z równaniami równowagi pozwalają na określenie wartości
wielkości podporowych, które wynoszą:
YA = 11
28 ·ql, YB =
8
7 ·ql,
YC = 13
28 ·ql, MC = -
1
14 ·ql
2.
217
Zadanie 8.5.3
Dla belki jak na rysunku (8.28) obliczyć dopuszczalne obciążenie q, stosując metodę na
dopuszczalne naprężenie.
Dane: b, h, l, kg.
Rys. 8.28
Rozwiązanie:
Układ jest jednokrotnie statycznie niewyznaczalny. Dodatkowe równanie potrzebne do
rozwiązania przedstawionego układu dostarczy twierdzenie Menabrea-Castigliano. Jako
wartość hiperstatyczną przyjmujemy reakcję RA (rys. 8.29).
Rys. 8.29
Funkcje momentów zginających w poszczególnych przedziałach mają postać:
0 ≤ x1 ≤ l
Mg1 = - 1
2 ·qx
21
218
l ≤ x2 ≤ 5l
Mg2 = - 1
2 ·qx
22 + RA(x2 – l)
Pochodne cząstkowe momentów zginających podług reakcji hiperstatycznej RA wynoszą:
δMg1
δRA = 0,
δMg2
δRA = x2 - l
Po zastosowaniu twierdzenia Menabrea-Castigliano:
δU
δRA =
1
EJ
0
l Mg1 ·
δMg1
δRA dx1 +
l
5l Mg2 ·
δMg2
δRA dx2 = 0
δU
δRA =
1
EJ
l
5l-
1
2 ·qx
22 + RA (x2 – l) (x2 – l) dx2 = 0
otrzymamy:
RA = 2,66 ·ql.
Na rysunku (8.30) został przedstawiony wykres momentów zginających Mg.
Rys. 8.30
Maksymalny moment zginający (wartość bezwzględna) wynosi:
Mgmax = 1,86 ·ql2.
Wskaźnik zginania sprężystego dla przekroju prostokątnego o wymiarach jak na
rysunku (8.28) wynosi:
Wg = 2
3 bh
3.
219
Korzystając ze wzoru:
Mgmax ≤ Wg ·kg,
czyli:
1,86 ·ql2 ≤
2
3 bh
3 ·kg.
Stąd wyznaczamy dopuszczalne obciążenie q, które wynosi:
qdop ≤ 0,358 ·bh
3
l2 ·kg.
Zadanie 8.5.4
Porównać energie sprężyste pochodzące od zginania dla układów jak na rysunku (8.31).
Dla obu belek przyjąć stałą sztywność zginania równą EJ.
Rys. 8.31
Rozwiązanie:
Energię sprężystą układu obliczymy z zależności:
U = UN + UT + UMg + UMs
Ponieważ obliczamy tylko energię sprężystą pochodzącą od zginania, w naszym przypadku
będzie:
U = UMg =
l
M
2g
2EJ dl.
Funkcje momentów zginających dla poszczególnych belek mają postać (rys. 8.32):
220
belka a:
0 ≤ x ≤ l
Mg = - 1
2 ·qx
2
belka b:
0 ≤ x ≤ l
Mg = RBx - 1
2 ·qx
2,
Rys. 8.32
Czyli energia sprężysta dla układu a (statycznie wyznaczalnego, rys. 8.32a) wynosi:
U(a) = 1
2EJ
0
l M
2g dx
U(a) = 1
2EJ
0
l q
2x
4
4 .
Po scałkowaniu otrzymujemy:
U(a) = q
2l5
40EJ .
Układ drugi stanowi belka jednokrotnie statycznie niewyznaczalna. Aby obliczyć jej
energię sprężystą, należy najpierw wyznaczyć wielkości podporowe. W tym celu skorzystamy
z twierdzenia Menabrea-Castigliano. Jako reakcję hiperstatyczną przyjmujemy RB. Funkcja
221
momentu zginającego i pochodna cząstkowa podług reakcji hiperstatycznej wynoszą
(rys. 8.32b):
Mg = RBx - 1
2 ·qx
2
δMg
δRB = x
Wykorzystując twierdzenie Menabrea-Castigliano otrzymamy:
δU
δRB =
1
EJ
0
l Mg ·
δMg
δRB dx = 0
δU
δRB =
1
EJ
0
l RBx -
1
2 ·qx
2 xdx = 0.
Po scałkowaniu i rozwiązaniu otrzymamy:
RB = 3
8 ·ql.
Energia sprężysta dla układu b (statycznie niewyznaczalnego) wynosi:
U(b) = 1
2EJ
0
l M
2g dx
U(b) = 1
2EJ
0
l
3qlx
8 -
qx2
2.
Po uporządkowaniu i scałkowaniu otrzymamy:
U(b) = q
2l5
320EJ .
Jak z powyższego wynika, energia układu drugiego (b) jest osiem razy mniejsza od
energii układu pierwszego (a).
Zadanie 8.5.5
Jaka wartość powinna mieć siła P, aby reakcja w prawej podporze była równa zero.
Schemat belki przedstawiono na rysunku 8.33.
Dane: q = 10 kN
m, l = 1 [m], EJ = const.
222
Rys. 8.33
Rozwiązanie:
Belka stanowi układ jednokrotnie statycznie niewyznaczalny. Jako wielkość
hiperstatyczną przyjęto reakcję RC (rys. 8.34) prawej podpory, która przy danej sile P
powinna być równa zero.
Momenty zginające w poszczególnych przedziałach belki mają postać (rys. 8.34):
Rys. 8.34
0 ≤ x1 ≤ l
Mg1 = RCx1
0 ≤ x2 ≤ l
2
Mg2 = RAx2 - 1
2 ·qx
22,
l
2 ≤ x2 ≤ l
Mg3 = RAx3 - 1
2 ·qx
23 – P x3 -
l
2,
Ponieważ występująca w równaniach rekcja RA jest wielkością niewiadomą nie
hiperstatyczną, należy ją przedstawić za pomocą reakcji hiperstatycznej RC. W tym celu
skorzystamy z równań równowagi i otrzymamy:
223
RA = RC + 1
2 ·P
Po wstawieniu do równań sił wewnętrznych otrzymamy:
Mg1 = RCx1,
Mg2 = RCx2 + 1
2 Px2 -
1
2 ·qx
22,
Mg3 = RCx3 + 1
2 Px3 -
1
2 ·qx
23 - P x3 -
l
2.
Pochodne cząstkowe podług reakcji hiperstatycznej wynoszą odpowiednio:
δMg1
δRC = x1
δMg2
δRC = x2
δMg3
δRC = x3
Wykorzystując twierdzenie Menabrea-Castigliano możemy napisać:
δU
δRC =
1
EJ
0
l Mg1 ·
δMg1
δRC dx1 +
0
l
2 Mg2 ·
δMg2
δRC dx2 +
l
2
l Mg3 ·
δMg3
δRC dx3 = 0
Po podstawieniu wartości, scałkowaniu i uwzględnieniu, że RC = 0, otrzymujemy wartość siły
P, która wynosi:
P = 4 ·ql
P = 40 [kN].