metoda wereszczagina-mohra
-
Upload
szymon-kalek -
Category
Documents
-
view
6.301 -
download
2
Transcript of metoda wereszczagina-mohra
Metoda Maxwella-Mohra Dotychczas omówione metody w przypadku układów złoŜonych naleŜą do zbyt pracochłonnych, znaczne uproszczenie obliczeń moŜna uzyskać wprowadzając modyfikację metody Castigliano zwaną metodą Maxwella-Mohra. Do jej wyprowadzenia, załóŜmy tymczasowo, Ŝe energia spręŜysta układu pochodzi tylko od momentów gnących. RozwaŜmy belkę spoczywającą na podporze przegubowej A i podporze przesuwnej B, obciąŜoną siłami F1, F2, …., Fi, …., Fn.
xi
l
B
F1 F2
Fi Fn
RB RA
A
Energia spręŜysta belki w przedziale i wynosi:
∫=il
igii dxMEI
V 2
21
gdzie: Mgi – moment gnący w przekroju określonym współrzędną xi belki. Symbol l i przy znaku całki oznacza całkowanie na długości przedziału xi belki
Rozpatrzmy teraz tę samą belkę obciąŜoną w punkcie C jednostkową siłą fikcyjną Ffik = 1. Dla tak obciąŜonej belki moŜna łatwo wyznaczyć wykres momentów gnących. W przekroju określonym współrzędną xi moment gnący oznaczamy jako M’ gi. Dla dowolnej wartości siły Ffik moment gnący w przekroju xi belki wyniesie M’ giFfik.
JeŜeli teraz do układu zasadniczego wprowadzimy w punkcie C siłę fikcyjną Ffik, to moment gnący, zgodnie z zasadą superpozycji, w przekroju określonym współrzędną xi belki wyniesie Mgi + M’ giFfik. Wartość energii spręŜystej w przedziale i określi wówczas zaleŜność:
l
xi
B
RB’ RA’
A
Ffik = 1
C
x
M’ g(x)’ M’ gi
+
( )∫ ′+=il
ifikgigii dxFMMEI
V 2
2
1
Jeśli uwzględni się, Ŝe energia spręŜysta w całej belce jest sumą energii dla wszystkich przedziałów, to ugięcie u w przekroju C belki, zgodnie z twierdzeniem Castigliano wynosi:
B
F1 F2
F3 Fn
RB RA
A
Ffik = 0
xi
C u
l
( ) dxMFMMEI
u g
l
fikgg ′′+= ∫0
1
PoniewaŜ w rzeczywistości siła fikcyjna Ffik jest równa zeru (Ffik = 0) to otrzymujemy wyraŜenie zwane wzorem Maxwella-Mohra:
dxEI
MMu
lgg
∫′
=0
Reasumując, zgodnie z metodą Maxwella-Mohra wyznaczenie przemieszczenia u, sprowadza się do obliczenia całki, pod znakiem której występuje moment gnący spowodowany rzeczywistym obciąŜeniem zewnętrznym Mg, oraz moment gnący jaki wywołałaby jednostkowa siła fikcyjna (Ffik = 1) odpowiadającą temu
przemieszczeniu gM ′ .
Nietrudno udowodnić, Ŝe jeśli energia spręŜysta układu będzie zaleŜeć od następujących obciąŜeń zewnętrznych N, Ms, Mgy, Mgz, Ty, Tz, to przemieszczenie u, będzie określone następującą zaleŜnością:
dxGA
TT
GA
TT
EI
MM
EI
MM
GI
MM
EA
NNu
lzzzyyy
Z
gzgz
y
gygy
S
SS∫
′+
′+
′+
′+
′+
′=
0
ββ
gdzie: N′ , sM ′ , gyM ′ , gzM ′ , yT′ , zT′ , – odpowiednie składowe sił wewnętrznych przy obciąŜeniu fikcyjnym wynoszącym Ffik = 1.
Przykład. Belka o długości 3l i sztywności EI, podparta przegubowo na obu końcach, obciąŜona jest siłami skupionymi F i 2F. Wyznaczyć przemieszczenie u w punkcie C przyłoŜenia siły 2F .
1. Równania równowagi dla układu zasadniczego
∑ =−−+= 02;0 BAy RRFFF
∑ =−+= 0322;0)( lRlFFlM BA
stąd
B
F 2F
RB RA
A C
x
x
x
l l l
FR
FR
B
A
3534
=
=
2. Równania momentów gnących dla układu zasadniczego Przedział nr 1 dla układu zasadniczego
lx ≤≤0
( ) FxxRxM Ag 34
1 ==
Przedział nr 2 dla układu zasadniczego
lxl 2≤≤
( ) ( ) FlFxlxFxRxM Ag +=−−=31
2
Przedział 3 dla układu zasadniczego
lxl 32 ≤≤
( ) ( ) ( ) FlFxlxFlxFxRxM Ag 535
223 +−=−−−−=
3. Równania równowagi dla układu z siłą fikcyjną Ffik = 1
∑ =′−′−= 0;0 BAfiky RRFF
∑ =−= 03'2;0)( lRlFM BfikA
stąd
3
231
=′
=′
B
A
R
R
B
Ffik = 1
R’B R’A
A C
x
x
l l l
4. Równania momentów gnących dla układu z siłą fikcyjną Ffik = 1 Przedział nr 1 i 2 dla układu z siłą fikcyjną
lx 20 ≤≤
( ) ( ) xxRxMxM Agg 31
21 =′=′=′
Przedział nr 3 dla układu z siłą fikcyjną
lxl 32 ≤≤
( ) ( ) lxlxFxRxM fikAg 23
223 +−=−−′=′
5. Zgodnie z wzorem Maxwella-Mohra przemieszczenie uC w punkcie C wynosi:
( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( )
′+′+′= ∫∫∫ dxxMxMdxxMxMdxxMxM
EIu
l
l
gg
l
l
gg
l
ggC
3
2
33
2
22
0
11
1
czyli
+−+
++= ∫ ∫∫l
l
l
l
l
C dxFlFlxFxdxFlxFxdxFxEI
u2 3
2
222
0
2 103
20
9
10
3
1
9
1
9
41
po scałkowaniu i wstawieniu granic całkowania:
−+−+−+
+
−−++=
333333
33333
20680
2780
306
18027270
61
271
64
278
2441
FlFlFlFlFlFl
FlFlFlFlFlEI
uC
stąd
EI
FluC 18
23 3
=
Przykład. Rama ABC o sztywności EI jest podparta na podporze przegubowej w punkcie A i podporze przesuwnej w punkcie C oraz obciąŜona równomiernie na długości 2r obciąŜeniem q. Wyznaczyć metodą Maxwella-Mohra kąt obrotu u przekroju C pręta ramy.
1. Równania równowagi dla układu zasadniczego
∑ == 0;0 Axx RF
∑ =−−= 02;0 CAyy RRqrF
( )∑ =−= 022;0)( rRrqrM CA
C
α
q
2r
r
A
B RC
x
RAy
RAx
stąd
qrR
qrR
R
C
Ay
Ax
=
== 0
2. Równania momentów gnących dla układu zasadniczego Przedział nr 1 dla układu zasadniczego
rx 20 ≤≤
( ) ( ) qrxqxx
qxxRxM Cg +−=−= 21 2
12
Przedział nr 2 dla układu zasadniczego
πα ≤≤0 ( ) ααα sinsin 2
2 qrrRM Ayg −=−= 3. Równania równowagi dla układu z momentem fikcyjnym Mfik = 1
∑ == 0';0 Axx RF
∑ =−= 0'';0 CAyy RRF
∑ =−= 02';0)( rRMM CfikA
stąd
rR
rR
R
C
Ay
Ax
21
'
21
'
0'
=
=
=
α
C
RC’
RAy’
2r
r
A
B
x
RAx’
Mfik = 1
4. Równania momentów gnących dla układu z momentem fikcyjnym Mfik = 1 Przedział nr 1 dla układu z momentem fikcyjnym
rx 20 ≤≤
( ) 121
1 −=−′=′ xr
MxRxM fikCg
Przedział nr 2 dla układu z momentem fikcyjnym
πα ≤≤0
( ) ααα sin2
1sin2 =′=′ rRM Ayg
5. Zgodnie z wzorem Maxwella-Mohra kąt obrotu uC w punkcie C wynosi:
( ) ( ) ( ) ( )
′+′= ∫∫ ααα
π
dMMdxxMxMEI
u gg
r
ggC
0
22
2
0
11
1
czyli
( )
−+
−−= ∫ ∫r
C dqrdxqxr
qrxqxEI
u2
0 0
2332 sin21
411 αα
π
stąd
+−=43
13 πEI
qruC
Znak minus oznacza, Ŝe przekrój C obróci się w stronę przeciwną w stosunku do przyjętego zwrotu jednostkowego momentu fikcyjnego. Uproszczona metoda obliczania całek we wzorze Maxwella-Mohra MoŜna udowodnić, Ŝe całki występujące we wzorze Maxwella-Mohra dla typowych przypadków obciąŜeń łatwo obliczać przez zastąpienie ich iloczynem dwóch prostych czynników. I tak, w przypadku zginania jest to iloczyn Ω pola wykresu momentów gnących Mg od obciąŜenia zasadniczego oraz rzędnej M’ gc wykresu momentów gnących M’ g od obciąŜenia fikcyjnego, odpowiadającej współrzędnej xc środka geometrycznego C pola Ω, czyli:
gcg
l
g MdxMM ′Ω=′∫0
Wzór ten podany przez Wereszczagina znacznie upraszcza obliczenia. Wówczas korzysta się z gotowych wzorów podanych w tabeli.
Wykres momentów gnących Mg
Wykres Mg’ dla uogólnionej siły jednostkowej
prosta y = ax + b
Mgc’ = axc + b
Ω - pole wykresu Mg
Mg’
Mg C
x
xc
Lp.
Lp.
Mg
Mg’
1
2
3
4
5
1
ld
ld
l d
d
e
l
d
l/2 l/2
2 3 4 5
la la l a a
b
l
adl
adl2
1
adl21
( )leda +21
adl
adl21
adl31
adl61
( )leda +261
adl41
adl21
adl61
adl31
( )leda 261 +
adl41
( )dlba +21
( )dlba +261
( )dlba 261 +
( )dlba +41
( ) ( )[ ]edbedal +++26
1
Lp.
Lp.
Mg
Mg’
1
2
3
4
5
1
ld
ld
l d
d
e
l
d
l/2 l/2
6 7 8 9l
cb
a la l
a
l
a
adl21
( )clad +6
1
( )blad +61
adl3
2
adl3
1
adl31
( )leda +31
adl21
adl31
adl41
adl121
( )edal +331
adl61
adl32
adl41
adl125
( )edal 5331 +
adl21
( ) ( )[ ]bleclda +++6
1
l
bl
c
adl
3
2
22
1 2
−
Przykład. Belka o długości 3l i sztywności EI, podparta na podporze przegubowej A i podporze przesuwnej B, obciąŜona jest siłami skupionymi F i 2F. Wyznaczyć przemieszczenie u w punkcie C przyłoŜenia siły 2F . 1. Równania równowagi dla układu zasadniczego
B
F 2F
RB RA
A C
x
x
x
l l l
∑ =−−+= 02;0 BAy RRFFF
∑ =−+= 0322;0)( lRlFFlM BA
stąd
FR
FR
B
A
3534
=
=
2. Równania momentów gnących dla układu zasadniczego Przedział nr 1 dla układu zasadniczego
lx ≤≤0
( ) FxxRxM Ag 34
1 ==
Przedział nr 2 dla układu zasadniczego
lxl 2≤≤
( ) ( ) FlFxlxFxRxM Ag +=−−=31
2
Przedział 3 dla układu zasadniczego
lxl 32 ≤≤
( ) ( ) ( ) FlFxlxFlxFxRxM Ag 535
223 +−=−−−−=
3. Równania równowagi dla układu z siłą fikcyjną Ffik = 1
B
F 2F
RB RA
A C
x
x
x
l l l
x
Mg(x)
+ Fl
34
Fl35
∑ =−−= 0'';0 BAfiky RRFF
∑ =−= 03'2;0)( lRlFM BfikA
stąd
B
Ffik = 1
RB’ RA’
A C
x
x
l l l
32
'
31
'
=
=
B
A
R
R
4. Równania momentów gnących dla układu z siłą fikcyjną Ffik = 1 Przedział nr 1 i 2 dla układu z siłą fikcyjną
lx 20 ≤≤
( ) ( ) xxRxMxM Agg 31
''' 21 ===
Przedział nr 3 dla układu z siłą fikcyjną
lxl 32 ≤≤
( ) ( ) lxlxFxRxM fikAg 232
2''3 +−=−−=
x
Mg’ (x)
B
Ffik = 1
RB’ RA’
A C
x
x
l l l
+ l31
l32
5. Wyznaczenie przemieszczenia uC Na podstawie wykresów momentów gnących dla układu zasadniczego i układu z siłą fikcyjną przy pomocy tabeli moŜna określić ugięcie w punkcie C: Przedział nr 1 zgodnie z pozycją 3 i kolumną 4 z tabeli:
31 27
431
34
31
31
FlllFladlC =⋅⋅⋅==
Przedział nr 2 zgodnie z pozycją 4 i kolumną 5 z tabeli:
( ) ( )[ ] =
++
+=+++= llFlllFlledbedalC32
231
35
32
31
234
61
2261
2
3
5441
Fl=
Przedział nr 3 zgodnie z pozycją 2 i kolumną 3 z tabeli:
33 27
1032
35
31
31
FlllFladlC =⋅⋅⋅==
stąd
( )EI
Fl
EI
Fl
EI
FlCCC
EIuC 18
235469
2710
5441
2741 333
321 ==
++=++=