Podstawy Mostownictwa Przyklad Zestawienia Obciazen
Transcript of Podstawy Mostownictwa Przyklad Zestawienia Obciazen
Przekrój poprzeczny pomostu mostu drogowego
125 800 125
280 280 280
1. Obciążenia stałe - ciężar własny przęsła
charakter. f obliczen.
Nawierzchnia jezdni - 9 cm
8 x 0.09 x 23 = 16,56 1,5 24,84
Nawierz. chodników - 3 cm
2 x 1,25 x 0,03 x 23= 1,725 1,5 2,5875
Izolacja pomostu - 1 cm
10,5 x 0,01 x 14 = 1,47 1,5 2,205
Płyta pomostu - 21 cm
10,5x0,21x25+2x0,15x0,45x25= 58,5 1,2 70,20
Kapy żelbetowe - 20 cm
2 x 1,25 x 0,2 x 25 = 12,5 1,5 18,75
Dźwigary ( 4 belki WBS )
4 x 391 / 30 = 52,13 1,2 62,56
Poprzecznice
31,68 x 25 / 30 = 26,4 1,2 31,68
Poręcze ( 2 szt. ) 2 x 0,5 = 1 1,5 1,5
Razem: gs = 170,29 go = 214,32 kN/m
Reakcja od obciążeń stałych - RA g g
RA RB1 RB2 RC1 RC2 RD
0,475 29,0 0,475 0,475 29,0
0.05
Lw RA
1,02 1,0
Reakcja od obciążeń stałych charakterystycznych
RAs = gs x 170,29x 1,02 x 29,475 x 0,5 = 2559,82 kN
Reakcja od obciążeń stałych obliczeniowych
RAo = go x =214,32x 1,02 x 29,475 x 0,5 = 3221,75 kN
2. Obciążenie użytkowe
Klasa obciążenia - B wg PN- 85/S - 10030 układ obciążeń: P (podstawowy)
charakter. f obliczen.
q= 3,0 1,50 4,50 kN/m2 obciążenie taborem samochodowym
K= 600 1,50 900 kN ciężar pojazdu" K"
P= 150 1,50 225,00 kN nacisk na oś
qt= 2,5 1,30 3,25 kN/m2obciążenie tłumem
Schemat belki swobodnie podpartej
Współczynnik dynamiczny :
= 1,35 - 0,005 * L dla L > 70 m = 1,0
L = 29,00 - teoretyczna długość przęsła , L < 70 m
= 1,205 - wartość wspólczynnika dynamicznego
Obliczeniowe obciążenie użytkowe po uwzględnieniu współczynnika dynamicznego:
K = K x f x = 1084,5 kN
P = P x f x = 271,125 kN
2.1 Poprzeczny rozdział obciążenia - wg. metody sztywnej poprzecznicy
y
0,75 0,5 8,0 0,5 0,75
2,7 P/2 = 271,125 / 2 = 135,56
2,0 q = 4,50
qt = 3,25 qt = 3,25
I II III IV
2,8
8,4
5,25 -5,25
h4
h5
2
1
Rzędne lini wpływu w miejscach charakterystycznych
hiy = 1/n + bi x y / ( bj2 ) bj
2 = (2,8 2 + 8,4 2) = 78,4
Linia wpływu rozdziału obciążenia dla I dźwigara
liczba dźwigarów: n =4
Rzędne lini wpływu w miejscach charakterystycznych
hiy = 1/n + bi x y / ( bj2 ) bj
2 = (2,8 2 + 8,4 2) = 78,4
l.p. y bi hiy
1 5,25 8,4 0,813 - rzędna pod początkiem qt
2 4,5 8,4 0,732 - rzędna pod końcem qt - z lewej
3 4 8,4 0,679 - rzędna pod początkiem q
4 3,35 8,4 0,609 - rzędna pod K/2
5 0,65 8,4 0,320 - rzędna pod K/2
6 -4 8,4 -0,179 - rzędna pod końcem q
7 -4,5 8,4 -0,232 - rzędna pod początkiem qt
8 -5,25 8,4 -0,313 - rzędna pod końcem qt - z prawej
Miejsce zerowe dla y = - 2,33
5,25 -5,25
h4
h5
2
1
Po1 = P/2 x ( h4 + h5 ) = 135,56 x ( 0,609 + 0,320 ) = 125,879 kN
qto1= qt x 1 = 3,25 x ( 0,813 + 0,732 ) x 0,75 x 0,5 = 1,883 kN/m.
qo1 = q x 2 = 4,50 x 0,5 x 0,679 x ( 4+ 2,33 ) = 9,664 kN/m.
y
0,75 0,5 8,0 0,5 0,75
2,7 P/2 = 271,125 / 2 = 135,56
2,0 q = 4,50
qt = 3,25 qt = 3,25
I II III IV
2,8
8,4
Linia wpływu rozdziału obciążenia dla II dźwigara
liczba dźwigarów: n =4
Rzędne lini wpływu w miejscach charakterystycznych
hiy= 1/n + bi x y /( bj2 ) bj
2 =( 2,8 2 + 8,4 2) = 78,4
l.p. y bi hiy
1 5,25 2,8 0,438 - rzędna pod początkiem qt
2 4,5 2,8 0,411 - rzędna pod końcem qt - z lewej
3 4 2,8 0,393 - rzędna pod początkiem q
4 3,35 2,8 0,370 - rzędna pod K/2
5 0,65 2,8 0,273 - rzędna pod K/2
6 -4 2,8 0,107 - rzędna pod końcem q
7 -4,5 2,8 0,089 - rzędna pod początkiem qt
8 -5,25 2,8 0,063 - rzędna pod końcem qt - z prawej
Miejsce zerowe dla y = - 6,56
5,25 -5,25
h4
h5
2
1
Po2 = P/2 x ( h4 + h5 ) = 135,56 x ( 0,370 + 0,273 ) = 87,147 kN
qto2= qt x 1 = 3,25 x ( 0,438 + 0,41+ 0,089 + 0,063 ) x 0,75 x 0,5 = 1,219 kN/m.
qo2 = q x 2 = 4,50 x 0,5 x ( 0,393 + 0,107 ) x 8 = 9,000 kN/m.
y
0,75 0,5 8,0 0,5 0,75
2,7 P/2 = 271,125 / 2 = 135,56
2,0 q = 4,50
qt = 3,25 qt = 3,25
I II III IV
2,8
8,4
Linia wpływu rozdziału obciążenia dla III dźwigara
liczba dźwigarów: n =4
Rzędne lini wpływu w miejscach charakterystycznych
hiy= 1/n + bi x y / ( bj2 ) bj
2 =( 2,8 2 + 8,4 2 ) = 78,4
l.p. y bi hiy
1 -5,25 2,8 0,063 - rzędna pod początkiem qt
2 -4,5 2,8 0,089 - rzędna pod końcem qt - z lewej
3 -4 2,8 0,107 - rzędna pod początkiem q
4 -3,35 2,8 0,130 - rzędna pod K/2
5 -0,65 2,8 0,227 - rzędna pod K/2
6 4 2,8 0,393 - rzędna pod końcem q
7 4,5 2,8 0,411 - rzędna pod początkiem qt
8 5,25 2,8 0,438 - rzędna pod końcem qt - z prawej
Miejsce zerowe dla y = 6,56
-5,25 5,25
1 h4
h5
2 1
Po3 = P/2 x ( h4 + h5 ) = 135,56 x ( 0,130 + 0,227 ) = 48,415 kN
qto3= qt x 1 = 3,25 x ( 0,063+ 0,411+0,089+0,438 ) x 0,75 x 0,5 = 1,219 kN/m.
qo3 = q x 2 = 4,50 x 0,5 x ( 0,393 + 0,107 ) x 8 = 9,000 kN/m.
y
0,75 0,5 8,0 0,5 0,75
2,7 P/2 = 271,125 / 2 = 135,56
2,0 q = 4,50
qt = 3,25 qt = 3,25
I II III IV
2,8
8,4
Linia wpływu rozdziału obciążenia dla IV dźwigara
liczba dźwigarów: n =4
Rzędne lini wpływu w miejscach charakterystycznych
hiy= 1/n + bi x y /( bj2 ) bj
2 =( 2,8 2 + 8,4 2) = 78,4
l.p. y bi hiy
1 -5,25 8,4 -0,313 - rzędna pod początkiem qt
2 -4,5 8,4 -0,232 - rzędna pod końcem qt - z lewej
3 -4 8,4 -0,179 - rzędna pod początkiem q
4 -3,35 8,4 -0,109 - rzędna pod K/2
5 -0,65 8,4 0,180 - rzędna pod K/2
6 4 8,4 0,679 - rzędna pod końcem q
7 4,5 8,4 0,732 - rzędna pod początkiem qt
8 5,25 8,4 0,813 - rzędna pod końcem qt - z prawej
Miejsce zerowe dla y = 2,33
-5,25 5,25
1 2
h4
h5
Po4 = P/2 x ( h4 + h5 ) = 135,56 x ( 0 + 0,180 ) = 24,450 kN
qto4= qt x 1 = 3,25 x ( 0,813 + 0,732 ) x 0,75 x 0,5 = 1,883 kN/m.
qo4 = q x 2 = 4,50 x 0,5 x 0,679 x ( 4+ 2,33 ) = 9,664 kN/m.
y
0,75 0,5 8,0 0,5 0,75
2,7 P/2 = 271,125 / 2 = 135,56
2,0 q = 4,50
qt = 3,25 qt = 3,25
I II III IV
2,8
8,4
2.2. Obliczenie reakcji podporowej od obciążeń użytkowych
1,2 1,2 1,2
4 Poi qi = qtoi +qoi
RA RB1 RB2 RC1 RC2 RD
0,475 29,0 0,475 0,475 29,0
0.05
Lw RA
1,02 1,0
Rzędne linii wpływu pod siłami Poi 29,475
h1 = 1,02 h3 = 0,937 hj = 3,831
h2 = 0,978 h4 = 0,895
Powierzchnia
= 0,5 x 29,475 x 1,02 = 15,03 m.
Schemat belki swobodnie podpartej
Reakcje od obciązenia zmiennego pod poszczególnymi dźwigarami
RA i = qi x + Poi x hj
I dźwigar
q1 = qto1 + qo1 = 1,883 + 9,664 = 11,55 kN/m.
Po1 = 125,88 kN
RA1 = q1 x + Po1 x hj = 11,55x15,03 +125,88x3,831= 655,80 kN
II dźwigar
q2 = qto2 + qo2 = 1,219 + 9,00 = 10,22 kN/m.
Po2 = 87,15 kN
RA2 = q2 x + Po2 x hj = 10,22x15,03 + 87,15x3,831= 487,46 kN
III dźwigar
q3 = qto3 + qo3 = 1,031 + 6,90 = 10,22 kN/m.
Po3 = 48,42 kN
RA3 = q3 x + Po3 x hj = 10,22x15,03 + 48,42x3,831= 339,08 kN
IV dźwigar
q4 = qto4 + qo4 =1,883 + 9,664 = 11,55 kN/m.
Po4 = 24,45 kN
RA 4 = q4 x + Po4 x hj = 11,55x15,03 + 24,45x3,831= 267,24 kN
2.3. Zestawienie wartości reakcji z przęsła na przyczółek {wartości obliczeniowe}
Nr Od obciążenia Od obciążeń
dźwigara stałego goruchom. qo+ qto+ K/4
R1 805,44 kN 655,80 kN
R2 805,44 kN 487,46 kN
R3 805,44 kN 339,08 kN
R4 805,44 kN 267,24 kN
. Ri 3221,75 kN 1749,58 kN
10,8
R1 R2 R3 R4
1,2 2,8 2,8 2,8 1,2
2,0 6,8 2,0
1,5 1,5
Lt
( q’ + q’t )qc
4 P’
M5 max = P’ * ( 1 + 2 + 3 + 4 ) * L + ( qc + q’ + q’t ) * * L2
i5 = 0.25
Lw M5
0 5 10
Schemat belki swobodnie podpartej
Lt
= 1.0i
0 10
Ro max = P’ * ( 1 + 2 + 3 + 4 ) + ( qc + q’ + q’t ) * * L
4 P’
( q’ + q’t ) qc
Lw Qo
0 10
Schemat belki swobodnie podpartej
L1 L L1
1 1.4 1
0 10 20 30
0 10 20 30
0 10 20 305 15 25
Obwiednie sił wewnętrznych
+ + +
- -
+
-
+ +
- -
M
Q
Schemat belki ciągłej
qcq’ + q’t
4 P’
4 P’
0 10 20 305 15 25
qcq’ + q’t
M15 max = P’* ( 1 + 2 + 3 + 4) * L + qc * i *L + (q’+ q’t ) ( 1 + 3) * L2 2
21
3
Lw M15
+
--
Schemat belki ciągłej
4 P’
4 P’qc q’ + qt
Ro max = P’*( 1 + 2 + 3 + 4 ) + qc * i * L + (q’+ q’t) * ( 1 + 3) * L
1
2 3
Lw Qo
++
-
Schemat belki ciągłej