Wioslarska PW opis techniczny 2017.01 - Signum · nad II pi ętrem gr. 18 cm. Na cz ęści...

OPIS TECHNICZNY

Branża : KONSTRUKCJA

Faza: PROJEKT WYKONAWCZY

Nazwa inwestycji: BUDYNEK BIUROWO-USŁUGOWY

(USŁUGI BADAWCZO-ROZWOJOWE)

WRAZ Z INFRASTRUKTURĄ TECHNICZNĄ

Adres inwestycji:

ul. Wioślarska, Rzeszów dz. nr ewid. 2214, obr. 216 Staromieście

Inwestor: Signum Sp. z o.o. ul. Podzwierzyniec 29, 37-100 Łańcut

Tytuł

zawodowy

Imię

Nazwisko Nr uprawnień Podpis

Projektant mgr inż. Adam Grodny 5/72

Opracowanie mgr inż. Janusz Muszyński

mgr inż. Katarzyna Fałda

mgr inż. Aneta Gorecka

Rzeszów, styczeń 2017

3

Spis treści

1. Przedmiot opracowania .......................................................................................................... 4

2. Podstawa opracowania ........................................................................................................... 4

3. Ustalenie geotechnicznych warunków posadowienia wg „Opinii geotechnicznej” .............. 4

4. Opis konstrukcji budynku ...................................................................................................... 7

5. Elementy konstrukcyjne ......................................................................................................... 8

5.1 Poz.1 Fundamenty ............................................................................................................ 8

5.2 Poz. 2 Ściany .................................................................................................................... 8

5.3 Poz.3 Słupy i rdzenie żelbetowe ...................................................................................... 9

5.4 Poz. 4 Belki żelbetowe ................................................................................................... 10

5.5 Poz. 5 Stropy żelbetowe ................................................................................................. 10

5.6 Poz. 6 Schody ................................................................................................................. 10

5.7 Poz. 7 Wieńce ................................................................................................................. 11

5.8 Konstrukcja stalowo-drewniana ..................................................................................... 11

5.9 Otwory w ścianach i stropach ........................................................................................ 12

6. Materiały .............................................................................................................................. 12

7. Zabezpieczenia antykorozyjne i przeciwpożarowe dla konstrukcji ..................................... 13

8. Uwagi wykonawcze ............................................................................................................. 14

9. Analiza statyczna i wymiarowanie ....................................................................................... 16

9.1 Założenia do obliczeń statycznych ................................................................................. 16

9.2 Zestawienia obciążeń ..................................................................................................... 17

a) Obciążenia stałe i eksploatacyjne .......................................................................... 17

b) Obciążenia śniegiem .............................................................................................. 23

c) Obciążenia wiatrem ............................................................................................... 24

d) Kombinacje obciążeń ........................................................................................... 27

9.3 Wyniki obliczeń pali fundamentowych – Poz.1.001.2 ................................................... 28

9.4 Wyniki obliczeń płyty fundamentowej – Poz.1.001.1 PF gr. 50 cm .............................. 31

9.5 Wyniki obliczeń ściany oporowej - Poz.2.001.12 ŚO gr. 20/25 cm .............................. 33

9.6 Wyniki obliczeń słupa żelbetowego parteru - Poz.3.100.1 SŻ 40x40 cm ..................... 37

9.7 Wyniki obliczeń słupa żelbetowego parteru w osiach VI/B - Poz.3.100.2 φ40 cm ....... 38

9.8 Wyniki obliczeń belki żelbetowej parteru w osiach I'-II'/F - Poz.4.100.4 BŻ 30x60 cm .............................................................................................................................................. 40

9.9 Wyniki obliczeń belki żelbetowej parteru w osiach V-VI'/B - Poz. 4.100.2 BŻ 30x58 cm ......................................................................................................................................... 43

9.10 Wyniki obliczeń stropu żelbetowego parteru gr. 20 cm ............................................... 47

9.11 Wyniki obliczeń schodów żelbetowych - Poz.6.100.1 SCHŻ gr. 16 cm ..................... 48

9.12 Wyniki obliczeń belki żelbetowej I piętra w osi IV - Poz. 4.101.3 BŻ 40x60 cm ...... 54

9.13 Wyniki obliczeń stropodachu stalowo-drewnianego ................................................... 60

Załącznik A .............................................................................................................................. 64

4

1. Przedmiot opracowania

Przedmiotem opracowania jest projekt wykonawczy konstrukcyjny budynku biurowo-

usługowego zlokalizowanego na działce nr ewid. 2214, obr. 216 Staromieście, położonej

przy ul. Wioślarskiej w Rzeszowie.

2. Podstawa opracowania

Podstawę opracowania projektu stanowią:

− zlecenie Inwestora,

− projekt architektoniczny,

− projekt budowlany konstrukcji;

− opinia geotechniczna w tym: rozpoznanie geotechniczne terenu inwestycji, mapa

dokumentacyjna, karty dokumentacyjne otworów badawczych na potrzeby projektowe

budowy obiektu, wykonana dla planowanej inwestycji zlokalizowanej na działce nr

ewid. 2214 położonej przy ul. Wioślarskiej w Rzeszowie opracowana przez mgr inż.

Tomasza Cichonia, nr upr. MŚ VII- 1542 wykonana w grudniu 2015 r.;

− uzgodnienia i wytyczne branżowe;

− normy projektowe wg Zał. A, literatura techniczna

3. Ustalenie geotechnicznych warunków posadowienia wg „Opinii geotechnicznej”

1/ Zaliczenie obiektu do odpowiedniej kategorii geotechnicznej.

Uwzględniając rodzaj obiektu, jego konstrukcję oraz istniejące warunki gruntowo-wodne

dla projektowanej inwestycji zgodnie z Rozporządzeniem Ministra Transportu, Budownictwa

i Gospodarki Morskiej z dnia 25.04.2012 r. w sprawie ustalania geotechnicznych warunków

posadowienia obiektów budowlanych (Dz. U. Nr 81, poz. 463) przyjęto

II kategorię geotechniczną posadowienia obiektu w prostych warunkach gruntowych.

2/ Zaprojektowanie odwodnień budowlanych.

Zaleca się wykonanie drenażu odwadniającego zabezpieczającego budynek przed

wodami poopadowymi powierzchniowymi i gruntowymi. Przewody kanalizacyjne

i wodociągowe powinny być zabezpieczone przed ewentualnymi przeciekami.

3/ Przygotowanie oceny przydatności gruntów stosowanych w budowlach ziemnych.

Nie dotyczy z uwagi na funkcję projektowanego budynku.

4/ Zaprojektowanie barier lub ekranów uszczelniających.

Nie występuje.

5

5/ Określenie nośności, przemieszczeń i ogólnej stateczności podłoża gruntowego.

Zgodnie z wynikami obliczeń statycznych nośność i stateczność podłoża gruntowego jest

zapewniona, a maksymalne osiadanie całkowite mieści się w granicach dopuszczalności.

6/ Ocena stateczności zboczy, skarp wykopów i nasypów.

Przy wykonywaniu fundamentów stosowane będą wykopy szerokoprzestrzenne

o nachyleniu skarpy 1:1 z co najmniej 60 cm pasem roboczym u podstawy. Skarpy wykopów

są tymczasowe, ulegną zasypaniu po wykonaniu konstrukcji budowlanych. Stateczność

zboczy i nasypów nie występuje.

7/ Wybór metody wzmacniania podłoża gruntowego i stabilizacji zboczy, skarp wykopów

i nasypów.

Nie dotyczy.

8/ Ustalenie wzajemnego oddziaływania obiektu budowlanego i podłoża gruntowego

w różnych fazach budowy i eksploatacji, a także wzajemnego oddziaływania obiektu

budowlanego z obiektami sąsiadującymi.

Grunty pylaste mają właściwości tiksotropowe. Pod wpływem zawilgocenia i wstrząsów

mechanicznych mogą ulec uplastycznieniu przez co pogarszają się ich parametry

wytrzymałościowe. Nie należy wjeżdżać do wykopu sprzętem powodującym drgania.

W normalnych, istniejących warunkach (sezon wiosenno – jesienno – zimowy) występujące

w podłożu grunty nie będą oddziaływać negatywnie na fundament projektowanego budynku.

W pobliżu projektowanego budynku przebiega trasa rury sieci kanalizacji sanitarnej

fi800. Ze względu na warunek posadowienia fundamentu budynku min. 0,5 m poniżej rzędnej

dna kanału sanitarnego (zminimalizowanie naprężeń w gruncie w okolicy przebiegu trasy

rury) projektuje się częściowe posadowienie budynku na palach fundamentowych.

9/ Ocena wzajemnego oddziaływania wód gruntowych i obiektu budowlanego.

W okresach wzmożonych opadów lub roztopów stropowa warstwa gruntów

do głębokości ok. 1,0-1,5 m może ulec uplastycznieniu. Ze względu na właściwości

tiksotropowe nie wolno dopuścić do nawodnienia dna wykopu wodami opadowymi oraz

z ewentualnych sączeń. Wykopy fundamentowe należy wykonywać w okresach suchych.

W fazie eksploatacji należy zwrócić uwagę na szczelne odprowadzenie wód z połaci

dachowych poza obręb budynku.

10/ Ocena stopnia zanieczyszczenia podłoża gruntowego i doboru metody oczyszczania

gruntów.

Istniejące podłoże gruntowe jest jednorodne czyste i nie wymaga żadnego oczyszczania.

6

Geotechniczne warunki posadowienia

Z dokumentacji geotechnicznej wynika, że podłoże gruntowe do głębokości wierceń

budują plejstoceńskie osady akumulacji eolicznej reprezentowane przez pyły, pyły

piaszczyste i gliny pylaste lessopodobne. Osady pylaste-eoliczne przechodzą bez wyraźnej

granicy w osady akumulacji rzecznej. W celu ustalenia warunków gruntowo-wodnych

w rejonie projektowanej inwestycji wykonano trzy otwory do głębokości 5,0 m.

Podłoże rodzime podzielono na dwie główne warstwy geotechniczne:

- warstwa I – grunty mało spoiste reprezentowane przez pyły, pyły na pograniczu glin

pylastych i pyły piaszczyste w stanie twardoplastycznym o uśrednionej wartości stopnia

plastyczności IL = 0,15:

· symbol konsolidacji: „C”,

· IL(n)

= 0,15,

· wn = 20%,

· ρ (n) = 2,05 g/cm3,

· cu(n) = 18 kPa,

· φu(n) = 15o,

· M0 (n)= 31 000 kPa

- warstwa II – grunty mało spoiste reprezentowane przez pyły i pyły piaszczyste w stanie

plastycznym o uśrednionej wartości stopnia plastyczności IL = 0,30:

· symbol konsolidacji: „C”,

· IL(n)

= 0,30,

· wn = 24%,

· ρ (n) = 2,00 g/cm3,

· cu(n) = 13 kPa,

· φu(n) = 12o,

· M0 (n)= 22 000 kPa

Posadowienie fundamentów projektuje się jako bezpośrednie na płycie fundamentowej

na warstwie określonej jako I, na głębokości -1,90/-2,30 m licząc od poziomu „0” budynku.

W osi VI budynku projektuje się posadowienie pośrednie w postaci pali fundamentowych.

Główny poziom wód gruntowych występuje w utworach piaszczysto-żwirowych.

Zwierciadło wód ma charakter lekko napięty. W obrębie gruntów spoistych mogą

występować wody gruntowe sączeniowe na różnej głębokości, których wahania zależą

od opadów atmosferycznych i pór roku. Po intensywnych opadach atmosferycznych lub

wiosennych roztopach, wody sączeniowe mogą się pojawiać nawet w strefie

przypowierzchniowej.

7

Zaleca się wykonanie drenażu odwadniającego zabezpieczającego budynek przed

wodami poopadowymi powierzchniowymi i gruntowymi. Należy wykonać opaskę drenażową

z dwóch rur ułożonych obok siebie. Drenaż należy zabudować w odległości ok. 2 m od płyty

fundamentowej. Ścieki z drenażu zostaną odprowadzone poprzez rury do studni wewnętrznej

i studni zbiorczej oraz poprzez studnie /z klapą burzową/ do istniejącego przepustu. Drenaż

należy wykonać z rur drenarskich fi 120 oraz częściowo z rur fi 160. Rury drenarskie łączyć

za pomocą systemowych łączników.

Wszelkie uwagi i sposób prowadzenia robót fundamentowych podano w pkt. 8.

4. Opis konstrukcji budynku

Projektowany obiekt jest budynkiem 2-kondygnacyjnym, w części 3-kondygnacyjnym

(pomiędzy osiami I`-IV/A`-G`) bez podpiwniczenia. Konstrukcja budynku jest na rzucie

nieregularnego czworokąta o maksymalnych wymiarach boków w rzucie

10,05x30,55x22,27x26,66 m. Osie budynku od I` do VI` oraz od A` do G`. Wysokość

konstrukcji budynku wynosi 12,30 m od poziomu ± 0,00. Poziom posadzki parteru ± 0,00 =

202,10 m n.p.m. W części budynku pomiędzy osiami C`-G`/I-III poziom posadzki obniżono

do rzędnej -1,10 m. Kondygnacje o wysokości w świetle konstrukcji: na parterze 3,78 m (od

poziomu ± 0,00) oraz 4,88 m (od poziomu -1,10 m); 3,80/3,47 na I piętrze; 3,42/3,60/2,72 m

na II piętrze.

Oddziaływania pionowe przekazywane są przez pionową konstrukcję nośną -

monolityczno-szkieletową, którą stanowią rdzenie, słupy, belki i ściany żelbetowe. Stropy

międzykondygnacyjne zaprojektowano jako żelbetowe monolityczne gr. 20 cm, stropodach

nad II piętrem gr. 18 cm. Na części stropodachu I piętra zaprojektowano taras. Komunikację

wewnątrz budynku zapewniają dwie klatki schodowe. Do wejścia budynku prowadzą

jednobiegowe schody żelbetowe.

Pomiędzy osiami VI-VI`, I-I` oraz I-III zaprojektowano przewieszenie II kondygnacji.

Konstrukcję dachu zaprojektowano jako mieszaną: nad częścią I piętra i II piętra stropodach

monolityczny oparty na ścianach i belkach żelbetowych oraz w pozostałej części II piętra

konstrukcję stalowo-drewnianą pokrytą płytami podłogowymi Cetris.

Po obwodzie budynku na stropodachu I i II piętra zaprojektowano attykę murowaną

usztywnioną rdzeniami o wysokości 57 cm, 72 cm i 90 cm oraz w części stalowo-drewnianej

stropodachu attykę stalową o wysokości 50 cm.

Posadowienie bezpośrednie na warstwie chudego betonu gr. 10 cm wylanego

na odpowiednio przygotowanym podłożu gruntowym. Fundament stanowi płyta

fundamentowa gr. 50 cm posadowiona na poziomie -1,90/-2,30 m licząc od poziomu „0”

budynku. Schodek płyty o wysokości 40 cm zaprojektowano w osi III. W osi VI

zaprojektowano posadowienie pośrednie w postaci pali fundamentowych.

8

5. Elementy konstrukcyjne

5.1 Poz.1 Fundamenty

Projektuje się posadowienie bezpośrednie w postaci płyty fundamentowej (Poz.1.001.1)

gr. 50 cm z betonu wylewanego na budowie klasy C30/37 zbrojonej prętami #20 co 25 cm ze

stali klasy A-IIIN RB 500 W (klasa B). Otulina do lica prętów zbrojenia głównego 5,0 cm.

Płyta wylana na warstwie chudego betonu gr. 10 cm klasy C8/10. Płyta posadowiona na

dwóch poziomach: -1,90 m i -2,30 m licząc od poziomu ± 0,00.

Posadowienie pośrednie w osi VI zaprojektowano na palach fundamentowych CFA.

Pale żelbetowe średnicy 50 cm, długości L=9,0 m – poziom posadowienia -10,90 m. Oczep

stanowi płyta fundamentowa. Zaprojektowano 3 grupy po 3 pale pod każdym słupem

na planie trójkąta równobocznego w odległościach osiowych 1,5 m, łącznie 9 pali.

Szczegółowa geometria oraz zbrojenie zgodnie ze schematami konstrukcji i rysunkami

wykonawczymi.

5.2 Poz. 2 Ściany

a) Ściany oporowe

Zaprojektowano zewnętrzną ścianę oporową (Poz.2.001.12) gr. 20/25 cm. W płycie

podstawy gr. 30 cm zaprojektowano ostrogę o wymiarach 20x10 cm, zabezpieczającą przed

przesuwem poziomym. Górny poziom ściany -0,43, dolny poziom posadowienia -3,26 (od

poziomu „0” budynku). Zbrojenie ściany prętami głównymi #12 co 25 cm oraz poziomymi

#10 co 25 cm ze stali klasy A-IIIN RB 500 W (klasa B), beton wylewany na budowie klasy

C20/25. Otulina do lica zbrojenia 5 cm.

Zaprojektowano murek żelbetowy (Poz.2.001.11) gr. 20 cm na ławie 30x40 cm

o zmiennym poziomie posadowienia. Zbrojenie prętami pionowymi #10 co 25 cm,

poziomymi #8 co 25 cm ze stali klasy A-IIIN RB 500 W (klasa B), beton wylewany

na budowie klasy C20/25. Otulina do lica zbrojenia 5 cm.


wykonawczymi.

b) Ściany fundamentowe

Zaprojektowano ściany żelbetowe - podwaliny wysokości 1,20 m, gr. 25 cm z betonu

wylewanego na budowie klasy C30/37. Zbrojenie prętami pionowymi #10 co 25 cm,

poziomymi #6 co 25 cm oraz zwieńczone poziomymi prętami zamykającymi 2#12. Pręty ze

stali klasy A-IIIN RB 500 W (klasa B). Otulina do lica prętów zbrojenia głównego 5,0 cm.


wykonawczymi.

9

b) Ściany nośne

Projektuje się ściany żelbetowe monolityczne gr. 25 cm i 30 cm (Poz.2.100.1-10;

2.101.1-6, 8-10; 2.102.1, 3, 5, 6, 8) z betonu wylewanego na budowie klasy C30/37 zbrojone

prętami o siatce #12 co 25 cm ze stali klasy A-IIIN RB 500 W (klasa B). Otulina do lica

prętów zewnętrznych 3,0 cm. W ścianach 2.100.4 oraz 2.101.4 wydano wsporniki do oparcia

belek żelbetowych.

Szczegółowe zbrojenie ścian żelbetowych zgodnie z rysunkami wykonawczymi.

b) Ściany nienośne:

− gr. 24 cm, gr. 18 cm– z pustaków Solbet Optimal kl. 500

− działowe gr. 12 cm – z pustaków Solbet Optimal kl. 300 lub z lekkiej konstrukcji G-K

Wszystkie ściany murowane nienośne oraz ściany działowe oddylatować od spodu

stropu szczeliną 5 cm.

Zaprojektowano nadproża prefabrykowane 2xL19/9, typ Nn 150 oparte na ścianach

działowych.

c) Attyka murowana

Po obwodzie budynku na II i III kondygnacji zaprojektowano attykę murowaną gr.

18 cm usztywnioną rdzeniami – od poziomu stropu II kondygnacji górny poziom attyki

+8,55 m oraz po obwodzie części żelbetowej od poziomu stropu III kondygnacji – górny

poziom +12,30. Ściany z pustaków Solbet Optimal kl. 500.

5.3 Poz.3 Słupy i rdzenie żelbetowe

Słupy i rdzenie (Poz.100.1-3; 3.101.1-4, 6-10; 3.102.1, 3-12; 3.103.1-6) projektuje się

na poziomach:

− parteru – o wymiarach przekrojów: 30x30 cm, 40x40 cm, Ø 40 cm ;

− I piętra – o wymiarach przekrojów: 24x30 cm, 24x50 cm, 30x50 cm, 30x30 cm,

Ø 40 cm, 40x40 cm, 103x119 cm, 24x24 cm;

− II piętra – o wymiarach przekrojów: 30x30 cm, 40x40 cm, 103x119 cm;

− rdzenie attyki: 18x30 cm, 18x24 cm; 18x18 cm, 18x28 cm; 37x37 cm; 43x45 cm.

Projektuje się monolityczne słupy i rdzenie żelbetowe z betonu klasy C30/37 zbrojone

prętami #16 i #12 oraz strzemionami dwu- lub czterociętymi ze stali #8 i #6 klasy A-IIIN RB

500 W (klasa B). Otulina do lica strzemienia 3,0 cm. Szczegółowe zbrojenie słupów i rdzeni

zgodnie z rysunkami wykonawczymi.

10

5.4 Poz. 4 Belki żelbetowe

Belki żelbetowe projektuje się na poziomach:

− stropu parteru (Poz. 4.100.1-13) – o wymiarach przekrojów: 30x58 cm, 24x40

cm, 40x70 cm, 24x58 cm, 30x60 cm;

− stropu I piętra (Poz.4.101.1-16) – o wymiarach przekrojów: 24x40 cm, 24x78 cm,

24x45 cm, 40x50 cm, 30x60 cm, 30x50 cm, 30x45 cm, 30x78 cm, 40x60 cm;

− stropu II piętra (Poz.4.102.1-5) – o wymiarach przekroju 30x38cm; 30x108 cm.

Projektuje się belki żelbetowe z betonu C30/37 zbrojone prętami #12, #16 i #20 oraz

strzemionami dwu- lub czterociętymi #8 ze stali klasy A-IIIN RB 500 W (klasa B). Otulina

do lica strzemienia 3,0 cm. Szczegółowe zbrojenie belek zgodnie z rysunkami

wykonawczymi.

5.5 Poz. 5 Stropy żelbetowe

Stropy płytowe monolityczne projektuje się w poziomie:

− strop parteru gr. 20 cm (Poz.5.100.1): poziom góry stropu +3,98 m

− strop I piętra gr. 20 cm (Poz.5.101.1, 2): poziom góry stropu +7,98 m/+7,65 m

− stropodach nad II piętrem gr. 18 cm (Poz.5.102.1,2): poziom góry stropu

+11,58 m/+10,88 m

Stropy zostały zaprojektowane jako płyty dwukierunkowo zbrojone, monolityczne,

wylewane na budowie z betonu C30/37 zbrojone prętami #12 co 25 cm (Poz.5.100.1,

5.101.1,2) i #10 co 20 cm (Poz.5.102.1,2) ze stali klasy A-IIIN RB 500 W (klasa B). Stropy

oparte na belkach i ścianach żelbetowych. Nad parterem i nad I piętrem zaprojektowano

przewieszenie stropów po obwodzie budynku poza jego obrys. Na przewieszeniu stropu nad

I piętrem zaprojektowano uskok z poziomu +7,98 na +7,65 pomiędzy osiami II`-III oraz

III-IV. Otulina do lica prętów zewnętrznych 2,5 cm.

Szczegółowe zbrojenie stropowych płyt monolitycznych zgodnie z rysunkami

wykonawczymi stropów.

5.6 Poz. 6 Schody

Zaprojektowano dwie główne klatki schodowe oraz zewnętrzne schody jednobiegowe

prowadzące do budynku i wewnętrzne na parterze z poziomu -1,10 na ± 0,00.

Poz. 6.100.1, 6.101.1

Schody płytowe dwubiegowe z betonu C30/37 zbrojone stalą #8 i #12 klasy A-IIIN RB

500 W (klasa B). Grubość biegów schodowych i spoczników wynosi 16 cm. Otulina do lica

prętów zewnętrznych 2,0 cm. Oparcie dla płyt biegowych stanowią ściana żelbetowa

11

gr. 25 cm i belki żelbetowe o wymiarach przekroju 25x35 cm z betonu klasy C30/37.

Zbrojenie belek prętami #12, #16 oraz strzemionami dwuciętymi #8, stal klasy A-IIIN RB

500 W. Otulina do lica pręta zewnętrznego 3,0 cm.

Szczegółowe zbrojenie schodów i belek zgodnie z rysunkami wykonawczymi.

Poz. 6.100.2

Schody płytowe dwubiegowe z betonu C30/37 zbrojone stalą #8 i #12 klasy A-IIIN RB

500 W (klasa B). Grubość biegów schodowych i spoczników wynosi 20 cm. Otulina do lica

prętów zewnętrznych 2,0 cm. Oparcie dla płyt biegowych stanowią ściana żelbetowa gr. 25

cm i belka żelbetowa o wymiarach przekroju 40x70 cm. Szczegółowe zbrojenie schodów

zgodnie z rysunkami wykonawczymi.

Poz. 6.100.3

Schody płytowe jednobiegowe grubości płyty 16 cm, gr. spocznika 18 cm z betonu

C30/37 zbrojone stalą #8 i #12. Oparcie płyty biegowej na belce 30x35 cm opartej na słupie

i ścianie żelbetowej. Zbrojenie belki prętami #12 i strzemionami dwuciętymi #8. Stal klasy

A-IIIN RB 500 W (klasa B). Otulina do lica prętów zewnętrznych 2,0 cm.

Szczegółowe zbrojenie schodów zgodnie z rysunkami wykonawczymi.

Poz. 6.100.4

Schody zewnętrzne – płytowe, jednobiegowe grubości 18 cm z betonu C20/25 zbrojone

stalą #8 i #12 klasy A-IIIN RB 500 W (klasa B). Oparcie schodów na ścianach żelbetowych

(fundamentowych) gr. 25 cm. Zbrojenie ścian prętami #10 co 20 cm. Ściany oparte

na górnym poziomie płyty fundamentowej (Poz.1.001.1) oraz ławie fundamentowej

(Poz.2.001.11) Otulina do lica prętów zewnętrznych 5,0 cm.

Szczegółowe zbrojenie schodów zgodnie z rysunkami wykonawczymi.

5.7 Poz. 7 Wieńce

Projektuje się wieńce attyki o wymiarach przekroju 18x20 cm. Zbrojenie wieńców

prętami 4#12 oraz strzemionami #6 co 25 cm. ze stali klasy A-IIIN RB 500 W (klasa B).

Otulina do lica zbrojenia poprzecznego 3,0 cm.

Szczegółowe zbrojenie wieńców zgodnie z rysunkami wykonawczymi.

5.8 Konstrukcja stalowo-drewniana

Część stropodachu nad II piętrem zaprojektowano w konstrukcji stalowo-drewnianej.

Belki główne z HEB 220 (Poz.10.102.1-5) oparto na słupach żelbetowych. Belki główne

w osiach A, I i II' zlicowane pasem górnym z belkami drugorzędnymi. Na belkach głównych,

12

ścianie i belce żelbetowej oparto belki drugorzędne z IPE 220 (Poz.11.102.1-8) pomiędzy

osiami A`-C w rozstawach: 1,42 m, 1,27 m, 1,23 m; pomiędzy osiami C-G` w rozstawie

1,20 m. Pomiędzy belkami drugorzędnymi zaprojektowano drewnianą podkonstrukcję

z desek

o przekroju 50x220 mm (Poz. 13.102.1-21) w rozstawie co 0,55 m. Drewno klasy C24.

Pokrycie rusztu od dołu płytą OSB gr. 30 mm, od góry płytą podłogową Cetris gr. 8 mm.

Belki drugorzędne przewieszone poza oś belek głównych obwodowych. Do wsporników

mocuje się belki obwodowe z CE 220 (Poz.12.102.1-13) oraz słupki attyki (Poz. 14.103.1-2)

z IPE 120 zwieńczone belką z CE 120 (Poz.15.103.1-7). Wysokość attyki stalowej 0,5 m – od

górnego poziomu belek stalowych do rzędnej +12,30 m. Stal gatunku S235JR.

Połączenie belek głównych (Poz.10) z belkami drugorzędnymi (Poz.11)

zaprojektowano jako przegubowe – zakładkowe na 3 śruby M12 kl.5.6.

Połączenie konstrukcji stalowej z konstrukcją żelbetową na kotwy chemiczne R-KEM

II. Pręty gwintowane (np. Koelner) R-STUDS 12190/ R-STUDS 16190/ R-STUDS 10170.

Alternatywnie można zastosować inny zestaw o równoważnych parametrach. Połączenia

wykonywać zgodnie ze szczegółami montażowymi i rysunkami warsztatowymi.

Styki montażowe belek głównych wykonywać jako połączenie doczołowe, sprężane

na śruby 4xM16 kl. 8.8. Śruby sprężać siłą S0=88 kN.

Spoiny należy wykonywać jako maksymalne konstrukcyjne.

Montaż stropodachu zgodnie ze schematem montażowym konstrukcji oraz rysunkami

warsztatowymi.

5.9 Otwory w ścianach i stropach

Dla przeprowadzenia instalacji technicznych przewidziano przebicia w stropach, które

oznaczono na rysunkach branżowych. Przewiduje się wiercenie otworów o średnicy do ø160

mm dla instalacji sanitarnych wymagających precyzyjnego usytuowania. Lokalizacje

i wielkości otworowań wydane na rysunkach projektu wykonawczego konstrukcji należy

przed wykonaniem zweryfikować z projektami architektury i instalacji.

6. Materiały

Beton

• konstrukcja, płyta fundamentowa - beton klasy C30/37

• schody terenowe (Poz. 6.100.4), ściana oporowa (Poz. 2.100.12), ściana żelbetowa

(Poz. 2.100.11) – beton klasy C20/25

• podkład z chudego betonu klasy C8/10

13

Stal zbrojeniowa

• stal żebrowana klasy A-IIIN RB 500 W (klasa B wg EN 1992-1-1 Eurocode 2)

Stal profilowa

• gatunek stali: S235JR

• śruby klasy 8.8, 5.6

• pręty gwintowane R-STUDS 12190/ R-STUDS 16190/ R-STUDS 10170 na kotwy

chemiczne R-KEM II (np. Koelner) lub inny zestaw o równoważnych parametrach.

Elektrody do spawania określone zostaną w czasie ustalania technologii robót

spawalniczych przez wykonawcę tych robót.

Ściany murowane

• nienośne gr. 24 cm, 18 cm z pustaków Solbet Optimal kl. 500

• attyki gr. 18 cm z pustaków Solbet Optimal kl. 500

• działowe nienośne gr. 12 cm z pustaków Solbet Optimal kl. 300 lub z lekkiej

konstrukcji G-K

Drewno

• klasa C24

7. Zabezpieczenia antykorozyjne i przeciwpożarowe dla konstrukcji

Konstrukcja żelbetowa będzie zabezpieczona antykorozyjnie i przeciwpożarowo

poprzez zastosowanie wymaganych otulin zbrojenia i ograniczenie rozwartości rys

do wartości 0,4 mm. Zabezpieczenie ogniowe konstrukcji stalowej poprzez powłoki malarskie

odpowiednich farb, drewnianej przez odpowiednie impregnaty.

Budynek spełnia wymagania klasy „C” odporności pożarowej.

a) Klasa odporności ogniowej elementów budowlanych:

− główna konstrukcja nośna – R 60,

− stropy – REI 60,

− konstrukcja dachu – R15,

− ściana zewnętrzna – EI 30,

− ściana wewnętrzna – EI 15,

− przekrycie dachu – RE 15.

b) Wszystkie elementy budynku nierozprzestrzeniające ognia.

Konstrukcję stalową należy zabezpieczyć antykorozyjnie według poniższych

wytycznych:

a) Przygotowanie powierzchni pod malowanie

14

Konstrukcję należy oczyścić do stopnia czystości powierzchni Sa 2 ½ wg PN-ISO

8501-1:1996. Powierzchnia przygotowana do malowania powinna być pozbawiona śladów

oleju, smaru, pyłu, zgorzeliny walcowniczej, rdzy, powłoki malarskiej czy obcych

zanieczyszczeń.

b) Malowanie konstrukcji

Konstrukcję malować na wytwórni podkładowo i nawierzchniowo kompletem farb

alkidowych. Malowanie nawierzchniowe konstrukcji i kolor malowania nawierzchniowego

uzgodnić z inwestorem. Po zamontowaniu konstrukcji naprawić uszkodzenia powłoki

malarskiej powstałe w trakcie transportu i montażu, a także w wyniku spawania.

Zabezpieczenie innych elementów: śruby ocynkowane.

8. Uwagi wykonawcze

Elementy konstrukcji żelbetowej

1) Wszelkie prace związane z wykonywaniem konstrukcji żelbetowych (montaż

szalunków, układanie zbrojenia, betonowanie, pielęgnacja betonu) powinny być prowadzone

zgodnie z zasadami sztuki budowlanej i pod nadzorem wykwalifikowanych inżynierów.

2) Prace zanikowe (np. montaż zbrojenia) powinny być odbierane i potwierdzane

wpisem do dziennika budowy.

3) Betonowanie elementów konstrukcji wykonywać odcinkami nieprzekraczającymi

12 m, zachowując przerwy do późniejszego betonowania.

Fundamenty

1) Wykonawca robót jest zobowiązany do zapoznania się z wnioskami i zaleceniami

zawartymi w dokumentacji geotechnicznej.

2) Grunty pylaste występujące w podłożu mają właściwości tiksotropowe. Nie wolno

dopuścić do nawodnienia dna wykopu wodami opadowymi jak i z ewentualnych sączeń.

Wykopy fundamentowe wykonywać w okresach suchych. Nie wolno wjeżdżać do wykopu

sprzętem powodującym drgania.

3) Wykopy pod fundamenty wykonywać stosując warstwę ochronną i nie dopuszczając

do stagnowania w dnie wykopu wód opadowych i z sączeń.

Wykopy fundamentowe należy wykonywać z zachowaniem następujących warunków:

- wykop należy wykonywać początkowo do głębokości 0,1-0,2 m mniejszej od

projektowanej, a następnie pogłębiać do właściwej bezpośrednio przed ułożeniem

fundamentu.

- w przypadku „przebrania” dna wykopu poniżej przewidywanego poziomu nie należy

wykopu podsypywać luźnym gruntem, ale do wyrównania dna wykopu używać chudego

betonu, starannie zagęszczonego piasku lub żwiru.

15

4) Przewody wodociągowe i kanalizacyjne powinny być zabezpieczone przed

ewentualnymi przeciekami. Należy wykonać drenaż odwadniający.

5) W fazie eksploatacji zwrócić uwagę na odprowadzenie wód z połaci dachowych poza

obrąb budynku.

6) Typ izolacji przeciwwilgociowej dostosować do udokumentowanych warunków

gruntowo-wodnych ( hydroizolacja wg projektu architektury).

7) Po wykonaniu wykopów należy ocenić zgodność warunków geotechnicznych

określonych w opinii z warunkami stwierdzonymi w wykopie.

Elementy konstrukcji stalowej

1) Montaż na budowie po dokładnym sprawdzeniu wymiarów i dopasowaniu

elementów.

2) Śrubowe połączenia należy sprężać według wytycznych producenta - zgodnie z siłą

pełnego sprężania. Śruby niewymagające określenia momentu dokręcenia wykonywać

dokręcając do pierwszego uzyskanego oporu etapami, rozpoczynając od środka danego

złącza.

3) Połączenia na kotwy chemiczne wykonywać wg wytycznych producenta.

4) Spoiny wykonywać jako maksymalne konstrukcyjne (tϵ<0,2tmax;0,7tmin>).

5) Realizacje oraz montaż konstrukcji należy wykonywać zgodnie z przepisami

zawartymi w „Warunkach technicznych wykonania i odbioru robót budowlano-

montażowych. Tom III: Konstrukcje stalowe". Prace prowadzić wg norm polskich, norm

branżowych, wytycznych producentów wyrobów oraz zgodnie z zasadami sztuki budowlanej.

Warunki bezpieczeństwa

Wszystkie prace budowlane należy prowadzić pod fachowym nadzorem technicznym

z zachowaniem zasad BHP. Przed przystąpieniem do robót należy sporządzić plan BIOZ.

Inne uwagi:

1) Niniejszy projekt został opracowany zgodnie z aktualnie obowiązującymi normami.

2) Wszelkie niejasności dotyczące niniejszego projektu oraz ewentualne zmiany

zastosowanych rozwiązań należy bezwzględnie, na bieżąco, w ramach nadzoru autorskiego

konsultować i uzgadniać z jednostką projektową i upoważnionymi przez nią projektantami.

3) Opracowanie konstrukcji należy weryfikować z opracowaniami architektury oraz

innych branż.

4) Materiały zastosowane w konstrukcji powinny być zgodne z gatunkami zawartymi

w niniejszej dokumentacji, posiadać atesty, które potwierdzałyby odpowiednie

właściwości i parametry, powinny być zgodne z wymaganiami projektowanymi.

5) Wszelkie odchyłki wymiarów nie powinny przekraczać dopuszczalnych.

16

6) Podczas kolejnych etapów realizacji konstrukcji wykonywane roboty powinny być

odbierane przez uprawniony nadzór inwestorski oraz dokładnie udokumentowane.

9. Analiza statyczna i wymiarowanie

9.1 Założenia do obliczeń statycznych

Analizę konstrukcji przeprowadzono przy użyciu systemu do analizy statyczno-

wytrzymałościowej Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2016. Model

obliczeniowy był konstruowany na zasadzie wiernego odwzorowania geometrii zasadniczych

elementów i układów głównej konstrukcji nośnej i usztywniającej. Przestrzenny model

budynku konstruowano z zastosowaniem powłokowych elementów skończonych. Wszystkie

obliczenia przeprowadzono w zakresie liniowo sprężystym przy statycznym obciążeniu. Dla

elementów ściennych betonowych i murowych przyjęto konstytutywne modele materiałowe

liniowo-sprężyste. Obliczenia wybranych elementów konstrukcji załączono w niniejszym

Projekcie.

Wymiarowanie elementów konstrukcyjnych budynku wykonano również w oparciu

o program Specbud i Konstruktor.

Model obliczeniowy konstrukcji wykonany w programie Autodesk Robot Structural

Analysis Professional 2016:

Widok I:

17

Widok II:

9.2 Zestawienia obciążeń

a) Obciążenia stałe i eksploatacyjne Przyjęto warstwy wg przekrojów i opisów architektury.

SZ 1 - Ściana zewnętrzna gr. 40 cm

Obciążenia stałe Gk[kN/m3] d [m] Gk[kN/m2] γf Gd[kN/m2]

Tynk akrylowy Stolit K 19,00 0,015 0,29 1,35 0,38

Styropian EPS100 gr. 15 cm 0,22 0,15 0,03 1,35 0,04

Bloczki Solbet Optimal gr. 24 cm kl. 500 5,00 0,24 1,20 1,35 1,62

Tynk cienkowarstwowy 19,00 0,015 0,29 1,35 0,38

RAZEM 1,80 2,43

h = 3,6 6,49 kN/m

h = 2,5 4,51 kN/m

SZ 2 - Ściana zewnętrzna - fasada szklana


Fasada aluminiowa potrójnie szkolna szybami gr. 10 mm 25,00 0,030 0,75 1,35 1,01

RAZEM 0,75 1,01

h = 3,5 2,63 kN/m

SZ 3 - Ściana attyki gr. 45 cm i wysokości 62 cm

Obciążenia stałe Gk[kN/m3] d [m] h [m] Gk[kN/m] γf Gd[kN/m]

Tynk akrylowy Stolit K 19,00 0,015 1,45 0,413 1,35 0,56

Styropian EPS100 gr. 15 cm (do h fasady) 0,22 0,15 1,45 0,048 1,35 0,06

Bloczki Solbet Optimal gr. 18 cm kl. 500 5,00 0,18 0,37 0,333 1,35 0,45

18

Styropian EPS100 gr. 10 cm 0,22 0,10 0,57 0,013 1,35 0,02

Wieniec żelbetowy 18x20cm 25,00 0,18 0,2 0,900 1,35 1,22

Tynk cienkowarstowowy 19,00 0,015 0,57 0,162 1,35 0,22

Obróbka blacharska ze spadkiem 0,30 1,35 0,41

RAZEM 2,17 2,93

SZ 3a - Ściana attyki tarasu gr. 45 cm i wysokości 95 cm




Bloczki Solbet Optimal gr. 18 cm kl. 500 5,00 0,18 0,7 0,630 1,35 0,85


Wieniec żelbetowy 18x20cm 25,00 0,18 0,2 0,900 1,35 1,22



RAZEM 2,45 3,31

SZ 3b - Ściana attyki dachu na ruszcie stalowym




Płyta OSB gr. 30 mm 6,50 0,030 0,75 0,146 1,35 0,20

Konstrukcja stalowa attyki - - 0,5 0,300 1,35 0,41

Płyta OSB gr. 30 mm 6,50 0,030 0,75 0,146 2,35 0,34




RAZEM 1,28 1,88

SW 1 - Ściany działowe gr. 18 cm


Tynk cienkowarstowoy 19,00 0,015 0,29 1,35 0,38


Tynk cienkowarstowowy 19,00 0,015 0,29 1,35 0,38

RAZEM 1,47 1,98

h = 3,25 4,78 kN/m

Ściana przy szachcie o wysokości h = 3,8 5,59 kN/m

Przyjęto obc. zastępcze ścian działowych wg 6.3.1.2 pkt. (8) (jak dla cw ściany do 3 kN/mb) =

1,20 1,50 1,80

SW 2 - Ściany działowe gr. 12 cm




19


RAZEM 0,93 1,26

h = 3,4 3,16 kN/m

Przyjęto obc. zastępcze ścian działowych wg 6.3.1.2 pkt. (8) (jak dla cw ściany do 3 kN/mb) = 1,20 1,50 1,80

Ściana żelbetowa gr. 30 cm




Ściana żelbetowa gr. 30 cm 25,00 0,30 7,50 1,35 10,13


RAZEM 8,10 10,94

Strop międzykondygnacyjny:


Płytki ceramiczne / wykładzina / panele 21,00 0,02 0,42 1,35 0,57

Wylewka betonowa gr. 5 cm 25,00 0,05 1,25 1,35 1,69


Folia paroizolacyjna - - 0,02 1,35 0,03

Strop żelbetowy gr. 20 cm 25,00 0,20 5,00 1,35 6,75

Sufit podwieszony / Instalacje - - 0,50 1,35 0,68

RAZEM bez cw płyty stropowej 2,20 2,97

Obciążenia zmienne Qk[kN/m2] γf Qd[kN/m2]

Zmienne (kat. B) - powierzchnie biurowe 3,00 1,50 4,50

Zmienne (kat. B) - korytarze 3,00 1,50 4,50

Pomieszczenia (techniczne, serwerowni, central wentylacyjnych)

5,00 1,50 7,50

RAZEM 3,00 4,50

SUMA 5,20 7,47

Stropy nad przewieszeniem:


Płytki ceramiczne / wykładzina / panele 21,00 0,02 0,42 1,35 0,57



Folia paroizolacyjna - - 0,02 1,35 0,03








20

RAZEM 3,00 4,50

SUMA 5,02 7,23

Strop tarasu:


Substrat trawnikowy Optigrun typ R gr. 6-12 cm (w stanie nasączonym)

17,00 0,12 2,04 1,35 2,75

Geowłóknina filtracyjna typ 105 - - 0,001 1,35 0,001

Mata drenażowa typ FKD 60 BO gr. 6 cm (ze zmagazynowaną wodą)

- - 0,280 1,35 0,378

Geowłóknina chłonno-ochronna typ RMS 500 - - 0,005 1,35 0,007

Membrana hydroizolacyjna - - 0,02 1,35 0,03

Styrodur laminowany papą w spadku 20-26 cm (gr. średnia 23 cm)

0,50 0,23 0,12 1,35 0,16

Papa paroizolacyjna 0,005m*11kN/m3 11,00 0,005 0,06 1,35 0,07


Sufit podwieszony / Instalacje - - 0,50 1,35 0,68



Zmienne 3,00 1,50 4,50

RAZEM 3,00 4,50

SUMA 6,02 8,57

Balkony:


Obudowa / obróbka blacharska - - 0,30 1,35 0,41


0,50 0,12 0,06 1,35 0,08




Obudowa / obróbka blacharska - - 0,30 1,35 0,41





Dach bez dostępu, z wyjątkiem zwykłego utrzymania i napraw (kategoria H)

0,40 1,50 0,60

RAZEM 0,40 0,60

SUMA 1,44 2,01

Stropodach na płycie żelbetowej:


Papa termozgrzewalna 12,00 0,005 0,06 1,35 0,08

21


0,50 0,15 0,08 1,35 0,10

Płyta podłogowa Cetris 14,50 0,010 0,15 1,35 0,20




Sufit podwieszony / Instalacje 0,50 1,35 0,68




0,40 1,50 0,60

RAZEM 0,40 0,60

SUMA 1,29 1,80

Stropodach na ruszcie stalowo-drewnianym:


Papa termozgrzewalna 12,00 0,005 0,06 1,35 0,08


0,50 0,15 0,08 1,35 0,10

Płyta podłogowa Cetris 14,50 0,010 0,15 1,35 0,20

Wełna mineralna półtwarda gr. 24 cm 1,60 0,24 0,38 1,35 0,52


Ruszt stalowo-drewniany (wg konstrukcji) - -


Płyta OSB gr. 30 mm 6,50 0,030 0,20 1,35 0,26

Sufit podwieszony / Instalacje 0,50 1,35 0,68




0,40 1,50 0,60

RAZEM 0,40 0,60

SUMA 1,87 2,59

Klatka schodowa główna:


Płytki ceramiczne 21,00 0,02 0,42 1,35 0,57

Płyta biegowa gr. 16 cm 25,00 0,16 4,00 1,35 5,40

Ciężar stopni 1,86 kN/m2 - - 1,86 1,35 2,51


RAZEM bez cw płyty biegowej 2,42 3,27


Zmienne 4,00 1,50 6,00

RAZEM 4,00 6,00

SUMA 6,42 9,27

22

Obciążenia zmienne schodów stalowych pomiędzy osiami IV-V przyjęto analogicznie

Posadzka laboratorium (osie I-III / C-G'):


Posadzka elektrostatyczna / płytki 21,00 0,02 0,42 1,35 0,57



Izolacja przeciwwilgociowa - - 0,02 1,35 0,03

Chudy beton gr. 15 cm 25,00 0,15 3,75 1,35 5,06

Zasypka piaskowa gr. 30 cm 20,00 0,30 6,00 1,35 8,10

Płyta fundamentowa gr. 50 cm 25,00 0,50 12,50 1,35 16,88

RAZEM bez cw płyty fundamentowej 12,72 17,17




RAZEM 3,00 4,50

SUMA 15,72 21,67

Posadzka poza laboratorium (osie I-III / A'-C):


Wykładzina dywanowa / płytki 21,00 0,02 0,42 1,35 0,57




Chudy beton gr. 10 cm 25,00 0,10 2,50 1,35 3,38







Zmienne w osiach I-III / A-B - kotłownia 5,00 1,50 7,50

RAZEM 3,00 4,50

SUMA 37,22 50,69

Posadzka poza laboratorium (osie III-VI / A'-G'):


Wykładzina dywanowa / płytki 21,00 0,02 0,42 1,35 0,57




Chudy beton gr. 10 cm 25,00 0,10 2,50 1,35 3,38


23






Zmienne w osiach I-III / A-B - kotłownia 5,00 1,50 7,50

RAZEM 3,00 4,50

SUMA 29,22 39,89

b) Obciążenia śniegiem

Dach:

Attyka tarasu:

24

Attyka stropodachu (osie I-III/A'-B):

c) Obciążenia wiatrem

Ściany:

25

Dach:

27

d) Kombinacje obciążeń

28

9.3 Wyniki obliczeń pali fundamentowych – Poz.1.001.2

Sprawdzenie nośności pali fundamentowych wg PN-83/B-02482

Zestawienie parametrów gruntu:

warstwa grunt typ konsolidacji

IL wn [%] ρ [g/cm3] cu [kPa] ϕu [o] Mo [kPa]

I Πp/PΠ, Π/GΠ, Π. Πp

C 0,15 20 2,05 18 15 31000

II Πp/Π C 0,3 24 2,00 13 12 22000

Dane:

− rodzaj pala: wiercony, CFA

− średnica: ϕ 500 mm

− długość: L= 9,00 m

− liczba pali: n=3

− pal wciskany

− siła obliczeniowa działająca na 1 pal: QEd=950 kN/3 =316,7 kN

Nośność gruntu pod podstawą pala:

Np=Sp*q(r)*Ap

Sp = 1,0 – współczynnik technologiczny

Ap =0,196 m2 – pole podstawy pala

q(r) = 0,9*q(n) – obliczeniowy jednostkowy opór graniczny gruntu pod podstawą pala

Wyznaczenie q(r):

− poziom posadowienia w warstwie II, IL=0,30

· Dla Do = 0,4 m i hc = 10 m z interpolacji liniowej → q = 800 kPa

· Dla głębokości hi =10,9 m > hc i Di = 0,5 > Do = 0,4 m →

hci = hc*(Di/Do)1/2 = 10*(0,5/0,4)1/2 = 11,18 m

· Dla pali wierconych: hci* = 1,3*hci = 1,3*11,18 = 14,53 m

29

Zgodnie z rysunkiem 1b wyznaczono dla głębokości hi =10,9 m → qi = 732,34 kPa

q(r) = 0,9*q(n) =0,9*732,34=659,1 kPa

Np = 1,0*659,1*0,196=129,18 kN

Rys. 1: Schemat obliczeniowy pala

30

Nośność gruntu na pobocznicy pala:

- w obrębie każdej warstwy – tarcie pozytywne

Ns = Σ(Ssi*ti(r)*Asi)

Ss = 1,0 – współczynnik technologiczny

Asi – pole pobocznicy pala w danej warstwie

ti(r)= 0,9ti

(n) – obliczeniowy jednostkowy opór graniczny gruntu wzdłuż pobocznicy pala

Wyniki po przeprowadzeniu interpolacji liniowej wartości ti (hi):

Nr warstwy

IL t [kPa], dla h=5 m

Grubość li [m]

hi środka warstwy [m]

ti (hi) [kPa]

Asi=dΠ*li

[m2] Ssi Ssi*0,9*ti*Asi

[kN]

1 0,15 25,8 3 1,9+3/2=3,4 17,54 4,71 1,0 74,35

2 0,30 21,6 0,1 1,9+3+0,1/2=4,95 21,38 0,16 1,0 3,08

3 0,30 21,6 5,9 >5 21,6 9,26 1,0 180,01

Σ 257,44

Ns=257,44 kN

Nośność grupy pali

r=1,50 m – odległość osiowa pali

R=D/2+Σ(hi*tgαi)=0,5/2+9*0,07=0,88 m

r/R=1,5/0,88=1,7 → m1=0,95

Nośność pojedynczego pala – w grupie 3 pali, m=0,9:

Nt=m*(Np+m1*Ns)=0,9*(129,18+0,95*257,44)=336,4 kN > QEd=316,7 kN

Pal ma odpowiednią nośność.

31

9.4 Wyniki obliczeń płyty fundamentowej – Poz.1.001.1 PF gr. 50 cm

Odpór gruntu płyty fundamentowej

Mapy momentów Mxx dla kombinacji SGN

32

Mapy momentów Myy dla kombinacji SGN

Mapy ugięć dla kombinacji SGU

33

9.5 Wyniki obliczeń ściany oporowej - Poz.2.001.12 ŚO gr. 20/25 cm

Geometria

Wysokość ściany H [m] 2.10 Szerokość ściany B [m] 1.60 Długość ściany L [m] 10.00 Grubość górna ściany B5 [m] 0.20 Grubość dolna ściany B2 [m] 0.25 Minimalna głębokość posadowienia Dmin [m] 1.10 Odsadzka lewa B1 [m] 0.15 Odsadzka prawa B3 [m] 1.20 Minimalna grubość odsadzki lewej A2 [m] 0.30 Minimalna grubość odsadzki prawej A3 [m] 0.30 Maksymalna grubość podstawy A4 [m] 0.30 Kąt delta [°] 0.00 Wysokość ostrogi O1 [m] 0.10 Szerokość ostrogi O2 [m] 0.20 Odległość od krawędzi O3 [m] 0.20

Materiały Klasa betonu B25 Klasa stali RB500W Otulina [cm] 5.00 Średnica prętów zbrojeniowych ściany φ1 [mm] 12.0 Średnica prętów zbrojeniowych podstawy φ2 [mm] 12.0 Dopuszczalne rozwarcie rys [mm] 0.3

Warunki gruntowe

34

Warstwa Nazwa gruntu Miąższość ρ(n) φu(n) Cu

(n) M(n) M0(n)

[m] [t/m3] [°] [kPa] [kPa] [kPa] 1 Grunt spoisty typu C 1.90 2.05 15.00 17.50 50418.81 30245.23 2 Grunt spoisty typu C 3.00 2.00 13.20 13.33 39401.78 23636.34

Metoda określania parametrów geotechnicznych B

Parametry zasypki Nazwa gruntu Piasek drobny, piasek pylasty ρ(n) [t/m3] 1.80 φu

(n) [°] 30.00 Cu

(n) [kPa] 0.00 Obciążenia

Nr Rodzaj Wartość Xpocz [m] Xkon [m] γmin γmax 1 Naziom góra [kN/m2] 5.00 - - 0.90 1.20

Parcie zasypki Wypadkowe parcie zasypki na ścianę oporową wynosi 25.79 kN/m

Wypadkowy odpór zasypki wynosi 5.09 kN/m

Sprawdzenie stanu granicznego nośności gruntu Nośność gruntu bezpośrednio pod płytą fundamentową. Nośność jest OK. G = 80.78 kN ≤ m*Qnf = 0.9 * 119.38 = 107.45 kN.

35

Naprężenia pod płytą fundamentową

Naprężenia w narożach płyty fundamentowej. Wartość q1 = 13.90 kN/m2 Wartość q2 = 91.39 kN/m2 Wymiarowanie zbrojenia

Element Moment [kNm] Zbrojenie wyliczone [cm2] Zbrojenie przyjęte [cm2] Ściana 13.33 2.60 3.39

Podstawa z lewej 0.70 3.25 3.39 Podstawa z prawej 13.24 3.25 3.39

Stateczność fundamentu Stateczność na obrót Stateczność OK. Mor = 17.19 kNm/m ≤ mo*Mur = 0.90 * 49.43 = 44.49 kNm/m Stateczność na przesuw Przesuw na styku fundamentu i gruntu, w płaszczyźnie poziomej przechodzącej przez spód ostrogi. Obliczenie stateczności z uwzględnieniem kąta tarcia wewnętrznego gruntu pod podstawą fundamentu. Stateczność OK. Qtr = 22.19 kN/m ≤ m*Qtf1 = 0.95 * 32.47 = 30.85 kN/m Osiadanie fundamentu Osiadania pierwotne = 0.0019 cm Osiadania wtórne = 0.0000 cm Osiadania całkowite = 0.0019 cm Przechyłka = 0.002621 rad Stosunek różnicy osiadań ściany jest dopuszczalny i wynosi 0.0026 ≤ 0.006 Warunek naprężeniowy 0.3 * σzρ = 0.3 * 58.66kN/m2 = 17.60 kN/m2 ≥ σzd = 13.81 kN/m2 Głębokość, na której zachodzi warunek wytrzymałościowy = 2.00 m Rozkład naprężeń pod ścianką

36

Tabela z wartościami:

Nr H [m] σZR [kN/m2] σZS [kN/m2] σZD [kN/m2] Suma = σZS+σZD [kN/m2]

0 1.10 19.42 19.42 24.45 43.87 1 1.20 21.39 19.40 24.42 43.83 2 1.40 25.31 19.06 24.02 43.08 3 1.60 29.23 18.10 22.89 41.00 4 1.80 33.16 16.74 21.19 37.93 5 2.00 37.08 15.24 19.18 34.43 6 2.20 41.01 13.75 17.31 31.07 7 2.40 44.93 12.41 15.62 28.03 8 2.60 48.85 11.23 14.14 25.37 9 2.80 52.78 10.21 12.86 23.07 10 3.00 56.70 9.33 11.75 21.08 11 3.20 60.63 8.57 10.79 19.36 12 3.40 64.55 7.90 9.95 17.85

Legenda:

H [m] - głębokość liczona od poziomu terenu σZR [kN/m2] - naprężenia pierwotne σZS [kN/m2] - naprężenia wtórne σZD [kN/m2] - naprężenia dodatkowe od obciążenia własnego

Przemieszczenia korony ściany Przemieszczenie względne wywołane nierównomiernym osiadaniem f1/H = 0.0026 ≤ 0.006 Przemieszczenie względne wywołane odkształceniem elementu żelbetowego f2/H = 0.0004 ≤ 0.004 Sumaryczne ugięcie korony ściany f = f1+f2 = 0.55 cm + 0.09 cm =0.64 cm ≤ 0.015*H = 3.15 cm

37

Najniekorzystniejszy łuk

Charakterystyka łuku: xśr = 0.32 m; yśr = 0.50 m; R = 3.02 m; Współczynniki bezpieczeństwa (pewności) :

Fmaxmax Fmaxmin Fminmax Fminmin 5.29 5.57 4.43 4.74

Objętość gruntu leżącego wewnątrz danego łuku poślizgu dla 1 mb. zbocza V = 8.41 m3.

9.6 Wyniki obliczeń słupa żelbetowego parteru - Poz.3.100.1 SŻ 40x40 cm

·Poziom odniesienia : -1,65 (m) ·Współczynnik pełzania betonu :ϕp = 2,05 ·OUT: : Klasa cementu : N ·Klasa środowiska : XC1 ·Klasa konstrukcji : S4

Charakterystyki materiałów:

·Beton : C30/37 fck = 30,00 (Mpa) ciężar objętościowy : 2501,36 (kG/m3) Średnica kruszywa : 20,0 (mm)

·Zbrojenie podłużne: : A-IIIN (RB500W) fyk = 500,00 (Mpa) Klasa ciągliwości : B ·Zbrojenie poprzeczne: : A-IIIN (RB500W) fyk = 500,00 (MPa)

Geometria: Prostokąt 40,0 x 40,0 (cm) Wysokość: L = 6,00 (m) Grubość płyty = 0,20 (m) Wysokość belki = 0,70 (m) Otulina zbrojenia = 3,5 (cm)

Opcje obliczeniowe:

·Obliczenia wg normy : PN-EN 1992-1-1:2008 ·Dyspozycje sejsmiczne : brak wymagań ·Słup prefabrykowany : nie ·Prewymiarowanie : nie ·Uwzględnienie smukłości : tak ·Ściskanie : ze zginaniem

38

·Strzemiona : do belki ·Klasa odporności ogniowej : R 60

Współczynniki bezpieczeństwa Rd/Ed = 3,54 > 1.0

Odporność ogniowa

·Obliczenia zgodnie z normą: : PN-EN 1992-1-2:2008 ·Oszacowanie zgodnie z rozdziałem 5. Dane tabelaryczne. ·Ilość ścian narażonych na działanie ognia : >1 ·Współczynnik redukcji w sytuacji pożarowej : 0.7 ·Metoda obliczeń : A ·Długość efektywna słupa w warunkach pożarowych : l0y,fi = 2,83 (m) ·Długość efektywna słupa w warunkach pożarowych : l0z,fi = 2,83 (m) ·Współczynnik redukcyjny poziomu obciążenia : mfi = 0,70 ·Stopień zbrojenia : v = 0.204 ·Ilość prętów głównych : 8 ·Ra = 1,6 * (a * 1000 - 30) = 35,73 ·Rl = 9,6 * (5 - l0,fi) = 20,88 ·Rb = 90 * b' = 36,00 ·Rn = 12,00 ·Rhfi = 83 * (1 - m * (1 + v)) / (0.85 / acc + v)) = 16,63 ·R = 122, R 122 >= R 60

Analiza SGN/SW

Kombinacja wymiarująca: SGN17 (C) Typ kombinacji: SGN Siły przekrojowe: Nsd = 698,43 (kN) Msdy = -0,34 (kN*m) Msdz = -4,96 (kN*m) Siły wymiarujące: przekrój środkowy słupa

N = 698,43 (kN) N*etotz = -14,18 (kN*m) N*etoty= -13,97 (kN*m) Mimośród: ez (My/N) ey (Mz/N) statyczny eEd: -0,0 (cm) -0,7 (cm) imperfekcji ei: 1,2 (cm) 0,0 (cm) początkowy e0: 1,1 (cm) -0,7 (cm) minimalny emin: 2,0 (cm) 2,0 (cm) całkowity etot: -2,0 (cm) -2,0 (cm)

Zbrojenie: rzeczywista powierzchnia Asr = 16,08 (cm2) Stopień zbrojenia: r = 1,01 %

Pręty główne (A-IIIN (RB500W)): 8 φ16 Zbrojenie poprzeczne (A-IIIN (RB500W)): strzemiona φ8

9.7 Wyniki obliczeń słupa żelbetowego parteru w osiach VI/B - Poz.3.100.2 φ40 cm

·Poziom odniesienia : -1,00 (m) ·Współczynnik pełzania betonu : jp = 2,47 ·OUT: : Klasa cementu : N ·Klasa środowiska : XC1 ·Klasa konstrukcji : S4


39

·Beton : C30/37 fck = 30,00 (MPa) ciężar objętościowy : 2501,36 (kG/m3) Średnica kruszywa : 20,0 (mm) ·Zbrojenie podłużne: : A-IIIN (RB500W) fyk = 500,00 (MPa) Klasa ciągliwości : B ·Zbrojenie poprzeczne: : A-IIIN (RB500W) fyk = 500,00 (MPa)

Geometria: Średnica = 40,0 (cm) Wysokość: L = 6,00 (m) Grubość płyty = 0,20 (m) Wysokość belki = 0,70 (m) Otulina zbrojenia = 3,5 (cm)

Opcje obliczeniowe:

·Obliczenia wg normy : PN-EN 1992-1-1:2008 ·Dyspozycje sejsmiczne : brak wymagań ·Słup prefabrykowany : nie ·Prewymiarowanie : nie ·Uwzględnienie smukłości : tak ·Ściskanie : ze zginaniem ·Strzemiona : do belki ·Klasa odporności ogniowej : R 60

Współczynniki bezpieczeństwa Rd/Ed = 1,67 > 1.0

Odporność ogniowa

·Obliczenia zgodnie z normą: : PN-EN 1992-1-2:2008 ·Oszacowanie zgodnie z rozdziałem 5. Dane tabelaryczne. ·Ilość ścian narażonych na działanie ognia : >1 ·Współczynnik redukcji w sytuacji pożarowej : 0.7 ·Metoda obliczeń : A ·Długość efektywna słupa w warunkach pożarowych : l0y,fi = 3,96 (m) ·Długość efektywna słupa w warunkach pożarowych : l0z,fi = 3,96 (m) ·Współczynnik redukcyjny poziomu obciążenia : mfi = 0,70 ·Stopień zbrojenia : v = 0.260 ·Ilość prętów głównych : 8 ·Ra = 1,6 * (a * 1000 - 30) = 33,60 ·Rl = 9,6 * (5 - l0,fi) = 10,03 ·Rb = 90 * b' = 36,00 ·Rn = 12,00 ·Rhfi = 83 * (1 - m * (1 + v)) / (0.85 / acc + v)) = 17,05 ·R = 100, R 100 >= R 60

Analiza SGN/SW

Kombinacja wymiarująca: SGN15 (C) Typ kombinacji: SGN Siły przekrojowe:

Nsd = 913,18 (kN) Msdy = 0,71 (kN*m) Msdz = -4,30 (kN*m) Siły wymiarujące: przekrój środkowy słupa

N = 913,18 (kN) N*etotz = 33,18 (kN*m) N*etoty= -18,26 (kN*m) Mimośród: ez (My/N) ey (Mz/N) statyczny eEd: 0,1 (cm) -0,5 (cm) imperfekcji ei: 1,2 (cm) 0,0 (cm) początkowy e0: 1,3 (cm) -0,5 (cm)

40

minimalny emin: 2,0 (cm) 2,0 (cm) całkowity etot: 3,6 (cm) -2,0 (cm)

Zbrojenie: rzeczywista powierzchnia Asr = 16,08 (cm2) Stopień zbrojenia: r = 1,28 % Pręty główne (A-IIIN (RB500W)):

•8 φ16 Zbrojenie poprzeczne: (A-IIIN (RB500W)): strzemiona: 19 φ8

9.8 Wyniki obliczeń belki żelbetowej parteru w osiach I'-II'/F - Poz.4.100.4 BŻ 30x60 cm

·Poziom odniesienia : -1,00 (m) ·Dopuszczalne rozwarcie rys : 0,40 (mm) ·Środowisko : XC1

·Współczynnik pełzania betonu : ϕπ = 2,45

·OUT: : Klasa cementu : N ·Wiek betonu w chwili obciążenia : 28 (dni) ·Klasa konstrukcji : S4 ·Klasa odporności ogniowej : R 60(PN-EN 1992-1-2)


·Beton :C30/37 fck = 30,00 (MPa) Gęstość :2501,36 (kG/m3) Średnica kruszywa :20,0 (mm) ·Zbrojenie podłużne :A-IIIN (RB500W) fyk = 500,00 (MPa) Klasa ciągliwości : B ·Zbrojenie poprzeczne: :A-IIIN (RB500W) fyk = 500,00 (MPa) Klasa ciągliwości : B ·Dodatkowe zbrojenie: :A-IIIN (B500SP) fyk = 500,00 (MPa)

Geometria:

Przęsło Pozycja Pl L Pp (m) (m) (m)

P1 Wspornik L ---- 5,38 0,30 Rozpiętość obliczeniowa: Lo = 5,53 (m) Przekrój od 0,00 do 5,38 (m): 30,0 x 60,0 (cm)

Przęsło Pozycja Pl L Pp (m) (m) (m) P2 Wspornik P 0,30 1,80 ---- Rozpiętość obliczeniowa: Lo = 1,95 (m) Przekrój od 0,00 do 1,80 (m): 30,0 x 60,0 (cm)

Opcje obliczeniowe:

·Regulamin kombinacji : PN-EN 1990:2004 ·Obliczenia wg normy : PN-EN 1992-1-1:2008 ·Dyspozycje sejsmiczne : brak wymagań ·Belka prefabrykowana : nie ·Otulina zbrojenia : dolna c = 4,0 (cm)

: boczna c1= 4,0 (cm) : górna c2= 4,0 (cm)

41

·Odchyłki otuliny : Cdev = 1,0(cm), Cdur = 0,0(cm) ·Współczynnik β2 =0.50 : obciążenie długotrwałe lub cykliczne ·Metoda obliczania ścinania : krzyżulców ukośnych

Wyniki obliczeniowe:

Oddziaływania w SGN

Przęsłowe Mt maks Mt min Ml Mp Ql Qp (kN*m) (kN*m) (kN*m) (kN*m) (kN) (kN) P1 66,06 -31,44 -27,63 -150,03 63,75 -59,85 P2 8,77 -137,29 -170,19 8,77 61,35 83,46

0 1 2 3 4 5 6 7300

200

100

0

-100

-200

-300

-400

[m]

[kN*m]

Moment zginający SGN: M Mr Mt Mc

0 1 2 3 4 5 6 7-150

-100

-50

0

50

100

150

[m]

[kN]

Siła poprzeczna SGN: V Vr Vc(strzemion) Vc(całkowita)

Teoretyczna powierzchnia zbrojenia

Przęsłowe Przęsłowe (cm2) Podpora lewa (cm2) Podpora prawa (cm2) dolne górne dolne górne dolne górne

P1 2,87 0,00 0,00 1,19 0,00 6,67 P2 0,37 0,00 0,00 7,61 0,37 0,00 Odporność ogniowa

Odporność ogniowa :R 60(PN-EN 1992-1-2) Obliczenia zgodnie z normą :PN-EN 1992-1-2 Oszacowanie zgodne z rozdziałem 5. Dane tabelaryczne. Ilość ścian narażonych na działanie ognia :3 Klasa środnika :WA Typ belki :ciągła b_min = 0,12(m) a_min = 0,01(m)

Ugięcie i zarysowanie

wt(QP) całkowite od kombinacji quasi-permanentnej wt(QP)dop dopuszczalne od kombinacji quasi-permanentnej Dwt(QP) przyrost ugiec od obciazen kombinacji prawie-stalej po wzniesieniu konstrukcji

42

Dwt(QP)dop dopuszczalny przyrost ugiec od obciazen kombinacji prawie-stalej po wzniesieniu konstrukcji wk - szerokość rozwarcia rysy prostopadłej do osi elementu

Przęsłowe wt(QP) wt(QP)dop Dwt(QP) Dwt(QP)dop wk

(cm) (cm) (cm) (cm) (mm) P1 0,1 4,4 0,1 1,1 0,2 P2 0,6 1,6 0,3 0,4 0,0

Wyniki teoretyczne - szczegółowe:

P1 : Wspornik L od 0,00 do 5,38 (m)

SGN SGU Odcięta M maks M min M maks M min A dolne A górne (m) (kN*m) (kN*m) (kN*m) (kN*m) (cm2) (cm2) 0,00 0,00 -27,63 0,00 -19,45 0,00 1,19 0,55 21,56 -12,15 6,12 0,00 0,88 0,49 1,11 47,06 -0,00 27,16 0,00 2,03 0,00 1,66 61,73 -0,00 41,31 0,00 2,67 0,00 2,21 66,06 -0,00 46,60 0,00 2,87 0,00 2,76 62,71 -0,00 42,07 0,00 2,72 0,00 3,32 48,62 -5,82 27,19 0,00 2,08 0,25 3,87 19,67 -31,44 1,48 -11,98 0,80 1,28 4,42 1,76 -80,39 0,00 -40,31 0,08 3,50 4,97 0,00 -135,44 0,00 -82,65 0,00 5,99 5,38 0,00 -150,03 0,00 -109,07 0,00 6,67 SGN SGU Odcięta V maks V maks afp (m) (kN) (kN) (mm) 0,00 63,75 45,32 0,0 0,55 61,00 43,24 0,0 1,11 46,13 32,55 0,0 1,66 24,07 16,76 0,0 2,21 4,34 -3,01 0,0 2,76 -24,90 -18,20 0,0 3,32 -54,12 -39,08 0,0 3,87 -76,92 -55,40 0,0 4,42 -103,51 -74,43 0,0 4,97 -115,81 -83,20 0,1 5,38 -59,85 -42,60 0,2

P2 : Wspornik P od 5,68 do 7,47 (m) SGN SGU Odcięta M maks M min M maks M min A dolne A górne (m) (kN*m) (kN*m) (kN*m) (kN*m) (cm2) (cm2) 5,68 0,00 -170,19 0,00 -123,74 0,00 7,61 5,72 0,00 -170,19 0,00 -123,18 0,00 7,61 5,91 0,00 -170,19 0,00 -111,22 0,00 7,61 6,11 0,00 -157,08 0,00 -96,03 0,00 7,00 6,30 0,00 -137,29 0,00 -79,95 0,00 6,08 6,50 0,00 -115,47 0,00 -63,97 0,00 5,08 6,69 0,00 -93,46 0,00 -48,60 0,00 4,09 6,89 0,00 -72,13 0,00 -34,09 0,00 3,13 7,08 2,18 -51,92 0,00 -20,55 0,09 2,24 7,28 8,77 -33,02 0,00 -7,94 0,37 1,39 7,47 8,77 0,00 6,37 0,00 0,37 0,00 SGN SGU Odcięta V maks V maks afp (m) (kN) (kN) (mm) 5,68 61,35 44,52 0,2

43

5,72 75,68 54,98 0,2 5,91 100,41 73,00 0,2 6,11 110,69 80,47 0,1 6,30 112,50 81,81 0,1 6,50 110,07 80,09 0,1 6,69 105,42 76,77 0,0 6,89 99,60 72,58 0,0 7,08 93,21 67,99 0,0 7,28 87,61 63,94 0,0 7,47 83,46 60,93 0,0

Zbrojenie: P1 : Wspornik L od 0,00 do 5,38 (m) Zbrojenie podłużne:

·dolne (A-IIIN (RB500W)) 4φ16 l = 7,40 od 0,04 do 7,44 ·montażowe (górne) (A-IIIN (RB500W)) 2φ8 l = 2,43 od 0,72 do 3,15 ·podporowe (A-IIIN (RB500W)) 4 φ20 l = 1,79 od 0,04 do 1,49 2 φ16 l = 7,40 od 0,04 do 7,44 4 φ20 l = 5,39 od 2,38 do 7,43 Zbrojenie poprzeczne: ·główne (A-IIIN (RB500W)) strzemiona 20φ8 l = 1,58 e = 13*0,28 + 3*0,22 + 4*0,18 (m)

P2 : Wspornik P od 5,68 do 7,47 (m) Zbrojenie poprzeczne:

·główne (A-IIIN (RB500W)) strzemiona 5φ8 l = 1,58 e = 1*0,76 + 2*0,18 + 1*0,20 + 1*0,22 (m) 4φ8 l = 1,55 e = 1*0,00 + 2*0,20 + 1*0,18 (m)

9.9 Wyniki obliczeń belki żelbetowej parteru w osiach V-VI'/B - Poz. 4.100.2 BŻ 30x58 cm

·Poziom odniesienia : -1,00 (m) ·Dopuszczalne rozwarcie rys : 0,40 (mm) ·Środowisko : XC1

·Współczynnik pełzania betonu : ϕπ = 2,46

·OUT: : Klasa cementu : N ·Wiek betonu w chwili obciążenia : 28 (dni) ·Klasa konstrukcji : S4 ·Klasa odporności ogniowej : R 60(PN-EN 1992-1-2)


·Beton :C30/37 fck = 30,00 (MPa) Gęstość :2501,36 (kG/m3) Średnica kruszywa :20,0 (mm) ·Zbrojenie podłużne: :A-IIIN (RB500W) fyk = 500,00 (MPa) Klasa ciągliwości : B ·Zbrojenie poprzeczne: :A-IIIN (RB500W) fyk = 500,00 (MPa) Klasa ciągliwości : B ·Dodatkowe zbrojenie: :A-IIIN (B500SP) fyk = 500,00 (MPa)

44

Geometria:


P1 Przęsłowe 0,30 4,55 0,40 Rozpiętość obliczeniowa: Lo = 4,90 (m) Przekrój od 0,00 do 4,55 (m): 30,0 x 58,0 (cm)

Przęsło Pozycja Pl L Pp

(m) (m) (m) P2 Przęsłowe 0,40 1,74 0,25 Rozpiętość obliczeniowa: Lo = 2,07 (m) Przekrój od 0,00 do 1,74 (m): 30,0 x 58,0 (cm)

Opcje obliczeniowe:

·Regulamin kombinacji : PN-EN 1990:2004 ·Obliczenia wg normy : PN-EN 1992-1-1:2008 ·Dyspozycje sejsmiczne : brak wymagań ·Belka prefabrykowana : nie ·Otulina zbrojenia : dolna c = 4,0 (cm)

: boczna c1= 4,0 (cm) : górna c2= 4,0 (cm)

·Odchyłki otuliny : Cdev = 1,0(cm), Cdur = 0,0(cm)

·Współczynnik β2 =0.50 : obciążenie długotrwałe lub cykliczne ·Metoda obliczania ścinania : krzyżulców ukośnych



Przęsłowe Mt maks Mt min Ml Mp Ql Qp (kN*m) (kN*m) (kN*m) (kN*m) (kN) (kN) P1 40,16 -33,21 -36,25 -129,92 14,58 -115,79 P2 17,82 -118,01 -167,80 17,82 131,14 75,07

0 1 2 3 4 5 6 7200

150

100

50

0

-50

-100

-150

-200

-250

[m]

[kN*m]


0 1 2 3 4 5 6 7-150

-100

-50

0

50

100

150

[m]

[kN]


45


Przęsłowe Przęsłowe (cm2) Podpora lewa (cm2) Podpora prawa (cm2) dolne górne dolne górne dolne górne P1 1,80 0,00 0,00 1,62 0,00 5,98 P2 0,77 0,00 0,00 7,82 0,77 0,28

Odporność ogniowa



wt(QP) całkowite od kombinacji quasi-permanentnej wt(QP)dop dopuszczalne od kombinacji quasi-permanentnej Dwt(QP) przyrost ugiec od obciazen kombinacji prawie-stalej po wzniesieniu konstrukcji Dwt(QP)dop dopuszczalny przyrost ugiec od obciazen kombinacji prawie-stalej po wzniesieniu konstrukcji wk - szerokość rozwarcia rysy prostopadłej do osi elementu

Przęsłowe wt(QP) wt(QP)dop Dwt(QP) Dwt(QP)dop wk (cm) (cm) (cm) (cm) (mm) P1 0,0 2,0 0,0 1,0 0,2 P2 0,0 0,8 0,0 0,4 0,0

Wyniki teoretyczne - szczegółowe:

P1 : Przęsłowe od 0,30 do 4,85 (m) SGN SGU Odcięta M maks M min M maks M min A dolne A górne (m) (kN*m) (kN*m) (kN*m) (kN*m) (cm2) (cm2) 0,30 0,00 -36,25 0,00 -25,77 0,00 1,62 0,64 0,00 -34,88 0,00 -22,66 0,00 1,56 1,13 10,86 -18,86 0,00 -5,00 0,45 0,79 1,62 29,98 -3,32 15,68 0,00 1,33 0,15 2,11 39,01 -0,00 26,36 0,00 1,75 0,00 2,60 40,16 -0,19 27,70 0,00 1,80 0,01 3,09 33,90 -8,78 18,88 0,00 1,48 0,38 3,58 14,41 -33,21 0,00 -14,84 0,62 1,43 4,07 0,85 -72,11 0,00 -36,70 0,04 3,26 4,56 0,00 -123,53 0,00 -70,21 0,00 5,67 4,85 0,00 -129,92 0,00 -94,37 0,00 5,98 SGN SGU Odcięta V maks V maks afp (m) (kN) (kN) (mm) 0,30 14,58 10,29 0,0 0,64 47,63 33,62 0,0 1,13 56,29 39,71 0,0 1,62 44,20 31,05 0,0 2,11 16,05 10,97 0,0 2,60 -13,36 -10,05 0,0 3,09 -39,15 -28,34 0,0 3,58 -72,47 -52,11 0,0

46

4,07 -94,26 -67,68 0,0 4,56 -110,28 -79,15 0,1 4,85 -115,79 -83,11 0,2

P2 : Przęsłowe od 5,25 do 6,99 (m) SGN SGU Odcięta M maks M min M maks M min A dolne A górne (m) (kN*m) (kN*m) (kN*m) (kN*m) (cm2) (cm2) 5,25 0,00 -167,80 0,00 -121,69 0,00 7,82 5,26 0,00 -167,80 0,00 -121,05 0,00 7,82 5,46 0,00 -167,80 0,00 -101,70 0,00 7,82 5,67 0,00 -143,87 0,00 -83,06 0,00 6,65 5,88 0,00 -118,01 0,00 -65,31 0,00 5,41 6,08 0,00 -93,37 0,00 -48,65 0,00 4,25 6,29 0,00 -70,21 0,00 -33,29 0,00 3,17 6,50 1,64 -48,83 0,00 -19,12 0,07 2,19 6,70 13,99 -29,12 0,00 -6,35 0,59 1,24 6,91 17,82 -11,34 8,61 0,00 0,75 0,47 6,99 17,82 -6,63 12,89 0,00 0,77 0,28 SGN SGU Odcięta V maks V maks afp (m) (kN) (kN) (mm) 5,25 131,14 95,02 0,3 5,26 131,07 94,97 0,3 5,46 128,18 92,88 0,2 5,67 121,01 87,75 0,2 5,88 115,70 83,94 0,1 6,08 104,82 76,17 0,0 6,29 98,42 71,58 0,0 6,50 92,02 66,98 0,0 6,70 81,34 59,33 0,0 6,91 76,45 55,80 0,0 6,99 75,07 54,81 0,0

Zbrojenie: P1 : Przęsłowe od 0,30 do 4,85 (m) Zbrojenie podłużne:

·dolne (A-IIIN (RB500W)) 4 φ16 l = 7,06 od 0,14 do 7,20 ·podporowe (A-IIIN (RB500W)) 4 φ16 l = 7,79 od 0,04 do 7,20 2 φ16 l = 7,15 od 0,04 do 7,19 Zbrojenie poprzeczne: ·główne (A-IIIN (RB500W)) strzemiona 34φ8 l = 1,41 e = 1*0,04 + 16*0,28 (m)

P2 : Przęsłowe od 5,25 do 6,99 (m) Zbrojenie poprzeczne:

·główne (A-IIIN (RB500W)) strzemiona 14φ8 l = 1,41 e = 1*0,03 + 6*0,28 (m)

47

9.10 Wyniki obliczeń stropu żelbetowego parteru gr. 20 cm

Mapy momentów Mxx dla kombinacji SGN

Mapy momentów Myy dla kombinacji SGN

48

Mapy ugięć dla kombinacji SGU

9.11 Wyniki obliczeń schodów żelbetowych - Poz.6.100.1 SCHŻ gr. 16 cm

SZKIC SCHODÓW

12x 17,1/28

16

16

16

154 308 197

129 25 25 172

309,4 23,67,5 164,5

65930 30

35

35

20

5

28

17

,1

GEOMETRIA SCHODÓW Wymiary schodów : Długość dolnego spocznika ls,d = 1,54 m Długość biegu ln = 3,08 m Różnica poziomów spoczników h = 2,05 m Liczba stopni w biegu n = 12 szt. Grubość płyty t = 16,0 cm Długość górnego spocznika ls,g = 1,97 m Wymiary poprzeczne: Szerokość biegu 1,35 m - Schody dwubiegowe Dusza schodów 10,0 cm Oparcia : (szerokość / wysokość) Wieniec ściany podpierającej spocznik dolny b = 30,0 cm, h = 16,0 cm Belka dolna podpierająca bieg schodowy b = 25,0 cm, h = 35,0 cm Belka górna podpierająca bieg schodowy b = 25,0 cm, h = 35,0 cm Wieniec ściany podpierającej spocznik górn y b = 30,0 cm, h = 16,0 cm Oparcie belek: Długość podpory lewej tL = 25,0 cm

49

Długość podpory prawej tP = 25,0 cm OBCIĄŻENIA NA SCHODACH Płyta Obciążenia zmienne [kN/m2]:

Opis obciążenia Obc.char. γf kd Obc.obl. Obciążenie zmienne 4,00 1,30 0,40 5,20

Obciążenia stałe na spoczniku [kN/m2]: Lp.

Opis obciążenia Obc.char. γf Obc.obl.

1. Okładzina górna spocznika grub.2 cm 0,42 1,30 0,55 2. Płyta żelbetowa spocznika grub.16 cm 4,00 1,10 4,40 3. Okładzina dolna spocznika grub.1,5 cm 0,28 1,30 0,37 Σ: 4,71 1,13 5,32

Obciążenia stałe na biegu schodowym [kN/m2]: Lp.

Opis obciążenia Obc.char. γf Obc.obl.

1. Okładzina górna biegu grub.2 cm 0,38·(1+17,1/28,0) 0,68 1,30 0,88 2. Płyta żelbetowa biegu grub.16 cm + schody 17,1/28 6,82 1,10 7,50 3. Okładzina dolna biegu grub.1,5 cm 0,33 1,30 0,43 Σ: 7,83 1,13 8,82

Schemat statyczny schodów

A B

C Dgo,b = 8,81 kN/m2

go,s = 5,32 kN/m2go,s = 5,32 kN/m2

po = 5,20 kN/m2

1,50 3,33 1,92

2,0

5

Belka B Zestawienie obciążeń rozłożonych [kN/m]: Lp.

Opis obciążenia Obc.char. γf kd Obc.obl. Zasięg [m]

1. Max. reakcja podporowa z płyty schodowej 32,37 1,18 0,80 38,35 cała belka 2. Ciężar własny belki 2,19 1,10 -- 2,41 cała belka Σ: 34,56 1,18 40,76

Schemat statyczny belki

leff = 3,05 m

qo = 39,66 kN/m

Belka C Zestawienie obciążeń rozłożonych [kN/m]: Lp.

Opis obciążenia Obc.char. γf kd Obc.obl. Zasięg [m]

1. Max. reakcja podporowa z płyty schodowej 33,73 1,18 0,80 39,96 cała belka 2. Ciężar własny belki 2,19 1,10 -- 2,41 cała belka Σ: 35,91 1,18 42,36

Schemat statyczny belki

50

leff = 3,05 m

qo = 41,26 kN/m

DANE MATERIAŁOWE Parametry betonu: Klasa betonu C30/37 (B37) → fcd = 20,00 MPa, fctd = 1,33 MPa, Ecm = 32,0 GPa Ciężar objętościowy ρ = 25,0 kN/m3 Maksymalny rozmiar kruszywa dg = 16 mm Wilgotność środowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciążenia 28 dni Współczynnik pełzania (obliczono) φ = 2,51 Zbrojenie główne - płyta: Klasa stali A-IIIN (RB500W) → fyk = 500 MPa, fyd = 420 MPa, ftk = 550 MPa Średnica prętów φ = 12 mm Zbrojenie rozdzielcze (konstrukcyjne) - płyta: Klasa stali A-IIIN (RB500W) → fyk = 500 MPa, fyd = 420 MPa, ftk = 550 MPa Średnica prętów φ = 8 mm Maksymalny rozstaw prętów rozdzielczych 30 cm Zbrojenie główne - belki spocznikowe: Klasa stali A-IIIN (RB500W) → fyk = 500 MPa, fyd = 420 MPa, ftk = 550 MPa Średnica prętów φ = 16 mm Stzemiona - belki spocznikowe: Klasa stali A-IIIN (RB500W) → fyk = 500 MPa, fyd = 420 MPa, ftk = 550 MPa Średnica stzrmion φs = 8 mm Zbrojenie montażowe - belki spocznikowe: Klasa stali A-IIIN (RB500W) → fyk = 500 MPa, fyd = 420 MPa, ftk = 550 MPa Średnica prętów φ = 12 mm Otulenie: Nominalna grubość otulenia cnom = 20 mm ZAŁOŻENIA Sytuacja obliczeniowa: trwała Graniczna szerokość rys wlim = 0,3 mm Graniczne ugięcie w przęsłach alim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) Dodatkowe założenia obliczeniowe dla belek spocznikowych: Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczne ugięcie alim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYNIKI - PŁYTA WYNIKI OBLICZEŃ STATYCZNYCH Przęsło A-B: maksymalny moment obliczeniowy MSd = 0,53 kNm/mb Podpora B: moment podporowy obliczeniowy MSd,p = -10,93 kNm/mb Przęsło B-C: maksymalny moment obliczeniowy MSd = 9,24 kNm/mb Podpora C: moment podporowy obliczeniowy MSd,p = -10,91 kNm/mb Przęsło C-D: maksymalny moment obliczeniowy MSd = 1,89 kNm/mb Reakcja obliczeniowa RSd,A,max = 3,33 kN/mb, RSd,A,min = -3,00 kN/mb Reakcja obliczeniowa RSd,B,max = 38,35 kN/mb, RSd,B,min = 21,95 kN/mb Reakcja obliczeniowa RSd,C,max = 39,96 kN/mb, RSd,C,min = 23,49 kN/mb Reakcja obliczeniowa RSd,D,max = 6,31 kN/mb, RSd,D,min = -0,01 kN/mb

51

WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Obwiednia sił wewnętrznych: Momenty zginające [kNm/mb]:

A B

C

D

3,3

3

3,0

0

38

,35

21

,95

39,9

6

23,4

9 6,3

1

0,0

1

0,53

-10,93

9,24

-10,91

1,89

1,50 0,15 3,18 0,18 1,75

2,0

5

SPRAWDZENIE

a

a

b

b

c

c

d

d

e

e

Przęsło A-B- sprawdzenie Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 0,53 kNm/mb

Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As = 2,02 cm2/mb. Przyjęto φ12 co 16,0 cm o As = 7,07 cm2/mb (ρ = 0,53%)

(rozstaw prętów przyjęty przez użytkownika) Warunek nośności na zginanie: MSd = 0,53 kNm/mb < MRd = 37,58 kNm/mb (1,4%) Ścinanie: Siła poprzeczna obliczeniowa VSd = 13,86 kN/mb Warunek nośności na ścinanie: VSd = 13,86 kN/mb < VRd1 = 79,43 kN/mb (17,4%) SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny MSk = 0,45 kNm/mb Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 0,35 kNm/mb Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,000 mm < wlim = 0,3 mm (0,0%) Moment podporowy charakterystyczny MSk,podp = 9,22 kNm/m Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt,podp = 7,35 kNm/m Maksymalne ugięcie od MSk,podp: a(MSk,podp) = (-) 0,26 mm < alim = 1495/200 = 7,48 mm (3,4%) Podpora B- sprawdzenie Zginanie: (przekrój b-b) Moment podporowy obliczeniowy MSd = 10,93 kNm

Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As = 2,65 cm2/mb. Przyjęto górą φ12 co 16,0 cm o As = 7,07 cm2/mb

(rozstaw prętów przyjęty przez użytkownika) Warunek nośności na zginanie: MSd = (-) 10,93 kNm/mb < MRd = 49,95 kNm/mb (21,9%) SGU: Moment podporowy charakterystyczny MSk = 9,22 kNm/m Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 7,35 kNm/mb Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,000 mm < wlim = 0,3 mm (0,0%)

52

Przęsło B-C- sprawdzenie Zginanie: (przekrój c-c) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 9,24 kNm/mb


(rozstaw prętów przyjęty przez użytkownika) Warunek nośności na zginanie: MSd = 9,24 kNm/mb < MRd = 37,58 kNm/mb (24,6%) Ścinanie: Siła poprzeczna obliczeniowa VSd = 21,87 kN/mb Warunek nośności na ścinanie: VSd = 21,87 kN/mb < VRd1 = 79,43 kN/mb (27,5%) SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny MSk = 7,80 kNm/mb Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 6,22 kNm/mb Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,000 mm < wlim = 0,3 mm (0,0%) Maksymalne ugięcie od MSk: a(MSk) = 1,84 mm < alim = 3330/200 = 16,65 mm (11,1%) Podpora C- sprawdzenie Zginanie: (przekrój d-d) Moment podporowy obliczeniowy MSd = 10,91 kNm

Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As = 2,65 cm2/mb. Przyjęto górą φ12 co 16,0 cm o As = 7,07 cm2/mb

(rozstaw prętów przyjęty przez użytkownika) Warunek nośności na zginanie: MSd = (-) 10,91 kNm/mb < MRd = 49,95 kNm/mb (21,8%) SGU: Moment podporowy charakterystyczny MSk = 9,21 kNm/m Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 7,34 kNm/mb Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,000 mm < wlim = 0,3 mm (0,0%) Przęsło C-D- sprawdzenie Zginanie: (przekrój e-e) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 1,89 kNm/mb


(rozstaw prętów przyjęty przez użytkownika) Warunek nośności na zginanie: MSd = 1,89 kNm/mb < MRd = 37,58 kNm/mb (5,0%) Ścinanie: Siła poprzeczna obliczeniowa VSd = 14,63 kN/mb Warunek nośności na ścinanie: VSd = 14,63 kN/mb < VRd1 = 79,43 kN/mb (18,4%) SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny MSk = 1,60 kNm/mb Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 1,27 kNm/mb Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,000 mm < wlim = 0,3 mm (0,0%) Maksymalne ugięcie od MSk: a(MSk) = (-) 0,32 mm < alim = 1925/200 = 9,62 mm (3,3%) WYNIKI - BELKA B: Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 46,12 kNm Moment przęsłowy charakterystyczny MSk = 38,79 kNm Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 30,33 kNm Reakcja obliczeniowa RSd,A = RSd,B = 60,48 kN WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Obwiednia sił wewnętrznych: Momenty zginające [kNm]:

A

60,4

8

B

60,4

8

46,12

53

SPRAWDZENIE

350

250 Przyjęte wymiary przekroju: bw = 25,0 cm, h = 35,0 cm nominalna grubość otulenia cnom = 24 mm Zginanie (metoda uproszczona): Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 46,12 kNm Przekrój podwójnie zbrojony Przyjęto górą 212 o As2 = 2,26 cm2 Przyjęto dołem 416 o As1 = 8,04 cm2 (ρ = 1,02%) Warunek nośności na zginanie: MSd = 46,12 kNm < MRd = 94,65 kNm (48,7%) Ścinanie: Siła poprzeczna obliczeniowa VSd = 55,52 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ8 co max. 230 mm na całej długości belki Warunek nośności na ścinanie: VSd = 55,52 kN < VRd1 = 75,38 kN (73,7%) SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny MSk = 38,79 kNm Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 30,33 kNm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,089 mm < wlim = 0,3 mm (29,6%) Siła poprzeczna charakterystyczna długotrwała Vsk,lt = 36,52 kN Szerokość rys ukośnych: wk = 0,000 mm < wlim = 0,3 mm (0,0%) Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 3,77 mm < alim = 3050/200 = 15,25 mm (24,7%) WYNIKI - BELKA C: Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 47,98 kNm Moment przęsłowy charakterystyczny MSk = 40,39 kNm Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 31,71 kNm Reakcja obliczeniowa RSd,A = RSd,B = 62,93 kN WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Obwiednia sił wewnętrznych: Momenty zginające [kNm]:

A

62,9

3

B

62,9

3

47,98

SPRAWDZENIE

350

250 Przyjęte wymiary przekroju: bw = 25,0 cm, h = 35,0 cm nominalna grubość otulenia cnom = 24 mm Zginanie (metoda uproszczona):

54

Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 47,98 kNm Przekrój podwójnie zbrojony Przyjęto górą 2φ12 o As2 = 2,26 cm2 Przyjęto dołem 4φ16 o As1 = 8,04 cm2 (ρ = 1,02%) Warunek nośności na zginanie: MSd = 47,98 kNm < MRd = 94,65 kNm (50,7%) Ścinanie: Siła poprzeczna obliczeniowa VSd = 57,77 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ8 co max. 230 mm na całej długości belki Warunek nośności na ścinanie: VSd = 57,77 kN < VRd1 = 75,38 kN (76,6%) SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny MSk = 40,39 kNm Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 31,71 kNm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,094 mm < wlim = 0,3 mm (31,3%) Siła poprzeczna charakterystyczna długotrwała Vsk,lt = 38,17 kN Szerokość rys ukośnych: wk = 0,000 mm < wlim = 0,3 mm (0,0%) Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 3,96 mm < alim = 3050/200 = 15,25 mm (26,0%)

9.12 Wyniki obliczeń belki żelbetowej I piętra w osi IV - Poz. 4.101.3 BŻ 40x60 cm

·Dopuszczalne rozwarcie rys : 0,40 (mm) ·Środowisko : XC1 ·Współczynnik pełzania betonu : ϕp = 2,38 ·OUT: : Klasa cementu : N ·Wiek betonu w chwili obciążenia : 28 (dni) ·Wiek betonu : 50 (lat) ·Klasa konstrukcji : S4 ·Klasa odporności ogniowej : R 60 (PN-EN 1992-1-2)


·Beton :C30/37 fck = 30,00 (Mpa) Gęstość :2501,36 (kG/m3) Średnica kruszywa :20,0 (mm) ·Zbrojenie podłużne :A-IIIN (RB500W) fyk = 500,00 (Mpa) Klasa ciągliwości : B ·Zbrojenie poprzeczne :A-IIIN (RB500W) fyk = 500,00 (MPa) Klasa ciągliwości : B ·Dodatkowe zbrojenie :A-IIIN (B500SP) fyk = 500,00 (MPa)

Geometria:


P1 Wspornik L ---- 0,15 0,40 Rozpiętość obliczeniowa: Lo = 0,35 (m) Przekrój od 0,00 do 0,15 (m): 40,0 x 60,0 (cm)





55


P4 Przęsłowe 0,40 4,46 0,40 Rozpiętość obliczeniowa: Lo = 4,86 (m) Przekrój od 0,00 do 4,46 (m):40,0 x 60,0 (cm)


(m) (m) (m) P5 Przęsłowe 0,40 1,32 0,30 Rozpiętość obliczeniowa: Lo = 1,67 (m) Przekrój od 0,00 do 1,32 (m) 40,0 x 60,0 (cm)

Opcje obliczeniowe:

·Regulamin kombinacji : PN-EN 1990:2004 ·Obliczenia wg normy : PN-EN 1992-1-1:2008 ·Dyspozycje sejsmiczne : brak wymagań ·Belka prefabrykowana : nie ·Otulina zbrojenia : dolna c = 4,0 (cm) : boczna c1= 4,0 (cm) : górna c2= 4,0 (cm) ·Odchyłki otuliny : Cdev = 1,0(cm), Cdur = 0,0(cm) ·Współczynnik β2 =0.50 : obciążenie długotrwałe lub cykliczne ·Metoda obliczania ścinania : krzyżulców ukośnych



Przęsłowe Mt maks Mt min Ml Mp Ql Qp (kN*m) (kN*m) (kN*m) (kN*m) (kN) (kN) P1 4,83 -18,15 4,83 -18,15 -118,49 -120,76 P2 74,00 -0,00 -36,52 -66,08 110,23 -143,60 P3 61,87 -16,79 -57,23 -123,81 125,01 -99,80 P4 32,49 -25,65 -114,88 -89,20 82,57 -117,58 P5 10,37 -85,54 -113,38 10,37 131,30 62,23

0 2 4 6 8 10 12 14 16250

200

150

100

50

0

-50

-100

-150

-200

[m]

[kN*m]


0 2 4 6 8 10 12 14 16-1500

-1000

-500

0

500

1000

1500

[m]

[kN]



56

Przęsłowe Przęsłowe (cm2) Podpora lewa (cm2) Podpora prawa (cm2) dolne górne dolne górne dolne górne P1 0,20 0,00 0,20 0,04 0,20 0,76 P2 3,20 0,00 0,05 1,56 0,02 2,85 P3 2,67 0,00 0,00 2,47 0,00 5,41 P4 1,39 0,00 0,00 5,01 0,00 3,87 P5 0,42 0,00 0,00 4,94 0,41 0,34

Odporność ogniowa



wt(QP) całkowite od kombinacji quasi-permanentnej wt(QP)dop dopuszczalne od kombinacji quasi-permanentnej Dwt(QP) przyrost ugiec od obciazen kombinacji prawie-stalej po wzniesieniu konstrukcji Dwt(QP)dop dopuszczalny przyrost ugiec od obciazen kombinacji prawie-stalej po wzniesieniu konstrukcji wk - szerokość rozwarcia rysy prostopadłej do osi elementu

Przęsłowe wt(QP) wt(QP)dop Dwt(QP) Dwt(QP)dop wk (cm) (cm) (cm) (cm) (mm) P1 0,0 0,3 0,0 0,1 0,0 P2 0,1 1,7 0,0 0,9 0,0 P3 0,1 2,0 0,0 1,0 0,2 P4 0,0 1,9 0,0 1,0 0,0 P5 0,0 0,7 0,0 0,3 0,0

Wyniki teoretyczne – szczegółowe: P1 : Wspornik L od -0,00 do 0,15 (m)

SGN SGU Odcięta M maks M min M maks M min A dolne A górne (m) (kN*m) (kN*m) (kN*m) (kN*m) (cm2) (cm2) 0,00 4,83 -0,94 3,23 -0,61 0,20 0,04 0,03 4,83 -18,15 0,42 -3,53 0,20 0,76 0,07 4,83 -18,15 0,00 -6,46 0,20 0,76 0,10 4,83 -18,15 0,00 -9,41 0,20 0,76 0,14 4,83 -18,15 0,00 -12,36 0,20 0,76 0,15 4,83 -18,15 0,00 -13,16 0,20 0,76 SGN SGU Odcięta V maks V maks afp (m) (kN) (kN) (mm) 0,00 -118,49 -86,14 0,0 0,03 -118,89 -86,44 0,0 0,07 -119,30 -86,74 0,0 0,10 -119,70 -87,04 0,0 0,14 -120,10 -87,34 0,0 0,15 -120,76 -87,81 0,0

57

P2 : Przęsłowe od 0,55 do 4,40 (m) SGN SGU Odcięta M maks M min M maks M min A dolne A górne (m) (kN*m) (kN*m) (kN*m) (kN*m) (cm2) (cm2) 0,55 1,28 -36,52 0,00 -26,40 0,05 1,56 0,77 17,28 -36,52 0,00 -9,70 0,71 1,50 1,20 44,96 -7,68 21,35 0,00 1,91 0,32 1,62 64,40 -0,00 39,94 0,00 2,78 0,00 2,05 72,58 -0,00 50,55 0,00 3,14 0,00 2,47 74,00 -0,00 52,96 0,00 3,20 0,00 2,90 70,28 -0,00 46,74 0,00 3,04 0,00 3,32 56,59 -0,00 32,11 0,00 2,44 0,00 3,75 31,22 -19,69 9,05 0,00 1,26 0,79 4,17 7,38 -66,08 0,00 -24,91 0,31 2,83 4,40 0,55 -66,08 0,00 -47,68 0,02 2,85 SGN SGU Odcięta V maks V maks afp (m) (kN) (kN) (mm) 0,55 110,23 79,30 0,0 0,77 100,96 72,62 0,0 1,20 75,65 54,42 0,0 1,62 48,56 34,94 0,0 2,05 20,29 14,60 0,0 2,47 -10,69 -7,59 0,0 2,90 -31,92 -22,90 0,0 3,32 -62,04 -44,57 0,0 3,75 -93,51 -67,23 0,0 4,17 -128,05 -92,08 0,0 4,40 -143,60 -103,29 0,0

P3 : Przęsłowe od 4,80 do 9,47 (m) SGN SGU Odcięta M maks M min M maks M min A dolne A górne (m) (kN*m) (kN*m) (kN*m) (kN*m) (cm2) (cm2) 4,80 0,00 -57,23 0,00 -41,25 0,00 2,47 5,11 12,05 -49,42 0,00 -14,41 0,50 2,08 5,61 37,57 -9,57 17,99 0,00 1,58 0,40 6,12 56,24 -0,00 36,67 0,00 2,42 0,00 6,63 61,87 -0,00 44,50 0,00 2,67 0,00 7,14 60,18 -0,00 42,18 0,00 2,59 0,00 7,64 49,67 -0,00 29,83 0,00 2,14 0,00 8,15 25,58 -16,79 7,92 0,00 1,03 0,68 8,66 5,27 -61,52 0,00 -25,10 0,22 2,63 9,17 0,00 -116,78 0,00 -64,78 0,00 5,10 9,47 0,00 -123,81 0,00 -88,83 0,00 5,41 SGN SGU Odcięta V maks V maks afp (m) (kN) (kN) (mm) 4,80 125,01 90,02 0,0 5,11 102,45 73,78 0,0 5,61 71,06 51,17 0,0 6,12 35,45 25,55 0,0 6,63 9,13 6,58 0,0 7,14 -24,30 -17,38 0,0 7,64 -49,14 -35,27 0,0 8,15 -73,09 -52,52 0,0 8,66 -100,07 -71,90 0,0 9,17 -115,01 -82,62 0,0 9,47 -99,80 -71,61 0,2

58

P4 : Przęsłowe od 9,87 do 14,33 (m) SGN SGU Odcięta M maks M min M maks M min A dolne A górne (m) (kN*m) (kN*m) (kN*m) (kN*m) (cm2) (cm2) 9,87 0,00 -114,88 0,00 -82,45 0,00 5,01 10,16 0,00 -111,01 0,00 -63,84 0,00 4,84 10,65 0,00 -65,97 0,00 -30,92 0,00 2,85 11,13 10,04 -25,65 0,00 -5,94 0,41 1,06 11,62 26,28 -4,14 14,15 0,00 1,11 0,17 12,10 32,49 -0,00 22,98 0,00 1,39 0,00 12,59 32,15 -0,00 22,38 0,00 1,38 0,00 13,07 24,96 -10,24 12,37 0,00 1,03 0,42 13,56 9,05 -38,79 0,00 -14,90 0,38 1,63 14,04 0,00 -84,42 0,00 -41,61 0,00 3,66 14,33 0,00 -89,20 0,00 -64,87 0,00 3,87 SGN SGU Odcięta V maks V maks afp (m) (kN) (kN) (mm) 9,87 82,57 59,12 0,2 10,16 99,29 71,21 0,0 10,65 84,83 60,83 0,0 11,13 63,69 45,61 0,0 11,62 40,11 28,62 0,0 12,10 8,69 6,03 0,0 12,59 -18,79 -13,67 0,0 13,07 -44,62 -32,29 0,0 13,56 -71,10 -51,37 0,0 14,04 -98,99 -71,48 0,0 14,33 -117,58 -84,88 0,0

P5 : Przęsłowe od 14,73 do 16,05 (m) SGN SGU Odcięta M maks M min M maks M min A dolne A górne (m) (kN*m) (kN*m) (kN*m) (kN*m) (cm2) (cm2) 14,73 0,00 -113,38 0,00 -82,46 0,00 4,94 14,86 0,00 -113,38 0,00 -69,95 0,00 4,94 15,03 0,00 -106,02 0,00 -55,70 0,00 4,62 15,20 0,00 -85,54 0,00 -42,71 0,00 3,71 15,36 0,00 -66,87 0,00 -31,03 0,00 2,89 15,53 0,61 -49,99 0,00 -20,85 0,03 2,15 15,70 5,08 -35,08 0,00 -11,63 0,21 1,48 15,86 10,37 -21,86 0,69 -3,33 0,42 0,89 16,03 10,37 -9,90 6,78 0,00 0,40 0,38 16,05 10,37 -8,76 7,41 0,00 0,41 0,34 SGN SGU Odcięta V maks V maks afp (m) (kN) (kN) (mm) 14,73 131,30 95,39 0,2 14,86 122,22 88,81 0,2 15,03 112,09 81,47 0,0 15,20 102,77 74,71 0,0 15,36 93,94 68,30 0,0 15,53 85,48 62,15 0,0 15,70 77,40 56,28 0,0 15,86 69,79 50,75 0,0 16,03 62,69 45,57 0,0 16,05 62,23 45,24 0,0

59

Zbrojenie: P1 : Wspornik L od -0,00 do 0,15 (m) Zbrojenie podłużne: Zbrojenie poprzeczne:

·główne (A-IIIN (RB500W)) strzemiona 2 φ8 l = 1,58 e = 1*0,12 (m) P2 : Przęsłowe od 0,55 do 4,40 (m)

Zbrojenie podłużne: ·dolne (A-IIIN (RB500W))

4 φ16 l = 1,87 od 0,04 do 1,59 4 φ16 l = 2,85 od 1,05 do 3,90

·montażowe (górne) (A-IIIN (RB500W)) 4 f8 l = 2,47 od 1,24 do 3,71

·podporowe (A-IIIN (RB500W)) 4 φ16 l = 2,22 od 0,04 do 1,94

Zbrojenie poprzeczne: ·główne (A-IIIN (RB500W))

strzemiona 40 φ8 l = 1,58 e = 1*0,07 + 1*0,05 + 4*0,15 + 10*0,25 + 4*0,15 (m)

P3 : Przęsłowe od 4,80 do 9,47 (m) Zbrojenie podłużne:

·dolne (A-IIIN (RB500W)) 4 φ16 l = 2,66 od 3,36 do 6,02 4 φ16 l = 3,39 od 5,48 do 8,87 4 φ16 l = 2,65 od 8,33 do 10,98

·montażowe (górne) (A-IIIN (RB500W)) 4 φ8 l = 2,30 od 5,74 do 8,03

·podporowe (A-IIIN (RB500W)) 4 φ16 l = 3,36 od 3,01 do 6,37 Zbrojenie poprzeczne:

·główne (A-IIIN (RB500W)) strzemiona 48 φ8 l = 1,58 e = 1*0,05 + 4*0,15 + 14*0,24 + 4*0,15 + 1*0,04 (m)


·dolne (A-IIIN (RB500W)) 4 φ16 l = 3,26 od 10,44 do 13,69 4 φ16 l = 2,11 od 13,15 do 15,26 ·podporowe (A-IIIN (RB500W)) 4 φ16 l = 9,22 od 7,40 do 16,31

Zbrojenie poprzeczne: ·główne (A-IIIN (RB500W)) strzemiona 48 φ8 l = 1,58 e = 1*0,02 + 1*0,04 + 4*0,15 + 13*0,24 + 4*0,15 + 1*0,05 (m)


·dolne (A-IIIN (RB500W)) 4 φ16 l = 1,90 od 14,72 do 16,31 Zbrojenie poprzeczne:

·główne (A-IIIN (RB500W)) strzemiona 20 φ8 l = 1,58 e = 1*0,03 + 1*0,05 + 8*0,15 (m)

60

9.13 Wyniki obliczeń stropodachu stalowo-drewnianego

Obciążenia stałe

Obciążenie zmienne

Obciążenie śniegiem

Obciążenie wiatrem w kierunku Y+

61

Obciążenie wiatrem w kierunku X-

Obciążenie wiatrem w kierunku Y-

Obciążenie wiatrem w kierunku X+

62

Kombinacje obciążeń

Wyniki wymiarowania grup prętów dla SGN

Wyniki wymiarowania grup prętów dla SGU

64

Załącznik A

a) Normy projektowania konstrukcji:

PN-EN 1990:2004

PN-EN 1990:2004/Ap1:2004

PN-EN 1990:2004/AC:2008

PN-EN 1990:2004/A1:2008

Eurokod 0: Podstawy projektowania konstrukcji

b) Normy dotyczące obciążenia budowli:

PN-EN 1991-1-1:2004

PN-EN 1991-1-1:2004/AC:2009

Eurokod 1: Oddziaływania na konstrukcje – Część 1-1: Oddziaływania ogólne – Ciężar

objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach.

PN-EN 1991-1-2:2006

PN-EN 1991-1-2:2006/AC:2009

Eurokod 1: Oddziaływania na konstrukcje – Część 1-2: Oddziaływania ogólne –

Oddziaływania na konstrukcje w warunkach pożaru

PN-EN 1991-1-3:2005

PN-EN 1991-1-3:2005/AC:2009

Eurokod 1: Oddziaływania na konstrukcje – Część 1-3:

Oddziaływanie ogólne – Obciążenie śniegiem

PN-EN 1991-1-4:2008

PN-EN 1991-1-4:2008/Ap1:2010


Oddziaływania ogólne – Oddziaływania wiatru

PN-EN 1991-1-6:2007

PN-EN 1991-1-6:2007/AC:2008


Oddziaływania ogólne – Oddziaływania w czasie wykonywania konstrukcji

c) Normy betonowe:

PN-EN 1992-1-1:2008

z włączoną poprawką EN 1992-1-1:2004/AC:2008

Eurokod 2: Projektowanie konstrukcji z betonu – Część 1-1: Reguły ogólne i reguły dla

budynków

PN-EN 1992-1-2:2008

PN-EN 1992-1-2:2008/AC:2008

PN-EN 1992-1-2:2008/Ap1:2010

Eurokod 2: Projektowanie konstrukcji z betonu – Część 1-2:

Reguły ogólne - Projektowanie z uwagi na warunki pożarowe

65

d) Normy stalowe:

PN-EN 1993-1-1:2006


PN-EN 1993-1-1:2006/AC:2009

Eurokod 3: Projektowanie konstrukcji stalowych – Część 1-1: Reguły ogólne i reguły

dla budynków

PN-EN 1993-1-2:2007


PN-EN 1993-1-2:2007/Ap1:2009

PN-EN 1992-1-2:2007/AC:2009

Eurokod 3: Projektowanie konstrukcji stalowych – Część 1-2: Reguły ogólne -

Obliczanie konstrukcji z uwagi na warunki pożarowe

PN-EN 1993-1-8:2006

z włączoną poprawką PN-EN 1993-1-8:2006/AC:2009

Eurokod 3: Projektowanie konstrukcji stalowych – Część 1-8: Projektowanie węzłów

e) Normy drewniane:

PN-EN 1995-1-1:2010


Eurokod 5: Projektowanie konstrukcji drewnianych – Część 1-1:

Postanowienia ogólne. Reguły ogólne i reguły dotyczące budynków

f) Normy geotechniczne:

PN-EN 1997-1-1:2004

Eurokod 7: Projektowanie geotechniczne – Część 1: Zasady ogólne

PN-EN 1997-1-2:2004

Eurokod 7: Projektowanie geotechniczne – Część 2: Rozpoznanie i badanie podłoża

gruntowego

PN-81/B-03020: Grunty budowlane. Posadowienie bezpośrednie budowli. Obliczenia

statyczne i projektowanie.

PN-83/B-02482: Fundamenty budowlane. Nośność pali i fundamentów palowych.

g) Rozporządzenia:

Rozporządzenie Ministra Transportu, Budownictwa i Gospodarki Morskiej z dnia

25.04.2012 r. w sprawie ustalania geotechnicznych warunków posadowienia obiektów

budowlanych.

− Literatura techniczna.

Wioslarska PW opis techniczny 2017.01 - Signum · nad II pi ętrem gr. 18 cm. Na cz ęści...

Documents

Transcript of Wioslarska PW opis techniczny 2017.01 - Signum · nad II pi ętrem gr. 18 cm. Na cz ęści...