Umowa nr16/OZP/2009 Zlecenie nr: 10/09 Opracowanie: PROJEKT WYKONAWCZY PRZEBUDOWY WĘZŁA CIEPLNEGO C.O. - TECHNOLOGIA – Nazwa obiektu: ROZBUDOWA ISTNIEJĄCEGO BUDYNKU BIUROWEGO OR KRUS w LUBLINIE Adres obiektu: 20-325 LUBLIN , ul. DROGA MĘCZENNIKÓW MAJDANKA 12 Nazwa i adres KASA ROLNICZEGO UBEZPIECZENIA SPOŁECZNEGO Inwestora: ODZIAŁ REGIONALNY w LUBLINIE 20-325 LUBLIN , ul. DROGA MĘCZENNIKÓW MAJDANKA 12

Tytuł, imię i nazwisko Nr uprawnień Podpis

Projektant: inż. Zbigniew Wadowski 1358/Lb/81 mgr inż. Jerzy Zieliński LUB/0198/POOS/06 Sprawdzający: mgr inż. Maria Filipiak LUB/0199/POOS/06

Lublin – czerwiec 2010 r.

2

SPIS ZAWARTOŚCI I. OPIS TECHNICZNY

1. Przedmiot opracowania. 2. Podstawa opracowania. 3. Zakres opracowania i dane wyjściowe 4. Charakterystyka pomieszczenia węzła cieplnego 5. Charakterystyka technologiczna istniejącego węzła cieplnego 6. Zakres zmian węźle cieplnym 7. Projektowane przyłącze wysokoparametrowe w budynku 8. Materiały oraz wytyczne montażowe

9. Próby i uruchomienie. 10. Wytyczne branżowe.

11. Warunki wykonania i odbioru robót. II. OBLICZENIA III. RYSUNKI 1. Plan sytuacyjny skala 1:500 Rys. Nr 1 2. Rzut wymiennikowni skala 1:50 Rys. Nr 2 3. Przekroje przez węzeł skala 1: 50 Rys. Nr 3 4. Schemat ideowy węzła c.o. Rys. Nr 4

3

I. OPIS TECHNICZNY 1. Przedmiot opracowania

Przedmiotem opracowania jest projekt budowlany rozbudowy węzła cieplnego dla rozbudowywanego istniejącego budynku biurowego KRUS w Lublinie przy ul. Dr. Męczenników Majdanka 12 . 2. Podstawa opracowania.

- Zlecenie Inwestora na opracowanie dokumentacji projektowej. - Warunki techniczne przyłączenia węzła cieplnego do sieci ciepłowniczej budynku biurowego

KRUS przy ul. Dr. Męczenników Majdanka 12 w Lublinie wydane przez Lubelskie Przedsiębiorstwo Energetyki Cieplnej w Lublinie Sp. z o.o. z dnia 28.12.2009 r.

- Projekt techniczny węzła cieplnego , technologia , automatyka dla Budynku biurowego KRUS opracowanego przez Przedsiębiorstwo WARCENT S.A. w Warszawie .

- Projekt instalacji c.o. w rozbudowywanym i modernizowanym budynku KRUS - Obowiązujące przepisy i normy dotyczące opracowywanego tematu.

3. Zakres opracowania i dane wyjściowe

Opracowanie obejmuje swoim zakresem rozbudowę wymiennikowi w oparciu o nowy bilans cieplny budynku uwzględniający rozbudowę istniejącego budynku . Ponadto opracowanie obejmuje wykonanie nowego zasilenia węzła z wysokich parametrów , z nowo-projektowanego przyłącza - odcinek przyłącza przebiegający przez budynek . Przyłącze jest objęte oddzielnym opracowaniem .

Zapotrzebowanie ciepła dla istniejącego budynku wynosi: Q = 149,3 kW Zapotrzebowanie ciepła dla dobudowywanej części wynosi: Q = 57,7 kW Parametry miejskiej sieci ciepłowniczej - 130/70 [°C]. Parametry instalacji centralnego ogrzewania: tz/tp = 85/60 [°C]. 4. Charakterystyka pomieszczenia węzła cieplnego

Węzeł jest zlokalizowany w piwnicach istniejącego budynku , w wydzielonym pomieszczeniu z dostępnym z komunikacji .Oświetlenie pomieszczenia : naturalne i sztuczne światłem elektrycznym. W węźle jest wykonana instalacja wod. – kan , oraz zamontowany zlew .

Pomieszczenie posiada wentylację grawitacyjną nawiewno-wywiewną

5. Charakterystyka technologiczna istniejącego węzła cieplnego Istniejący węzeł wymiennikowy pracuje w oparciu o wymiennik płytowy typu APV TR1 o wydajności , Q = 149,25 kW Do sterowania węzłem cieplnym jest zamontowany regulatora pogodowego firmy Danfoss typu ECL 9300 współpracujący z czujką temperatury zewnętrznej typu ESMT i czujką zanurzeniową c.o. typu ESMU-100. Pomiar przepływu czynnika grzewczego odbywa się ciepłomierzem ultradźwiękowym firmy SIEMENS typu 2WR5 o przepływie nominalnym 2,5 [m3/h] i współczynniku KV =6,7 m3/h Pomiaru ilości wody uzupełniającej zład instalacji c.o. odbywa się wodomierzem skrzydełkowym do wody ciepłej METRON typu JS90-1,5 o przepływie nom. 1,5 [m3/h] DN15. Regulacja parametrów temperatury odbywa się za pomocą zaworu regulacyjnego firmy Danfoss typu VFS2 ,Dn20 , Kvs= 6.3 m3/h z siłownikiem AMV523

Regulacja różnicy ciśnień odbywa się regulatorem różnicy ciśnień i przepływu DANFOSS typu AVPQ , DN20 , Kvs = 4,0 m3/h Do wymuszenia obiegu wody w instalacji c.o. zainstalowane są pompy GRUNDFOS typu UPE

40-120F , szt 2 Instalacja c.o. jest zabezpieczona naczyniem wzbiorczym przeponowym REFLEX typu N o

pojemności 280 l oraz zaworem bezpieczeństwa .

4

6. Zakres zmian w węźle cieplnym Na podstawie obliczeń sprawdzających wprowadza się następujące zmiany w istniejącej wymiennikowi : a) - wymiana istniejącego wymiennika płytowego na wymiennik płytowy np. SWEP

typu B16x70H/1P o wydajności 206,3 kW z wykonaniem nowych połączeń z wysokimi i niskimi parametrami

b) - wymiana istniejącego zaworu bezpieczeństwa na zawór np. SYR typu 1915 , DN32 mm , ciśnienie otwarcia 3, 0 bar .

c) - zabudowa kryzy dławiącej śr. 10 mm na rurociągu uzupełniającym wodę w instalacji z sieci miejskiej

d) - wspawanie nowego odgałęzienia dla nowej instalacji w rozdzielacz zasilający w miejscu istniejącego termometru , a termometr przenieść na rurociąg zasilający rozdzielacz z pomp .

e) - wspawanie nowego odgałęzienia dla nowej instalacji w rozdzielacz powrotny w miejscu istniejącego odpowietrzenia , a odpowietrzenie przenieść na rurociąg powrotny nowej instalacji .

7. Projektowane przyłącze wysokoparametrowe w budynku W związku ze zmianą miejsca wlączenia węzła do sieci miejskiej wysokoparametrowej ujęto w projekcie odcinek przyłącza przebiegający przez budynek . Przyłącze na zewnątrz budynku jest objęte oddzielnym opracowaniem . Trasę przyłącza pokazano na rzucie budynku oraz na przekroju . Rurociągi będą prowadzone po stropem . W najwyższym punkcie należy zamontować odpowietrzenie składające się z zaworu odcinającego oraz przewodu sprowadzonego nad zlew .

8. Materiały oraz wytyczne montażowe 8.1. Przewody. Rurociągi wody sieciowej wykonane będą z rur stalowych czarnych średnich bez szwu wg PN-74/H-74219 łączonych przez spawanie. Kolana gięte hamburskie . Mocowanie rur do ścian lub stropów przy pomocy obejm umożliwiających kompensacje . Rurociągi wody instalacyjnej centralnego ogrzewania wykonane będą z rur stalowych czarnych średnich ze szwem wg PN-H-74244:1979 łączonych przez spawanie. Mocowanie rur do ścian lub stropów przy pomocy obejm umożliwiających kompensacje . Średnice poszczególnych rurociągów oraz ich lokalizację podano w cz. rys. opracowania. Rurociągi poszczególnych czynników należy oznakować opaskami barwnymi identyfikacyjnymi z oznaczeniem kierunku przepływu strzałkami. 8.2. Armatura odcinająca Na wysokich parametrach należy stosować armaturę odcinającą kulową kołnierzową na ciśnienie min PN1,6 MPa i temperaturę min. T = 1500C , Na niskich parametrach należy stosować armaturę łączoną na gwint na ciśnienie min PN1,0 MPa i temperaturę min. T = 1000C . Armaturę montować na wysokości do 1,7 [m]. 8.3. Armatura zabezpieczająca. Dla zabezpieczenia wymiennika c.o. przed wzrostem ciśnienia zaprojektowano membranowy zawór bezpieczeństwa SYR typu 1915 Ø 32 [mm] ustawiony na ciśnienie otwarcia 3,0 [bar] w miejsce istniejącego . 8.4. Manometry i termometry Należy montować manometry o zakresie 0-16 bar na wysokich parametrach i o zakresie 0-6 bar na niskich parametrach Należy montować termometry o zakresie 0-1500C na wysokich parametrach i o zakresie 0-1000C na niskich parametrach 8.5. Odwodnienia i odpowietrzenia

5

W najwyższych punktach przewodów instalacji wykonać odpowietrzenia. W najniższych punktach wykonać odwodnienia. Po stronie wysokich parametrów zamontować zawory kulowe Ø 15 [mm] o połączeniach spawanych, ze sprowadzeniem rurociągów nad zlew. Po stronie niskich parametrów zamontować odpowietrzniki automatyczne . Przed każdym odpowietrznikiem zamontować zawór kulowy. 8.6. Zabezpieczenie antykorozyjne. W celu zabezpieczenia rurociągów stalowych przed korozją należy oczyścić je ręcznie do 2-go stopnia czystości szczotkami stalowymi. Następnie zabezpieczyć antykorozyjnie wg załączonych kart zestawów malarskich: – 2 × farbą do gruntowania UNIKOR, – 2 × emalią nawierzchniową FTALOMAT. Malować pędzlem, grubości powłoki malarskiej 130 [μm]. 8.7. Izolacje termiczne Rurociągi po wykonaniu prób szczelności i zabezpieczenia antykorozyjnego należy zaizolować termicznie. Wymiennik płytowy winien być dostarczony z zakładu prefabrykacji z zabezpieczeniem antykorozyjnym i izolacją termiczną. Do izolacji rurociągów wody sieciowej i niskich parametrów w węźle należy stosować otuliny izolacyjne np. z pianki poliuretanowej twardej typu Steinonorm 300 gr.40 mm . Izolacje wykonać zgodnie z PN-B-024421 - Izolacja cieplna przewodów, armatury i urządzeń - Wymagania i badania przy odbiorze. 9. Próby i uruchomienie. Przed przystąpieniem do prób na ciśnienie instalację należy kilkakrotnie przepłukać mieszaniną wody i powietrza, aż do uzyskania zawartości zanieczyszczeń mniejszych od 5,0 [mg/dm3]. Ciśnienie próbne należy przyjąć:

- dla rurociągów wody sieciowej - 1,25 razy większe od ciśnienia roboczego lecz nie mniej niż pr+3bar

- dla rurociągów wody instalacyjnej - c.o. - 1,5 razy większe od ciśnienia roboczego poszczególnych czynników

Próbę na gorąco wykonać przez okres 72 godzin, kontrolując pracę urządzeń i automatyki. Próbę szczelności oraz montaż liczników ciepła wykonać w obecności przedstawiciela dostawcy ciepła (LPEC) 10. Wytyczne branżowe. 10.1. Wytyczne budowlane. Istniejące pomieszczenie węzła należy pomalować na jasny kolor powłokami malarskimi chroniącymi przed przenikaniem wilgoci. Posadzkę w pomieszczeniu węzła należy wyłożyć terakotą . Posadzkę wykonać ze spadkiem w kierunku kratek ściekowych. 10.2. Wytyczne instalacyjne. W pomieszczeniu węzła wykonać remont istniejącej kanalizacji oraz studzienki schładzającej poprzez ich przeczyszczenie , również na zewnątrz budynku do pierwszej studzienki . Ponadto w pomieszczeniu węzła zaprojektowano dodatkowy wpust piwniczny żeliwny z osadnikiem Ø 0.10 w rejonie rozdzielaczy c.o. . Wpust piwniczny należy podłączyć do istniejącej studzienki schładzającej. Kanalizację w wymiennikowi wykonać z rur kanalizacyjnych żeliwnych kielichowych o złączach uszczelnionych sznurem i cementem Przewody poziome układać na podsypce piaskowej dokładnie ubitej i wyrównanej w wysokości 15 cm. 11. Warunki wykonania i odbioru robót. Całość robót winna być wykonana zgodnie z:

- Rozporządzeniem Ministra Infrastruktury z dnia 12.04.2002 r w sprawie warunków technicznych jakim powinny odpowiadać budynki i ich usytuowanie (Dz.U.Nr 75/02 poz. 690, Nr 33/03 poz. 270)

6

- Warunkami technicznymi wykonania i odbioru węzłów ciepłowniczych opracowanymi przez „COBRTI-INSTAL” W-wa, zeszyt nr 8 z 2003 r

- Rozporządzeniem Ministra Infrastruktury z dnia 6.02.2003 r w sprawie bezpieczeństwa i higieny pracy podczas wykonywania robót budowlanych (Dz.U.Nr 47 z 2003 r poz. 401)

- Rozporządzeniem Ministra Spraw Wewnętrznych i Administracji z dnia 5.081998 r w sprawie aprobat i kryteriów technicznych oraz jednostkowego stosowania wyrobów budow. (Dz.U.Nr 107/98 poz. 679, Nr 8/02 poz. 71)

- „Warunkami technicznymi wykonania i odbioru robót budowlano-montażowych Tom II Roboty instalacji sanitarnych i przemysłowych”

- normą PN-B-02423 „Węzły ciepłownicze. Wymagania i badania przy odbiorze” - aktualnie obowiązującymi normami i przepisami - dokumentacjami techniczno-ruchowymi dostarczanymi przez dostawców urządzeń - Wymaganiami producentów materiałów i urządzeń

Projektował: inż. Zbigniew Wadowski mgr inż. Jerzy Zieliński

7

B. OBLICZENIA

I. Parametry pracy wymiennikowi

1. Zapotrzebowanie ciepła / moc wymiennika Budynek istniejący : Qc.o. = 149,3 kW Budynek projektowany : Qc.o. = 57,7 kW Moc wymiennika : Qw = 207,0 kW

2. Temperatura - wody sieciowej - zima - 130/70 C - wody instalacyjnej - c.o. - 85/60. C

3. Przepływ - wody sieciowej - Gco = 2,64t/h - wody instalacyjnej - Gco = 7,27 t/h

4. Ciśnienie dyspozycyjne - ciśnienie dyspozycyjne po stronie sieciowej - Hd = 17500 daPa

II. Dobór urządzeń węzła Q = 206,25 [kW] Parametry wody sieciowej w okresie zimowym tz1/tp1 = 130/60 [°C]

Parametry wody instalacyjnej c.o. tz3/tp3 = 85/60 [°C]

Opory instalacji c.o. Hi c.o. = 30,0 [kPa]

Ciśnienie statyczne w instalacji c.o. pst = 1,10 [bar]

Ciśnienie dyspozycyjne w zimie Hd = 360 [kPa]

1. Zestawienie przepływów i strat ciśnienia.

Przepływ sieciowy w okresie zimowym Gs = 9602,0)60130(0,20786,0

=2,639 [m3/h]

Przepływ instalacyjny c.o. Gi = 9763,0)6085(0,20786,0

= 7,267

[m3/h]

Straty na wymienniku c.o. po stronie sieciowej Hw.s c.o. = 2,56 [kPa]

Straty na wymienniku c.o. stronie instalacyjnej Hw.i c.o. = 15,5 [kPa]

Opory na orurowaniu w obrębie kompaktu Hr = 5,0 [kPa]

2. Sprawdzenie pompy obiegowej c.o..

Gi = 7,267 [m3/h]

Straty na wymienniku po stronie instalacyjnej Hw.i. c.o. = 15,5 [kPa]

Straty w instalacji wewnętrznej c.o. Hi c.o. = 30,0 [kPa]

8

Opory na orurowaniu w obrębie kompaktu Hr = 5,0 [kPa]

Wysokość podnoszenia pompy Hp c.o. = Hw.i. c.o. + Hi. c.o. + Hr = 50,5 [kPa]

Pozostawia się istniejącą pompę obiegową c.o. GRUNDFOS typu UPE 40-120F.

3. Dobór regulatora pogodowego.

Pozostawia się istniejący regulator pogodowy DANFOSS typu ECL 9300.

Regulator współpracuje z czujką temperatury zewnętrznej typu ESMT i czujką

zanurzeniową c.o. typu ESMU-100.

4. Dobór ciepłomierza.

Gs = 2,639 [m3/h]

Pozostawia się istniejący ciepłomierz ultradźwiękowy SIEMENS typu 2WR5 o

przepływie nominalnym 2,5 [m3/h], Kv = 6,7 [m3/h].

Straty ciśnienia na liczniku ciepła w zimie Hl.c.1 = 15,51 [kPa]

5. Dobór filtroodmulnika magnetycznego – sieciowego.

Gs = 2,639 [m3/h]

Pozostawia się istniejący odmulacz siatkowy inercyjny magnetyczny ZETKAMA

typu FS-1, Kv = 42,0 [m3/h].

Straty ciśnienia na filtroodmulniku w zimie Hf.m.1 = 0,39 [kPa]

6. Dobór filtra siatkowego – sieciowego.

Gs = 2,639 [m3/h]

Pozostawia się istniejący filtr siatkowy odmulacz siatkowy inercyjny magnetyczny

INFRACORR typu IOW-40, Kv = 42,0 [m3/h].

Straty ciśnienia na filtrze siatkowym w zimie Hf.s.1 = 0,39 [kPa]

7. Dobór zaworu regulacyjnego c.o..

Gs = 2,639 [m3/h]

Straty na wymienniku po stronie sieciowej Hw.s c.o. = 2,56 [kPa]

Straty ciśnienia na orurowaniu węzła Hr = 10,0 [kPa]

Całkowita strata ciśnienia Hz.r. c.o. = Hw.s c.o. + Hr = 12,56 [kPa]

H100 = 2,3 × Hz.r. c.o. = 28,89 [kPa]

Kv = 100

s

HG10

= 4,910 [m3/h]

Pozostawia się istniejący zawór regulacyjny c.o. DANFOSS typu VFS2 20

[mm] Kv = 6,3 [m3/h] z siłownikiem AMV523.

Strata ciśnienia na zaworze regulacyjnym:

9

Hz.r. = 2

v

s

KG

× 100 = 17,55 [kPa]

Prędkość przepływu przez zawór regulacyjny c.o.:

v = 2s

d600.3G4

=

2020,0600.3639,24

= 2,33 [m/s]

8. Zestawienie oporów w obiegach c.o..

Strata w obiegu c.o. pc.o. = Hz.r. c.o. + Hw.s c.o. + Hl.c.1 + Hf.m.1 + 2 × Hf.s.1 +

Hr

pc.o. = 17,55 + 2,56 + 15,51 + 0,39 + 2 × 0,39 +

10,0 = 46,79 [kPa]

9. Dobór regulatora różnicy ciśnienia.

Gs = 2,639 [m3/h]

Straty na wymienniku po stronie sieciowej Hw.s. c.o. = 2,56 [kPa]

Straty ciśnienia na orurowaniu węzła Hr = 10,0 [kPa]

Strata ciśnienia na zaworze regulacyjnym Hz.r. c.o. = 17,55 [kPa]

Całkowita strata ciśnienia Hr.r.c. = Hw.s. c.o. + Hr + Hz.r. c.o. = 30,11 [kPa]

Hr.r.c. = 1,4 × Hr.r.c. = 42,15 [kPa]

Kv = r.r.c.

s

HG10

= 4,065 [m3/h]

Pozostawia się istniejący regulator różnicy ciśnienia i przepływu DANFOSS typu

AVPQ 20 [mm] Kv = 4,0 [m3/h] o zakresie nastawy ciśnienia 0,2 ÷ 1,0 [bar] i zakresie

nastawy przepływu 0,09 ÷ 3,0 [m3/h], mierniczy spadek ciśnienia 0,2 [bar].

Strata ciśnienia na regulatorze różnicy ciśnienia w zimie:

Hr.r.c.1 = 2

v

s

KG

× 100 + 20,0 = 63,53 [kPa]

Prędkość przepływu przez regulator różnicy ciśnienia w zimie:

v = 2

s

d600.3G4

=

2020,0600.3639,24

= 2,33 [m/s]

10. Opór całkowity węzła – przepływ przez wymiennik c.o. w zimie.

Hc c.o. = Hz.r. c.o. + Hw.s. c.o. + Hl.c.1 + Hf.m.1 + 2 × Hf.s.1 + Hr + Hr.r.c.1 = 110,31 [kPa] < 360

[kPa] = Hd

11. Dobór naczynia wzbiorczego – c.o..

11.1. Pojemność naczynia.

10

Pojemność zładu części istniejącej V1 = 2.940,0 [dm3]

Pojemność zładu części projektowanej V2 = 540,0 [dm3]

Gęstość wody instalacyjnej 1 = 0,9997 [kg/dm3]

Przyrost objętości właściwej wody instalacyjnej = 0,0321 [dm3/kg]

Pojemność użytkowa naczynia Vu1 = (V1 + V2) × 1 × = 111,67

[dm3]

Ciśnienie statyczne w instalacji c.o. pst = 1,10 [bar]

Ciśnienie wstępne w naczyniu wzbiorczym p1 = pst + 0,2 = 1,30 [bar]

Maksymalne ciśnienie w naczyniu wzbiorczym pmax1 = 3,0 [bar]

Pojemność całkowita naczynia Vc1 = Vu1 × 1max1

max1

pp1p

= 262,75 [dm3]

Pozostawia się istniejące naczynie wzbiorcze przeponowe REFLEX typu N o

pojemności całkowitej 280 [dm3].

12.2. Dobór rury wzbiorczej.

Średnica wewnętrzna rury wzbiorczej d = 0,7 × u1V = 7,40 [mm]

Dobrano rurę wzbiorczą o średnicy 25 [mm].

13. Dobór zaworu bezpieczeństwa c.o.

13.1. Dobór na pęknięcie ścianki wymiennika.

Masowa przepustowość zaworu bezpieczeństwa – zgodnie z PN–B–

02414:1999:

M = 447,3 × b × A × ρ)p(p 12

gdzie:

b = 2 – współczynnik zależny od różnicy ciśnień p2 – p1

A = 0,000029 [m2] – pole powierzchni przebicia wymiennika

p2 = 16 [bar] – ciśnienie nominalne sieci ciepłowniczej

p1 = 3 [bar] – ciśnienie otwarcia zaworu bezpieczeństwa

= 930,495 [kg/m3] – gęstość wody przy jej temperaturze obliczeniowej

M = 447,3 × 2 × 0,000029 × 495,930)316( = 2,85 [kg/s]

Średnica króćca dopływowego zaworu bezpieczeństwa:

d0 = 54 × ρpα

M

1c

gdzie:

c – dopuszczalny współczynnik wypływu zaworu dla cieczy

11

Wstępnie przyjęto zawór bezpieczeństwa SYR typu 1915 o ciśnieniu otwarcia 3

[bar], DN32, średnica króćca dolotowego d = 27 [mm], współczynnik wypływu rz = 0,36

c = 0,9 × rz = 0,9 × 0,36 = 0,324

d0 = 54 × 495,93030,324

2,85

= 22,03 [mm]

Przyjęto 1 zawór bezpieczeństwa SYR typu 1915 o ciśnieniu otwarcia 3 [bar], DN32.

13.2. Dobór od mocy wymiennika.

Minimalna przepustowość zaworu bezpieczeństwa wg przepisów DT-UC-90/KW-

04 wzór Nr 1, wynosi:

m = 3.600 × rQ [kg/h]

Q = 207,0 [kW] r = 2.134 [kJ/kg]

m = 3.600 × 2.134207,0

= 347,94 [kg/h]

Wstępnie przyjęto zawór bezpieczeństwa SYR typu 1915 o ciśnieniu otwarcia 3

[bar], DN32, średnica króćca dolotowego d = 27 [mm], współczynnik wypływu rz = 0,36

c = 0,9 × rz = 0,9 × 0,36 = 0,324

A = 1,0 KK 10 121 p

m

c

gdzie:

K1 = 1 K2 = 0,54 p1 = 1,1 × 0,3 = 0,33 [MPa]

A = 1,033,0324,0 54,01 10

94,347

= 303,27 [mm2]

Minimalna średnica siedliska:

d = A4 =

27,3034 = 19,65 [mm]

Przyjęto 1 zawór bezpieczeństwa SYR typu 1915 o ciśnieniu otwarcia 3 [bar], DN32.

13.3. Dobór na wypływ wody rurą uzupełniającą zład.

Uzupełnianie wody odbywa się z wodą sieciową przez rurę stalową o średnicy

nominalnej DN15 z kryzą o średnicy Dk = 10 [mm].

Pole przekroju kryzy DN10:

A = 4

)( 2kD =

4)0,10( 2 = 78,54 [mm2]

Natężenie wypływu kryzą DN10:

M = 5,03 × r × A × ρ)p(p 12

12

gdzie:

r = 1 – współczynnik wypływu dla rury

p2 = 1,6 [MPa] – ciśnienie nominalne sieci ciepłowniczej

p1 = 0,3 [MPa] – ciśnienie po stronie instalacji c.o.

= 930,495 [kg/m3] – gęstość wody przy jej temperaturze obliczeniowej

M = 5,03 × 1 × 78,54 × 495,930)3,06,1( = 13.740,03 [kg/h]

Przepustowość zaworu bezpieczeństwa:

Mz = 5,03 × c × Az × ρ)p(p 12

gdzie:

c = 0,36 – współczynnik wypływu zaworu dla cieczy

p2 = 0,33 [MPa] – ciśnienie zrzutowe

p1 = 0 [MPa] – ciśnienie za zaworem bezpieczeństwa

= 930,495 [kg/m3] – gęstość wody przy jej temperaturze obliczeniowej

Wstępnie przyjęto zawór bezpieczeństwa SYR typu 1915 o ciśnieniu otwarcia 3

[bar], DN32, średnica króćca dolotowego d = 27 [mm], współczynnik wypływu c = 0,36

Pole przekroju króćca dolotowego zaworu bezpieczeństwa:

Az = 4

)( 2wd =

4)27( 2 = 572,56 [mm2]

Mz = 5,03 × 0,36 × 572,56 × 495,930)033,0( = 18.167,93 [kg/h]

Ilość zaworów bezpieczeństwa:

n = zM

M = 93,167.1803,704.13 = 0,75

Przyjęto 1 zawór bezpieczeństwa SYR typu 1915 o ciśnieniu otwarcia 3 [bar],

DN32.

Na podstawie obliczeń w punktach 13.1, 13.2 i 13.3 dobrano 1 zawór

bezpieczeństwa SYR typu 1915 o ciśnieniu otwarcia 3 [bar], DN32.

14. Dobór wodomierza uzupełniania zładu.

Wydajność pompy obiegowej c.o.:

Gi = 7,267 [m3/h]

Uzupełnianie zładu – w wysokości 5 [%] wydajności pompy obiegowej c.o..

Gu = 0,05 × Gi = 0,05 × 7,267 = 0,363 [kg/h]

Gw w.u. = 0,80,6

Gu

=

8,06,0363,0

= 0,454 ÷ 0,605 [m3/h]

Pozostawia się istniejący wodomierz do wody ciepłej METRON typu JS90-1,5 o

przepływie nominalnym 1,5 [m3/h].

13