Bródka J. - Słupy -...

3 5 2 Przykłady obliczeń

gdzie:

y a / - pole przekroju wszystkich spoin,

£ o / = 2[(200 + 120) 10] = 64-10: mm2.

r , = — = - - - 6— = 17.4 MP a < / = A = 176.1 MPa. r a t 10-400 * S

przy czym

lw= 2 ■ 200 = 400 mm.

Naprężenia wypadkowe

r =( 218,7 + 2,5^

2

+ i 1 7 , 4 tl ° ’8 l 0 - 7 J

= 277,6 MPa < f d =305 MPa,

Sprawdzenie przeprowadzono w sposób przybliżony, gdyż szerokość współpracująca odcin-

ków' spoin poprzecznych jest mniejsza od szerokości tych odcinków. To spowoduje, że wypad-

kowe naprężenie wzrośnie ponad wartość obliczoną 277,6 MPa.

6.3. Słupy

O Przykład 4

Slup zespolony ściskany mimośrodowo. Słup środkowy dolnej kondygnacji wysokości h = 3,6 m

jest wykonany z rury okrągłej o średnicy zewnętrznej d 273 mm i grubości ścianki t = 12,5. Stal

St3S o wytrzymałości obliczeniowej/^ = 215 MPa. Jako wypełnienie rury przyjęto beton klasy B20

o wytrzymałości obliczeniowej na ś c i s k a n i e = 11,5 MPa (wg PN-84/B-03264). Zbrojenie stano-

wi 8 prętów <p 16 mm wykonanych zc stali klasy A-II. znaku I8G2, o wytrzymałości obliczeniowej

f dr = 310 MPa. Warunki obciążenia i podparcia słupa oraz przyjęty schemat zastępczy przedstawiono

na rys. 6-14.

4,73 kN-my - \

8.18 k N -rX

2 3 3 0 kN

i—17,64 kN-m

V̂ J1 ,73 kN-m c

2500.4 kN

7W ////,

Rys. 6-14. Schemat przekroju słupa zespolonego: a) warunki podparcia i obciążenia, b) schem at za-

stępczy. c) przyjęty przekrój poprzeczny

N i = 54.0

Pola przekrojów części elementu zespolonego:

- płaszcza rury A, = 102 c m ',

- prętów zbrojenia A, =16,09 cm2,

3.14-27,32- rdzenia betonowego At = —— :----- 102 -1 6 ,09 = 467 cm : .

Mimośród działania siły

4,73 I O3

Słupy 3 5 3

A. Wymiarowanie trzonu słupa

2500.4- = 1,9 mm.

Długość wyboczeniowa słupa

Oba końce słupa są nieprzesuwne i połączone z konstrukcją w sposób sztywny, przy czym podpo-

ry pręta doznają niewielkich obrotów. Na podstawie Załącznika 1 do normy [204] przyjęto

H = 0,57. Obliczamy

/, = 0,57 -3 ,6 = 2,052 m.

Sprawdzenie warunków konstrukcyjnych

i . . , . . . . [215 f l l T ,- ze względu na statecznosc miejscową rury £ = ----- = . --------= 1,

\ f d »215

- = — = 21.84 < 5 0 e 2 =50./ 12,5

- ze względu na maksymalny procent zbrojenia rdzenia betonowego

m = ------- l 6 -0 9 ----------_ 0 0 3 3 0 043.14(273 /4 ) -1 0 2

ze względu na stateczność ogólną elementu

R„ = 235 MPa,

7 ^ = 1 5 MPa,

/?„ = 355 MPa,

£ , = 205 000 MPa,

£ ,= 210 000 MPa.

£ c = - Ł = 27 000 = 20 000 MPa.13 5 13 5

7, = 8697 cm4,

/, = 2 • 0,32 + 2(0,32 + 2.01 • 82) + 2(0.32+2,01 • 112) = 745,6 cm2,

- 745.6 = 17813,5001-’ ., = m it ; _ 3.14(27.3- 2,5)4 .

64 ' M

N,. = A R +A R + AR_ = 102 • 102 -235 + 467 -102 15 + 16,09-I02 -355 =njH » ci ł CC C Cr

= 3 668 695 N = 3668,7 kN.

n-(E'I,+0SErIr + ErI,) .

1]

3,142(205 000-8697 104 +0.8-20 000-17813,5 104 + 210 000 -745,6-104) _

20522

= 52 087 379 N = 52 087 kN.


- = p V = 13668,7 _ Q

\ N a V 52 08727 < 2,0.

ze względu na iloraz nośności przekroju płaszcza rury i przekroju zespolonego wg wzoru

(3-88) można zapisać:

rj]0 = 4 ,9 - 1 8.5A +1 l ( X ] = 4 ,9 -1 8 ,5 • 0,27 + 17- 0.272 = 1,14 > 0.

rjM = 0.25(3 + 2A )= 0.25(3 + 2 • 0.27) = 0,89 < 1.

n, = n* +(1 - 0» = 0.89+(1 - 0 . 8 9 ) ^ = 0 , 8 8 .d 2 73

Nośność przekroju zespolonego ściskanego osiowo, przy pełnym uplastycznieniu się składo-

wych części przekroju zespolonego ze wzoru (3-88)

+ A,.L' R »1 + J7, —d R...

+ 4 /* =

f 1.06-273 15 J

= 102-102 215 0.88 + 467 102-11,5| 1 +1,06 ^ 23, - )+ 16,09 102 ■ 310 =

= 3 374 041 N =3374 kN,

a stąd

0.2 < 8 = M ś l = 102 10 215 = 0,65< 0,9.3374 000

Sprawdzenie nośności pręta zespolonego ściskanego osiowo ze wzoru (3-94)

Obliczamy

O = 0.5[l + 0.2 l(A -0 .2 )+ (A )f ]= 0,5[l + 0.21(0.27-0,2)+ (0.27f ]= 0.54.

y = -------■ ' ---------- 7 ' = 0.992.0.54 + V0,542 - 0.272

Stąd

N 2500.4

XN„. 0.992-3374= 0,75 <1.

Słupy 355

Nośność przekroju zespolonego na zginanie (3-103)

Na podstawie tablicy 3-9 dla b/t = 273/12,5 = 21,84 i dla stali St3S określamy współczynnik

mK =1,085.

Zatem nośność

u ,2 l 5 , l 9„ 0. N . mm = l 9 8 k N .n ,6 6

Zwiększenie nośności przekroju zespolonego na zginanie ze względu na istnienie zbrojenia

w obszarze rdzenia betonowego

Obliczamy

n

= X k k X = ( 2 -110 + 4-80)2,01 • 10: -310 = 33647 400 N- mm = 33,6 kN-m.M

Stąd

=198 + 33,6 = 231,6 kN • m.

Biorąc w artości = 2500,4 kN. N Rpl = 3374 kN, M„ = 4,73 kN - m, = 231,6 kN • m

i 8 = 0,65, wykreślono krzywą interakcyjną przedstawioną na rys. 6-15.

Nn/NRp,'

1.0 ¡*=^03192

0.8

06

0.74

III1

= 0.65

0.4

11

11

0.2

0.015 ,

11

1

1

. OSO! 1 / . 1

u-° 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2 1.4 MR/MSpl

Rys. 6-15. Krzywa interakcyjna dla przyjętego przekroju słupa zespolonego

Z wykresu odczytano:

- dla x = 0,992 wartość /i, = 0.015,

ji N 2500.4- dla Xd = ----------= 0.74 wartość u , = 0,53,

N*pi 3374

Następnie obliczamy

- wartość *„ = X ^ = 0,992— =0.25,4 4

gdzie r - iloraz mniejszego i większego momentu zginającego na końcach pręta;

r = 0/4.73 = 0,


- wartość n = /ty - / i , = 0.53 -0 .0 1 S 0,74 ° ’25. = 0,52.X ~ X . 0 ,99 2 -0 ,25

Moment zginający ustalono z uwzględnieniem teorii drugiego rzędu (3-113)

\Ifu — kM^

gdzie:

P = 0,66 + 0,44r = 0,66.

Ncr= 52 087 kN,

0,66A =

N ~ ] 2500,4

N rr 52087

= 0,69 < 1; przyjęto A'=1.

Mamy zatem

Mu = l • 4,73 = 4,73 kN • m.

Sprawdzenie nośności

M,. 4.73- = 0.04<1.

0.9/iA/^, 0.9 0.52-231,6

Obliczenia w niniejszym przykładzie dla bardzo małego mimośrodu przeprowadzono tylko

w celach dydaktycznych, aby objaśnić sposób sprawdzenia nośności przy ściskaniu mimośro-

dowym.

B. Wymiarowanie stopy stalowej (rys. 6-16)

Przyjęto wymiary płyty poziomej podstawy I = b = 370 mm.

■o-+

M16. ki. 3.6.1=350 mm

*■50*370

— 57IT ~0 20 lotwór spustowy!

A-A

o 273*12.5 „

1 7 ----------------- 1--------------------. r fS S S S ; - . *

A- ^ 7 +

0co

4«L % /3 7 0

ł

Rys. 6-16. Stopa stupa zespolonego

Sprawdzenie warunku wytrzymałości na docisk poziomej płyty stalowej do stopy fundamentowej

Wysokość bloku stopy betonowej h = 1 2 0 0 mm. Stąd

/ = / + / , = 3 7 0 + 1 2 0 0 = 1570 mm. b ,= b + h = 3 7 0 + 1200 = 1570 mm.

Nośność stopy słupa ze względu na docisk do betonu

Przyjęto dla stopy fundamentowej beton klasy B 2 0 o wytrzymałości na ściskanie Rh = 11,5 MPa.

Obliczono

Słupy 3 5 7

' = = 4.V 370a>J y Ia " = = 4,2 > 2; przyjęt0 = 2’°-

Stąd nośność

Rj= 11,5 = 23,0 MPa.

Sprawdzenie warunku wytrzymałości na docisk poziomej płyty stalowej do stopy fundamentowej

Np = 2500.4 kN < Ib R j = 370 • 370 • 23 = 3148.7 • I0J N = 3148.7 kN.

Określenie grubości blachy poziomej

Przyjęto blachę poziomą podstawy słupa ze stali 18G2AV o f d = 350 MPa (30 < t < 50 mm).

Obliczamy

N _ 2500,4 101

A. ” 3702g . = — = ------------^ ------= 18.3 MPa,

b, = 0 .s( j2 • 370 - 273)= 125 mm,

a następnie określamy grubość blachy

ty = u p i - = 1,73 • 125J — = 49,4 mm,V 350

gdzie u = 1,73 b, - wysięg wspornika dla płyty zginanej jednokierunkowo.

Przyjęto grubość blachy podstawy ty = 50 mm.

Nośność spoin pachwinowych

Przyjęto, że spoiny pachwinowe przenoszą część obciążenia zewnętrznego o wartości równej

nośności płaszcza stalowego N Pozostałe obciążenie przypadające na słup przenoszone jest

przez bezpośredni docisk rdzenia betonowego do stopy fundamentowej.

Siła przenoszona przez płaszcz słupa

n r , = = 102 • 102 - 215 = 2 193 000 N = 2193 kN.

Grubość łączonych części: słupa t, = 12,5 mm, blachy poziomej podstawy ty = 50 mm.

Minimalna grubość spoiny

amm ~ 0.2 ' 50,0 = 10 mm lub a lr = 2,5 mm.min ’ min ł

Maksymalna grubość spoiny

a ™»= 1.0 ’ 12>5 = 12,5 mm.

Przyjęto spoiny pachwinowe grubości a = 10 mm.

Długości spoin

lp = 2nd/2 = 2 ■ 3,14 • 273/2 = 857,2 mm.

Nośność spoin

N p = ^ a l a j j = 10- 857,2 • 0.9 215 = 1620 • 103 N = 1620 kN.

Sprawdzenie nośności spoin

jY* = 11^ 2 = 135 >1 N p 1620

W zaistniałej sytuacji czoło płaszcza powinno być frezowane, aby część obciążenia była prze-

noszona bezpośrednio przez docisk (zgodnie z PN-90/B-03200).

C. Wymiarowanie styku słupa (rvs. 6-17 i

Przyjęto blachę czołow ązc stali St3S o f 4- 205 MPa, o wymiarach a x b = 370 x 370 mm i grubości

r = 20 mm. Styk słupa obciążony jest siłą N = 2330 kN.


VI370

A -A

Rys. 6-17. Styk słupa

Naprężenia dociskowe w płaszczyźnie kontaktu blachy czołowej głowicowej i trzonu słupa

sprawdzono przy założeniu, że powierzchnie łączonych części są obrobione mechanicznie i 75%

siły ściskającej w styku przenoszone jest przez bezpośredni docisk w płaszczyźnie kontaktu.

Można zatem zapisać:

N j = 0,75 • 2330 = 1747,5 kN.

=N u _ 1747,5-103

A, “ 102 102= 1713 MPa < f dk = 1.25 ' 205 = 256,25 MPa,

gdzie Ad - powierzchnia docisku; Ad= A s = 102 cm '.

Sprawdzenie nośności spoin pachwinowych łączących blachę poziomą głowicy z trzonem słupa

Przyjęto spoiny pachwinowe grubości a = 8 mm. Grubość łączonych części: słupka/, = 12,5 mm,

blachy czołowej /, = 20 mm.

Obliczamy

anm~ 0-2 ’ 20,0 = 4 mm lub = 2,5 mm.

am»~ *-0 ' 12,5 = 12,5 mm.

Stąd

N p = ^ a l a j j = 8 857,2 • 0,9 • 205 = 1265,2 103N = 1265,2 kN.

N_ 0,25-2330

N.■ = 0,46 < 1.

1265,2

D. Połączenie słupa z ryglem

Połączenie przegubowe słupa wykonanego z rury okrągłej o średnicy zewnętrznej d = 273 mm wy-

pełnionej betonem z ryglem z 1PE 300 przedstawiono na rys. 6-18.

Słupy 3 5 9

Rys. 6-18. Węzeł stupa zdw uteow ym ryglem

Dane do obliczeń; d0 =273 mm, /„= 12,5 mm, h = 300 mm, 6, = 150 mm, = 7 ,1 mm, tf = 10,7 mm.

Węzeł obciążony reakcją Nr = 116,4 kN działającą na mimośrodzie e = 15 mm w stosunku do po-

wierzchni płaszcza słupa (por. rys. 6-14).

Sprawdzenie nośności spoin łączących stolik podporowy ze słupem

Stolik podporowy wykonano z blachy 60x100x150 mm. Stal St3S o f d = 195 MPa. Stolik jest obciążo-

ny siłą = 116,4 kN i momentem zginającym M, = N r e = 116,4 • 15 = 1746 kN • mm = 1,746 kN ■ m.

Sprawdzenie nośności spoin

Przyjęto grubość spoin a = 8 mm.

Długość spoin poziomych przenoszących moment zginający

3.14-273 150= 235.5 mm.

2d0 2-273

Naprężenia w spoinach od momentu zginającego

M,

*=—— <a,X,2 al

1,746 10*

r = - 100 • = 5 MPa < 0,8 • 195 = 156 MPa.2-8-235,5

Naprężenia w spoinach pionowych od reakcji rygla

N . 116,4 - 103r. =-

2 ah. 2 - 8-100= 73 MPa < 0,8-195 = 156 MPa,

gdzie hp - wysokość blachy stolika.

Spoina pozioma przenosząca siłę rozciągającą od momentu działa na płaszcz jako lokalne ob-

ciążenie. Należy sprawdzić nośność tego połączenia ze wzoru (4-78), traktując spoinę jak bla-

chę poprzeczną przymocowaną do płaszcza. Obliczamy

5U l

N * ' 1 — 0.81/3

3 6 0 Przy kłady obliczeń

gdzie:

„ J U i » . 035, dn 273

b,= J 7 = - 1 7 4 7 |J 0 1 = _03<0

/ty/» 102 - IO2 215

przy czym: Nd - część siły przenoszona przez płaszcz stalowy słupa,

f { / / ) = 1 + 0 3 • ( - 0 ,8 ) - 0,3 � ( - 0 .8 f = 0,568.

5-215-12,52

w 1 — 0,81 0,550.568 = 172 058 N = 172 kN.


1746

- ^ 2- = 0 , l <l .172

O Przykład 5 .

Słup zespolony wysokości h = 4200 mm, ściskany osiowo siłą N = 1500 kN wykonano z rury

o przekroju kwadratowym 0200x200x6,3 mm zc stali St3S o f ds = 2 \ 5 MPa. wypełnionej betonem

klasy B35 o wytrzymałości obliczeniowej na ściskanie f dc = 19,8 MPa. Zbrojenie słupa zespolonego

stanowią 4 pręty <j> 20 mm ze stali 18G2 o /* = 3 10 MPa. Oba końce słupa są podparte przegubowo

z nieprzesuwnymi podporami; fl= 1.0 .

Pola przekroju:

płaszcza rury A t = 47,4 cm ,

- prętów zbrojenia A = 12,6 cm ,

rdzenia betonowego (z pominięciem zaokrągleń)

A = (20,0 - 2 • 0,63)2 - 12,6 = 338,6 cm2.

Rys. 6-19. Przekrój słupa do przykładu 5

Nośność przekroju zespolonego przy ściskaniu osiowym wg wzoru (3-87)

Nw = A,fi. + AJ * + A,f+.

= 4 7 '4 ■1 ° 2 • 215 + 3 3 8 -6 ' 1 ° 2 • 19.8 + 12.6 - 102 • 310 = 2 080 128 N = 2080,1 kN.

Sprawdzenie warunków konstrukcyjnych:

ze względu na stateczność miejscową rury wg wzoru (3-80) e = = 1

V L v 215

- = — = 3 l.7 < 5 2 f = 52. t 63

ze względu na stosunek nośności płaszcza rury i przekroju zespolonego (3-86)

8 = ± A = 41 A l0 '--2'5 =049 2080128 ' ’

- ze względu na procent zbrojenia wg wzoru (3-84)

12 6m = - = 0.036 < 0,04.

( 2 0 - 2 0.63)2

Momenty bezwładności

/ , =2922 cm 4,

I, = 4 -3 ,1 4 -6 2 = 452.16cm4.

Sztywność przekroju zespolonego wg wzoru (3-99)

Ec = - Ł = 27 000 = 20 000 MPa.135 1.35

(£/), = £ ,/,+0.8£/ + £ / , .

(£ /) , = 20 500 ■ 2922 + 0.8 2000 ■ 9825,6 + 21000 • 452,16 = 85.12 • 10S kN cm 2.

Siła krytyczna elementu zespolonego wg wzoru (3-98)

( s ą W ,« 5 J 2 .1 0 - .3 J 4 ty

l] (1,0-420)

Nośność plastyczna przekroju zespolonego

^ = A .K + + A.R" = 47,4 • 103•235 + 338.6 • 103 • 25,7 +12,6 10 3 • 355 =

= 2 431 402 N = 2431,4 kN.

Smukłość względna pręta zespolonego wg wzoru (3-97)

Słupy 3 6 ]

- I A3*,, 12431,4

A = \ n c ° t e s * <l-7 I < 2 -0


Współczynnik niestateczność ogólnej wg wzoru (3-96)

<0 = 0.5 [l + 0,21 ■ ( i - 0 ,2 )+ ( I ) ’]= 0.5• [l + 0,21 -(0,71 -0 .2 ) + 0 ,7 1’ ]= 0,81,

stąd

0 + 5 ^ 7 0,81- t ^ S l ) 3 -(0 .7 1 )1

Sprawdzenie nośności słupa wg wzoru (3-94)

N _ 1500

X N Kp, “ 0.83-2080,1

= 0,83.

- = 0,87 < 1.

B. Wymiarowanie ełowicy słupa (rys. 6-201

Połączenie śrubowe słupa zespolonego z ryglem z IPE 360 o A = 12,1 cm", /. = 8 mm, obciążone jest

reakcją belki V= 130 kN. Połączenie wykonano na przykladkę na środniku rygla z blachą o wymia-

rach 12 x 220 x 380 mm przechodzącą na wylot przez rurę słupa. Przyjęto śruby M20 średnio dokładne

klasy 4.8 o R„ = 420 MPa i R = 340 MPa. Stal St3S 0 ^ = 215 MPa. Rm = 375 MPa i Rt = 235 MPa.

IPE 360M20 kl Z. 8

■¿12«220380

' 1 1380 |,

H 7 H 1

50 40

KA -A

o 200 «6.3

,5 « 2 2 0

b > MRys. 6-20. Głowica stupa do przykładu 5

Rozmieszczenie śrub w złączu

a, = 40 mm > 1,5 • 20 = 30 mm,

a2 = 40 mm > 1,5 • 20 = 30 mm,

a = 70 mm > 2,5 - 20 = 50 mm.

Nośność śrub przy ścinaniu trzpienia

Przyjmujemy

zł, = 314,2 mm", m = 1.

Stąd

= 0.45 • 420 • 314,2 • 1,0 = 59 384 N = 59,4 kN.

Nośność śrub przy uplastycznieniu wskutek docisku do ścianki otworu

Obliczamy

Slupy 3 6 3

a = — = 2,0 < 2,5, a = — - — = 2.75 > 2.20 20 4

= min. (12 mm. 8 mm) = 8 mm.

Stąd

Sw = 2 • 215 • 20 • 8 = 68 800 N = 68,8 kN.

Określenie potrzebnej liczby śrub

V 130 n = = = 2.2.

S * 59.4

Przyjęto 3 śruby M20.

Sprawdzenie nośności osłabionego przekroju rygla

Obliczamy

Av = h t w = 360- 8 = 2880 mm2,

Am = 2880 - 3 • 22 • 8 = 2352 mm2.

Stąd

4 .0 ,8 /? . 2352 0,8-375 ,w — t = -------------------- = 1,04 > 1.

4 R, 2880 235

C. Wymiarowanie stopy słupa (rys. 6-21)

Ą _

r r

¿ 2

350

f

M12. kl.4.8

L75«75»10

Rys. 6-21. Stopa słupa do przykładu 5

Powierzchnia płyty podstawy z warunku nieprzekroczenia wytrzymałości na docisk do betonu

stopy fundamentowej

Powierzchnia płyty podstawy; przyjęto wymiary blachy poziomej I x b = 350 x 350 mm

Ap = lb = 350J = 122 500 mm2.

Wytrzymałość betonu na docisk; przyjęto, że stopa fundamentowa jest wykonana z betonu

klasy B 1 5 o 4 = 8.7 MPa.

O bliczam y

l ,= b s = 350 + A, = 350+ 1250 = 1600 mm.


co, = = J — —rr = 4.6 > 2; P o ję to = 2-V /A V 350

Stąd

Rd =codRf = 2 -8 .7 = 17,4 MPa,

W = 1500 kN <//>*, =350-350 17.4 = 2131,5- 10’N = 2131,5 kN,P a

Gaibość blachy poziomej wg PN-85/B-03215

Naprężenia pod blachą podstawy

N 1500 1 03o , = — = --------------= 12,2 MPa.

' Ap 122500

Obliczamy grubość blachy dla:

płyty utwierdzonej na dwóch brzegach:

j2_ = 7 5 - 1 0 = u = 0 $ 2 h , =0,82 (7 5 -1 0 ) = 5 3 ,3 mm,

A, 7 5 -1 0

/. = u = 53,3 = 13 mm.\ L V 205

- płyty utwierdzonej na trzech brzegach:

A. = ^ = 2,7. u = 0,82 A, = 0,82-75 = 61,5 mm,A, 75

/ 12.2/ = 61,5 J— — = 15 mm.' V 205

- płyty utwierdzonej na czterech brzegach

A . - 200 Z- = i, u = 0,536 A. = 0.536 • (200 - 6.3) = 103,8 mm, A, 200 - 63

, = 103,8 i ^ = V 205

25,3 mm.

Przyjęto grubość blachy podstawy = 25 mm.

Jako elementy przenoszące obciążenie z trzonu słupa na blachę podstawy przyjęto 4 kątowniki

75 x 10 mm długości 200 mm.

Obciążenie przypadające na jeden kątownik

Moment zginający

752M = 0 .5 -12 ,2 -150------= 2 5 7 3438N m,

2

Siła poprzeczna

P; = 0,5 • 12,5-150 75 = 68 625 N.

Sprawdzenie naprężeń

Obliczamy

A = 150 ■ 25 + 200 • 10 = 5750 mm2,

Słupy 3 6 5

z = — = ^ ~ = 42.9 mm, / = 2 2 5 -4 2 ,9 = 182,1 mm,A 5750

1S0-9S3 in .?n n 3lz = — —— +150 ■ 25• (42,9 -1 2 ,5 f + — —— + 200 10 (1 2 5 -42,9 f = 23808400 mm3.

Stąd

M z ' 2573438-182,1CJ = — i— = = 19,7 MPa,

1, 23808400

V 68625T = — = ----------= 11,9 MPa,

A 5750

+ 2r2 = V l9,7: + 3 -1 1.92 = 128,5 MP a < / ,= 2 0 5 M P a .

Nośność spoin pachwinowych łączących kątowniki 75 x 10 mm z trzonem słupa

Przyjęto, żc spoiny pachwinowe przenoszą cześć obciążenia zewnętrznego o wartości równej

nośności płaszcza stalowego JV&. Pozostała część obciążenia jest przenoszona w wyniku bez-

pośredniego docisku sfrezowanego czoła trzonu słupa do blachy podstawy. Tak więc nośność

W* = 4 . 4 = 47.4 • 102 • 215 = 1 019 100 N = 1019 kN.

Przyjęto spoiny pachwinowe grubości a = 6 mm.

Sprawdzenie warunków konstrukcyjnych

a mm= °<2 ‘ 12,5 = 2,5 mm lub amm = 2,5 mm.

a nm= 0*7 • 10 = 7 mm.

Długość spoin

ip = 4 A0 = 4 • 200 = 800 mm.

Nośność spoin

N p = Y , a l a J d = 8 • 6 • 200 • 0,8 • 205 = 1 574 400 N = 1574,4 kN.


N„. 1019

S, = 150 • 25 ■ 12,5 + 200 • 10 • 100 = 246 875 mm ,

N„ 1574,4= 0,65 < 1.

Sprawdzenie naprężeń w spoinach pachwinowych łączących blachę poziomą z kątownikami

o . = z± = — -̂-------- 1 = -6^625 1 = 2 7 M pa < 0 9 .205 = 184,5 MPa,

4alp -J2 4 - 6- 75 -J2

S, = 150 • 25 • (42.9 - 12,5) = 1 1 4 000 m m ',

VSP 6 8 6 2 5 -11 4 0 0 0t < = - r f = A , = 1.4 MPa < 0,8 -20 5 = 164 MPa,

4a /, 4 6 -2 3 8 0 8 4 0 0

k J o :± + 3( r :+ r i ) = 0 ,7• V (27)3 + 3 - ( l ,4 2 + 2 7 ! ) = 37,8 MPa < / , = 205 MPa.

Bródka J. - Słupy -...

Documents

Transcript of Bródka J. - Słupy -...