1

PROJEKT ZAWIERA.

1.0. Projekt zawiera – str. 1

2.0. Opis techniczny – str. 2 - 4 3.0. Załączniki – str. 5 - 11

1. Zaświadczenie Ś.O.I.I.B. w Kielcach, Pana Mirosław Grzybka nr SWK/BO/0185/01 z dn.

28.11.2008 r o posiadaniu ważnego ubezpieczenia od odpowiedzialności cywilnej. Ważność od dn. 01.01.2009 do 31.12.2009 r.

2. Uprawnienia Projektanta, Pana Mirosława Grzybka nr GP.II-63/69/75 z dn. 08.07.1975 r.

3. Zaświadczenie Ś.O.I.I.B. w Kielcach, Pana Hoanga Van Naia nr SWK/BO/0197/01 z dn.

25.11.2008 r o posiadaniu ważnego ubezpieczenia od odpowiedzialności cywilnej. Ważność od dn. 01.01.2009 do 31.12.2009 r.

4. Uprawnienia Sprawdzającego, Pana Hoanga Van Naia nr Kl – 199/86 z dn. 13.08.1986 r.

5. Oświadczenie Projektanta Pana inż. Mirosława Grzybka o zgodności projektu z

obowiązującymi normami, przepisami oraz zasadami wiedzy technicznej z maja 2009 r.

6. Oświadczenie Projektanta - Sprawdzającego Pana mag inż. Hoanga Van Naia o zgodności projektu z obowiązującymi normami, przepisami oraz zasadami wiedzy technicznej z maja 2009 r.

7. Karta Katalogowa powłok malarskich

4.0. Obliczenia statyczno - wytrzymałościowe – str. 12 - 27 5.0. Wykaz zestawienia stali zbrojeniowej i kształtowej – str. 28 - 29

Wykaz stali zbrojeniowej Nr SZ1 – dla Rys. nr 2 Wykaz stali kształtowej Nr SK1 – dla Rys. nr 3

6.0. Część rysunkowa:

Rysunek Nr 1 - Pompownia odcieków. Rysunek ogólny. Rysunek Nr 2 - Pompownia odcieków. Zbrojenie konstrukcji zbiornika. Rysunek Nr 3 - Pompownia odcieków. Drabina stalowa.

2

2.0. OPIS TECHNICZNY

2.1 Podstawa opracowania.

Zlecenie Przedsiębiorstwa Gospodarki Komunalnej i Mieszkaniowej w Staszowie, Spółka Gminy z o.o. oraz Umowa nr 1?PP/2009 z dnia 12.02.2009 r w sprawie opracowania projektu budowlanego, wykonawczego pt. Przebudowa składowiska odpadów komunalnych „ Pocieszka” w Staszowie wraz z infrastrukturą towarzyszącą,

Dokumentacja geotechniczna z badań podłoża gruntowego dla potrzeb projektowanej przebudowy składowiska odpadów komunalnych „Pocieszka” w Staszowie, opracowana przez uprawnionego geologa Pana mgr Andrzeja Rybkę,

Podkłady i wytyczne technologiczno-instalacyjne opracowywane równocześnie dla potrzeb przebudowy składowiska odpadów komunalnych „Pocieszka” w Staszowie,

Uzgodnienia materiałowe,

Obowiązujące normy i przepisy budowlane. 2.2 Zakres opracowania i lokalizacja.

Niniejsze opracowanie dotyczy projektu budowlanego, wykonawczego pompowni odcieków - część konstrukcyjna, zlokalizowanej na terenie istniejącego wysypiska śmieci „Pocieszka” w Staszowie. Dokładną lokalizację obiektu na terenie wysypiska, podano na planie zagospodarowania terenu – patrz projekt architektoniczny.

2.3 Warunki gruntowo- wodne.

Wymieniona w pkt 1.1. dokumentacja geotechniczna z badań podłoża gruntowego terenu Wysypiska śmieci „Pocieszka” w Staszowie w sposób szczegółowy charakteryzuje warunki gruntowo-wodne w miejscu lokalizacji projektowanego obiektu.

Poniżej przytacza się przekrój litologiczny otworu badawczego nr 4. Otwór Nr 4 - 206,50 m. npm. 0,00 - 5,00 m - piasek drobny

3

Nawiercony i ustabilizowany poziom wody gruntowej wystąpił na głębokości 3,90 m poniżej istniejącego terenu.

2.4 Opis konstrukcyjno – budowlany.

Pompownię odcieków zaprojektowano w postaci okrągłej, żelbetowej, monolitycznej, zamkniętej skrzyni o wymiarach zewnętrznych φ 3,0 m, częściowo zagłębionej w gruncie. Wykopy pod budowę pompowni wykonywać otwarte o ścianach nachylonych do poziomu w stosunku 1 : 1. W rejonie przydennym ściany zabezpieczyć szalunkiem drewnianym. Obiekt wykonywać z betonu kl. B30-W8-F100 (C25/30) wylewanego na budowie, zbrojonego stalą kl. A-IIIN (RB500). Beton podkładowy kl. B15. Warstwy izolacyjne wykonać wg. opisu podanego w części rysunkowej. Przejście rurociągu przez ściany typu szczelnego wg. dyspozycji zawartej w projekcie technologicznym. Zbiornik wyposażyć w stalową drabinę zejściową oraz właz stalowy 120 x 96 cm, typowy – patrz rysunek. Grunt do wykopu zasypywać równomiernie ze wszystkich stron, ubijając go warstwami co 30 cm ze skarpą piaszczystą zagęszczony do wskaźnika zagęszczenia > 0,97. Izolację poziomą podłoża gruntowego dołu wysypiska należy w rejonie pompowni starannie uszczelnić przy użyciu kitu plastycznego np. Plastikom firmy Deitermann. Drabinę z elementów stalowych wykonać ze stali St3SX, zabezpieczoną przed korozją wg. załączonej Karty Katalogowej. W miarę nasypywania śmieci, pompownię należy podwyższać przez nadbudowywanie, poprzez układanie typowych, żelbetowych kręgów φ 200 cm. Spoiny między kręgami wypełnić kitem plastycznym a powierzchnie betonowe zewnętrzne uzupełnić – jak w projekcie.

2.5 Wytyczne realizacji obiektu.

1. Wszystkie tzw. roboty zanikające, potwierdzić odbiorami komisyjnymi oraz protokółami

odbioru technicznego. 2. Projekt niniejszy rozpatrywać łącznie z projektem technologicznym i pozostałymi branżami.

2.6 Roboty budowlane.

1. Wszystkie roboty budowlane należy wykonywać zgodnie z Warunkami technicznymi wykonania i odbioru robót budowlano-montażowych.

4

Zgodność powyższą po przeprowadzeniu bieżącej kontroli potwierdzić wpisem do Dziennika Budowy.

2. Do realizacji obiektu stosować beton zaprojektowany laboratoryjnie i sprawdzony na

próbkach.

3. Beton układać w szalunkach zagęszczając go wibratorami wgłębnymi. Średnicę wibratorów i rozstaw miejsc wibrowanych odpowiednio dobrać.

4. Styki betonu w przerwach należy starannie przygotować do połączenia betonu wykonanego z betonem świeżym. Powierzchnię stykową betonu wykonanego oczyścić szczotkami stalowymi, nie później niż 6 – 8 godzin od zabetonowania. Bezpośrednio przed dalszym betonowaniem powierzchnię stykową silnie zwilżyć wodą i wykonać obrzutkę z zaprawy cementowej w stosunku 1 : 1 o gr. 5 mm. Beton w obszarze styku należy starannie zawibrować.

5. Beton należy utrzymywać w stanie wilgotności przez okres co najmniej 14 dni polewając go

stale wodą.

Opracował :

inż. Mirosław Grzybek

Imię i nazwisko: Grzybek Mirosław Data: maj 2009 r Uprawnienia nr: GP. II-63/69/75 Członek Izby: Ś.O.I.I.B. w Kielcach Nr ewid: SWK/BO/0185/01

O Ś W I A D C Z E N I E Oświadczam, że projekt budowlany, wykonawczy pt.

PRZEBUDOWA SKŁADOWISKA ODPADÓW KOMUNALNYCH W STASZOWIE (obręb Staszów dz. nr ew. 5651/1, 5651/2, 5651/3 )

POMPOWNIA ODCIEKÓW został sporządzony zgodnie z obowiązującymi przepisami, normami oraz zasadami wiedzy technicznej.

Podpis: .........................................

Imię i nazwisko: Nai Van Hoang Data: maj 2009 r Uprawnienia nr: KL – 199/86 Członek Izby: Ś.O.I.I.B. w Kielcach Nr ewid: SWK/BO/0197/01

O Ś W I A D C Z E N I E Oświadczam, że projekt budowlany, wykonawczy pt.

PRZEBUDOWA SKŁADOWISKA ODPADÓW KOMUNALNYCH W STASZOWIE (obręb Staszów dz. nr ew. 5651/1, 5651/2, 5651/3 )

POMPOWNIA ODCIEKÓW został sporządzony zgodnie z obowiązującymi przepisami, normami oraz zasadami wiedzy technicznej.

Podpis: .........................................

OBLICZENIA STATYCZNE

Przebudowa Składowiska Odpadów Komunalnych „Pocieszka” w Staszowie

POMPOWNIA

Autor: inż. Mirosław Grzybek

Opracował: mgr inż. Tomasz Pierzak

KIELCE - maj 2009r

12

Obliczenia statyczne przeprowadzono w oparciu o normy:

PN-82/B-02000 Obciążenia budowli. Zasady ustalania wartości

PN-82/B-02001 Obciążenia budowli. Obciążenia stałe

PN-82/B-02003 Obciążenia budowli. Obciążenia zmienne technologiczne i montażowe

PN-80/B-02010 Obciążenia w obliczeniach statycznych. Obciążenia śniegiem

PN-77/B-02011 Obciążenia-w obliczeniach statycznych. Obciążenia wiatrem

i przy użyciu programu Robot 97, wykorzystany zarówno do przeprowadzenia obliczeń statycznych, jak i wymiarowania.

1. Geometria i oznaczenia - :

13

2. Wartości obciążeń działające na ściany i dno zbiornika:

2.1. Obciążenie od parcia gruntu działające na ściany zbiornika:

2.2. Obciążenie od pojazdu (naziom) działające na ściany zbiornika:

14

2.3 Obciążenie od ciężaru kręgów betonowych ustawianych na płycie górnej

zbiornika

3. Obliczenia statyczne i wymiarowanie poszczególnych elementów wykonane przy pomocy programu obliczeniowego ROBOT

3.1 Kombinacje obciążeń: Opis poszczególnych kombinacji obciążeń:

3.1.1 Kombinacja 1 (SGN) Jest to suma obciążeń obliczeniowych: (obciążenia stałe) + (obciążenie od parcia gruntu) + (obciążenie od naziomu)+ (obciążenie od kręgów betonowych)

3.1.2 Kombinacja 2 (SGU) Jest to suma obciążeń obliczeniowych: (obciążenia stałe) + (obciążenie od parcia gruntu) + (obciążenie od naziomu)+ (obciążenie od kręgów betonowych)

15

3.2. Rezultaty 3.2.1 SIŁY WEWNĘTRZNE

a) panel nr 1 (płyta denna) – mapa momentów w kierunku X (lokalnego układu

współrzędnych) – kombinacja 1(SGN)

MXX (kNm/m)Kierunek Xmax: 6,34min: -6,45

6,34

5,50

4,40

3,30

2,20

1,10

0,0

-1,10

-2,20

-3,30

-4,40

-5,50

-6,45

b) panel nr 1 ( płyta denna) – mapa momentów w kierunku Y (lokalnego układu

współrzędnych) – kombinacja 1 (SGN)

MYY (kNm/m)Kierunek Xmax: 6,34min: -6,46

6,41

6,00

4,80

3,60

2,40

1,20

0,0

-1,20

-2,40

-3,60

-4,80

-6,00

-6,46

16

c) panel nr 1 ( płyta denna) – mapa momentów w kierunku XY (lokalnego układu

współrzędnych) – kombinacja 1(SGN)

MXY (kNm/m)Kierunek Xmax: 2,74min: -2,74

2,74

2,50

2,00

1,50

1,00

0,50

0,0

-0,50

-1,00

-1,50

-2,00

-2,50

-2,74

d) panel nr 2 (ściana) – mapa momentów w kierunku X (lokalnego układu współrzędnych)

- kombinacja 1(SGN)

MXX (kNm/m)Kierunek Xmax: 7,34min: -6,45

7,41

6,25

5,00

3,75

2,50

1,25

0,0

-1,25

-2,50

-3,75

-5,00

-6,25

-6,45

17

e) panel nr 2 (ściana) – mapa momentów w kierunku Y (lokalnego układu współrzędnych)

- kombinacja 1(SGN)

MYY (kNm/m)Kierunek Xmax: 8,21min: -6,46

8,21

7,80

6,50

5,20

3,90

2,60

1,30

0,0

-1,30

-2,60

-3,90

-5,20

-6,46

f) panel nr 2 (ściana) – mapa momentów w kierunku XY (lokalnego układu współrzędnych) –

kombinacja 1(SGN) MXY (kNm/m)Kierunek Xmax: 2,99min: -2,99

3,02

3,00

2,40

1,80

1,20

0,60

0,0

-0,60

-1,20

-1,80

-2,40

-3,00

-3,02

18

g) panel nr 2 (ściana ) – mapa sił membranowych N w kierunku X (lokalnego układu współrzędnych) – kombinacja 1(SGN)

NXX (kN/m)Kierunek Xmax: 0,0 min: -151,94

0,0

-13,00

-26,00

-39,00

-52,00

-65,00

-78,00

-91,00

-104,00

-117,00

-130,00

-143,00

-153,46

h) panel nr 2 (ściana ) – mapa sił membranowych N w kierunku Y (lokalnego układu

współrzędnych) – kombinacja 1(SGN)

NYY (kN/m)Kierunek Xmax: 0,0 min: -63,38

0,0

-5,50

-11,00

-16,50

-22,00

-27,50

-33,00

-38,50

-44,00

-49,50

-55,00

-60,50

-64,01

19

i) panel nr 3 (płyta górna) – mapa momentów w kierunku X (lokalnego układu

współrzędnych) – kombinacja 1(SGN)

MXX (kNm/m)Kierunek Xmax: 7,34min: -5,43

7,41

6,60

5,50

4,40

3,30

2,20

1,10

0,0

-1,10

-2,20

-3,30

-4,40

-5,48

j) panel nr 3 (płyta górna) – mapa momentów w kierunku Y (lokalnego układu

współrzędnych)- kombinacja 1(SGN)

MYY (kNm/m)Kierunek Xmax: 7,60min: -5,07

7,60

6,60

5,50

4,40

3,30

2,20

1,10

0,0

-1,10

-2,20

-3,30

-4,40

-5,12

20

k) panel nr3 (płyta górna) – mapa momentów w kierunku XY (lokalnego układu współrzędnych) – kombinacja 1 SGN

MXY (kNm/m)Kierunek Xmax: 2,99min: -2,99

3,02

3,00

2,40

1,80

1,20

0,60

0,0

-0,60

-1,20

-1,80

-2,40

-3,00

-3,02

3.2.2. WYMIAROWANIE

a) Panel Nr 1: Płyta denna

Zbrojenie: • Typ : D • Kierunek zbrojenia głównego : 0° • Klasa zbrojenia głównego : A-IIIN; fyd = 434,78 MPa • Średnice prętów górnych d1 = 1,2 (cm) d2 = 1,2 (cm) dolnych d1 = 1,2 (cm) d2 = 1,2 (cm) • Otulina zbrojenia dolna c1 = 5,0 (cm) górna c2 = 5,0 (cm) Beton • Klasa : B30; fcd = 16,67 MPa • ciężar objętościowy : 2447,32 (kG/m3) • Wiek betonu : 20 (lat) • Współczynnik pełzania betonu : 2,00 Hipotezy • Obliczenia wg normy : PN-B-03264 (2002) • Metoda obliczeń powierzchni zbrojenia : Analityczna • Dopuszczalna szerokość rozwarcia rys : 2,00 (mm) • Dopuszczalne ugięcie : 3,0 (cm)

21

• Wilgotność względna środowiska : 75 % • Uwzględnienie w obliczeniach ciężaru własnego płyty : tak • Weryfikacja zarysowania : tak • Weryfikacja ugięcia : tak • Środowisko : XA3 Geometria płyty Grubość 0,35 (m) średnica 4,0(m) Wyniki obliczeniowe:

Maksymalne momenty + zbrojenie na zginanie

Ax(+) Ax(-) Ay(+) Ay(-) Zbrojenie rzeczywiste (cm2/m): 0,00 0,00 0,00 0,00 Zbrojenie teoretyczne zmodyfikowane (cm2/m): 0,00 0,00 0,00 0,00 Zbrojenie teoretyczne pierwotne (cm2/m): 0,00 0,00 0,00 0,00 Współrzędne (m): -1,98;-0,31 -1,98;-0,31 -1,98;-0,31 -1,98;-0,31 Maksymalne momenty + zbrojenie na zginanie Ax(+) Ax(-) Ay(+) Ay(-) Oznaczenie: powierzchnia teoretyczna/powierzchnia rzeczywista Ax(+) (cm2/m) 0,00/0,00 0,00/0,00 0,00/0,00 0,00/0,00 Ax(-) (cm2/m) 0,00/0,00 0,00/0,00 0,00/0,00 0,00/0,00 Ay(+) (cm2/m) 0,00/0,00 0,00/0,00 0,00/0,00 0,00/0,00 Ay(-) (cm2/m) 0,00/0,00 0,00/0,00 0,00/0,00 0,00/0,00 Współrzędne (m) -1,98;-0,31 -1,98;-0,31 -1,98;-0,31 -1,98;-0,31 Współrzędne* (m) 0,00;0,00;0,00 0,00;0,00;0,00 0,00;0,00;0,00 0,00;0,00;0,00 * - Współrzędne w układzie globalnym konstrukcji

* - obecność głowicy

Maksymalne momenty + zbrojenie na zginanie Ax(+) Ax(-) Ay(+) Ay(-) Zbrojenie rzeczywiste (cm2/m): 0,00 0,00 0,00 0,00 Zbrojenie teoretyczne zmodyfikowane (cm2/m): 3,92 3,92 3,77 8,43 Zbrojenie teoretyczne pierwotne (cm2/m): 3,92 0,00 3,77 8,43 Współrzędne (m): 0,54;0,54 0,64;1,20 0,54;0,54

0,03;0,00 Maksymalne momenty + zbrojenie na zginanie Ax(+) Ax(-) Ay(+) Ay(-) Oznaczenie: powierzchnia teoretyczna/powierzchnia rzeczywista Ax(+) (cm2/m) 3,92/0,00 3,92/0,00 3,92/0,00 3,92/0,00 Ax(-) (cm2/m) 3,92/0,00 3,92/0,00 3,92/0,00 3,92/0,00

22

Ay(+) (cm2/m) 3,77/0,00 3,77/0,00 3,77/0,00 3,77/0,00 Ay(-) (cm2/m) 8,43/0,00 8,43/0,00 8,43/0,00 8,43/0,00 SGU Mxx (kN*m/m) 2,01 0,00 2,01 -0,96 Myy (kN*m/m) 1,79 0,00 1,79 -1,62 Mxy (kN*m/m) -0,02 0,00 -0,02 -0,95 Nxx (kN/m) 0,00 0,00 0,00 0,00 Nyy (kN/m) 0,00 0,00 0,00 0,00 Nxy (kN/m) 0,00 0,00 0,00 0,00 SGN Mxx (kN*m/m) 2,21 0,00 2,21 -1,05 Myy (kN*m/m) 1,97 0,00 1,97 -1,78 Mxy (kN*m/m) -0,03 0,00 -0,03 -1,05 Nxx (kN/m) 0,00 0,00 0,00 0,00 Nyy (kN/m) 0,00 0,00 0,00 0,00 Nxy (kN/m) 0,00 0,00 0,00 0,00 Współrzędne (m) 0,54;0,54 0,64;1,20 0,54;0,54 0,03;0,00 Współrzędne* (m) 0,68;0,00;0,00 0,00;0,00;0,00 0,68;0,00;0,00 1,28;-0,42;0,00 * - Współrzędne w układzie globalnym konstrukcji Ugięcie f = 0,0 (cm) <= fdop = 3,0 (cm) Zarysowanie a = 0,00 (mm) <= adop = 2,00 (mm)

b) Panel Nr 3 : Płyta górna

Zbrojenie: • Typ : P • Kierunek zbrojenia głównego : 0° • Klasa zbrojenia głównego : A-IIIN; fyd = 434,78 MPa • Średnice prętów górnych d1 = 1,2 (cm) d2 = 1,2 (cm) dolnych d1 = 1,2 (cm) d2 = 1,2 (cm) • Otulina zbrojenia dolna c1 = 3,0 (cm) górna c2 = 3,0 (cm) Beton • Klasa : B30; fcd = 16,67 MPa • ciężar objętościowy : 2447,32 (kG/m3) • Wiek betonu : 20 (lat) • Współczynnik pełzania betonu : 2,00 Hipotezy • Obliczenia wg normy : PN-B-03264 (2002)

23

• Metoda obliczeń powierzchni zbrojenia : Analityczna • Dopuszczalna szerokość rozwarcia rys : 2,00 (mm) • Dopuszczalne ugięcie : 3,0 (cm) • Wilgotność względna środowiska : 75 % • Uwzględnienie w obliczeniach ciężaru własnego płyty : tak • Weryfikacja zarysowania : tak • Weryfikacja ugięcia : tak • Środowisko : XD2 Geometria płyty Grubość 0,20 (m) Kontur: krawędź początek koniec długość x1 y1 x2 y2 (m) 1 0,40 -0,13 0,82 -0,13 0,42 2 0,82 -0,13 1,23 0,00 0,42 3 1,23 0,00 1,57 0,25 0,42 4 1,57 0,25 1,82 0,59 0,42 5 1,82 0,59 1,95 0,99 0,42 6 1,95 0,99 1,95 1,41 0,42 7 1,95 1,41 1,82 1,82 0,42 8 1,82 1,82 1,57 2,16 0,42 9 1,57 2,16 1,23 2,41 0,42 10 1,23 2,41 0,82 2,54 0,42 11 0,82 2,54 0,40 2,54 0,42 12 0,40 2,54 0,00 2,41 0,42 13 0,00 2,41 -0,34 2,16 0,42 14 -0,34 2,16 -0,59 1,82 0,42 15 -0,59 1,82 -0,72 1,41 0,42 16 -0,72 1,41 -0,72 0,99 0,42 17 -0,72 0,99 -0,59 0,59 0,42 18 -0,59 0,59 -0,34 0,25 0,42 19 -0,34 0,25 0,00 0,00 0,42 20 0,00 0,00 0,40 -0,13 0,42 Podparcie: nr Nazwa wymiary współrzędne krawędź (m) x y 1 liniowa 0,25 / 0,42 0,61 -0,13 — 2 liniowa 0,25 / 0,42 0,20 -0,07 — 3 liniowa 0,25 / 0,42 1,03 -0,07 — 4 liniowa 0,25 / 0,42 1,40 0,12 — 5 liniowa 0,25 / 0,42 1,69 0,42 — 6 liniowa 0,25 / 0,42 1,88 0,79 — 7 liniowa 0,25 / 0,42 1,95 1,20 — 8 liniowa 0,25 / 0,42 1,88 1,62 — 9 liniowa 0,25 / 0,42 1,69 1,99 — 10 liniowa 0,25 / 0,42 1,40 2,28 — 11 liniowa 0,25 / 0,42 1,03 2,47 — 12 liniowa 0,25 / 0,42 0,61 2,54 — 13 liniowa 0,25 / 0,42 0,20 2,47 — 14 liniowa 0,25 / 0,42 -0,17 2,28 — 15 liniowa 0,25 / 0,42 -0,47 1,99 — 16 liniowa 0,25 / 0,42 -0,66 1,62 — 17 liniowa 0,25 / 0,42 -0,72 1,20 — 18 liniowa 0,25 / 0,42 -0,66 0,79 — 19 liniowa 0,25 / 0,42 -0,47 0,42 — 20 liniowa 0,25 / 0,42 -0,17 0,12 —

24

* - obecność głowicy Wyniki obliczeniowe:

Maksymalne momenty + zbrojenie na zginanie Ax(+) Ax(-) Ay(+) Ay(-) Zbrojenie rzeczywiste (cm2/m): 0,00 0,00 0,00 0,00 Zbrojenie teoretyczne zmodyfikowane (cm2/m): 5,38 3,77 6,05 3,77 Zbrojenie teoretyczne pierwotne (cm2/m): 3,77 3,77 3,77 3,77 Współrzędne (m): -0,72;1,41 1,29;1,10 0,82;2,54 0,51;0,54 Maksymalne momenty + zbrojenie na zginanie Ax(+) Ax(-) Ay(+) Ay(-) Oznaczenie: powierzchnia teoretyczna/powierzchnia rzeczywista Ax(+) (cm2/m) 5,38/0,00 3,77/0,00 3,77/0,00 3,77/0,00 Ax(-) (cm2/m) 3,77/0,00 3,77/0,00 3,77/0,00 3,77/0,00 Ay(+) (cm2/m) 3,77/0,00 3,77/0,00 6,05/0,00 3,77/0,00 Ay(-) (cm2/m) 3,77/0,00 3,77/0,00 3,77/0,00 3,77/0,00 SGU Mxx (kN*m/m) 6,77 -1,89 1,26 -4,56 Myy (kN*m/m) 1,26 -4,03 6,50 -2,36 Mxy (kN*m/m) -0,90 -0,35 0,96 0,13 Nxx (kN/m) -22,62 -22,09 -22,06 -21,89 Nyy (kN/m) -22,35 -21,65 -22,30 -22,12 Nxy (kN/m) 0,04 0,07 -0,33 -0,15 SGN Mxx (kN*m/m) 7,45 -2,07 1,39 -5,01 Myy (kN*m/m) 1,38 -4,43 7,15 -2,60 Mxy (kN*m/m) -0,99 -0,38 1,06 0,15 Nxx (kN/m) -24,94 -24,36 -24,33 -24,14 Nyy (kN/m) -24,65 -23,88 -24,59 -24,40 Nxy (kN/m) 0,05 0,08 -0,36 -0,17 Współrzędne (m) -0,72;1,41 1,29;1,10 0,82;2,54 0,51;0,54 Współrzędne* (m) 0,00;-1,35;6,07 0,00;0,68;6,07 -1,35;0,00;6,07 0,68;0,00;6,07 * - Współrzędne w układzie globalnym konstrukcji Ugięcie f = 0,0 (cm) <= fdop = 3,0 (cm) Zarysowanie a = 0,00 (mm) <= adop = 2,00 (mm)

25

3.2.3 MAPY ZBROJENIA TEORETYCZNEGO - mapa zbrojenia w kierunku X – zbrojenie górne (wg. lokalnego układu współrzędnych)

[+]Ax Główne (cm2/m)max: 7,24min: 0,0

7,24

7,15

6,50

5,85

5,20

4,55

3,90

3,25

2,60

1,95

1,30

0,65

0,0

- mapa zbrojenia w kierunku X – zbrojenie dolne (wg. lokalnego układu współrzędnych)

[-]Ax Główne (cm2/m)max: 7,24min: 0,0

7,24

7,15

6,50

5,85

5,20

4,55

3,90

3,25

2,60

1,95

1,30

0,65

0,0

26

- mapa zbrojenia w kierunku Y – zbrojenie górne (wg. lokalnego układu współrzędnych)

[+]Ay Prostopadłe (cm2/m)max: 6,05min: 0,0

6,11

6,05

5,50

4,95

4,40

3,85

3,30

2,75

2,20

1,65

1,10

0,55

0,0

- mapa zbrojenia w kierunku Y – zbrojenie dolne (wg. lokalnego układu współrzędnych)

[-]Ay Prostopadłe (cm2/m)max: 8,43min: 0,0

8,43

8,25

7,50

6,75

6,00

5,25

4,50

3,75

3,00

2,25

1,50

0,75

0,0

27

∑L [mb] A-I(St3S)

Ø #12 #141 14 175 36 63,002 12 675 2 13,503 12 1160 1 11,604 12 1035 1 10,355 12 910 1 9,106 12 790 1 7,907 12 660 1 6,608 12 530 1 5,309 12 405 1 4,05

10 12 280 1 2,8011 12 970 28 271,6012 12 880 28 246,4013 14 575 92 529,0014 14 120 92 110,4015 14 ∑L=128,5m 128,5016 14 250 8 20,0017 14 230 8 18,40

589,20 869,30

0,888 1,21523,21 1051,85

DŁUGOŚĆ CAŁKOWITA [mb]CIĘśAR JEDNOSTKOWY [kg/m]

CIĘśAR RAZEM [kg]

WYKAZ NR SZ1

ZESTAWIENIE STALI ZBROJENIOWEJ DO RYSUNKU NR2

NR Ø #

CIĘśAR OGÓLNY [kg] 1575,06

DŁUGOŚĆ [cm]

ILOŚĆ [szt]

∑L [mb] A-IIIN (RB500)

JEDN.[mm] CAŁK.[m] JEDN.[kg/m] CAŁK. [kg]1 Kąt 60x60x8 2 5770 11,540 7,09 81,822 Rura Ø25x2,9 19 500 9,500 1,58 15,013 [ 100 4 716 2,864 10,60 30,364 Bl 8x200 4 150 0,600 12,60 7,565 Rura Ø25x2,9 2 5470 10,940 1,58 17,296 Pł. 8x50 8 150 1,200 3,14 3,77

Kotwa Hilti HS-R 16

155,80

DŁUGOŚĆ CIEśAR

CIEśAR OGÓLNY [kg]:

WYKAZ NR SK1

ZESTAWIENIE STALI KSZTAŁTOWEJ DO RYSUNKU NR 3

NR PROFILILOŚĆ [SZT.]