P – 143 PROJEKT BUDOWLANY ZABEZPIECZENIA WYKOPU · PN-82/B-02000 „Obciążenia budowli –...

P-143-0001-W0

MDR-projekt sp. z o.o. sp. k. ul. Modlińska 129 lok. 22 03-186 Warszawa Tel. +48 600-442-629

Obiekt: BUDYNEK MIESZKALNY WIELORODZINNY Z USŁUGAMI I PARKINGIEM PODZIEMNYM, MIŃSK MAZ. UL. KAZIKOWSKIEGO DZ. NR EW. 1994/1, 1995/2

Inwestor: VILLA DEVELPMENT V.D. MANAGAMENT SP. Z O.O. Spółka komandytowa Ul. J. Nowaka Jeziorańskiego 9/149 03 – 984 Warszawa

Nr projektu: P – 143

PROJEKT BUDOWLANY ZABEZPIECZENIA WYKOPU

PROJEKTANT :

mgr inż. Dariusz Andrzejewski OPRACOWAŁ:

SPRAWDZAJĄCY :

mgr inż. Marcin Derlacz

W A R S Z A W A , m a j 2 0 1 6 r .



strona 2 z 10

OPIS TECHNICZNY

SPIS TREŚCI

1. Wstęp ........................................................................................................................................ 3

2. Merytoryczna podstawa opracowania ....................................................................................... 3

3. Warunki geotechniczne wg [1] ................................................................................................... 5

4. Opis robót. ................................................................................................................................. 6

5. Obliczenia statyczne .................................................................................................................. 8

ZAŁĄCZNIKI

1. Uprawnienia budowlane i świadectwa członkowskie Okręgowej Izby Inżynierów Budownictwa.

2. Wydruki z obliczeń statycznych. 3. Lista rysunków i dokumentów. 4. Część rysunkowa wg załącznika nr 3.



strona 3 z 10

1. Wstęp

� Zlecenie

Projekt wykonano na zlecenie firmy BOMAR PROJEKT Konstrukcje Budowlane z siedzibą

przy ul.Traktorzystów 18 lok.V w Warszawie.

� Opis ogólny przyjętych rozwiązań

Niniejsze opracowanie obejmuje projekt budowlany zabezpieczenia wykopu dla potrzeb

budowy budynek mieszkalny wielorodzinny z usługami i parkingiem podziemnym przy

ul. Kazikowskiego w Mińsku Mazowieckim. Zabezpieczenie wykopu nie obejmuje zakresów, na

których Inwestor przewidział wykonanie projektowanej konstrukcji w rozkopie. Obudowę wykopu

zaprojektowano w postaci:

� ścianki szczelnej wciskanej wspornikowej

� ścianki szczelnej wciskanej rozpieranej

� palisady rozpieranej DSM zlokalizowanej przy sąsiadującym budynku m3 oraz h4.

Podstawowym zadaniem projektowanego zabezpieczenia wykopu jest ochrona przed

naporem gruntu. Zabezpieczenie wykopu stanowić będzie ponadto przesłonę przeciwfiltracyjną

przed napływem wód gruntowych do wykopu. Stąd należy zapewnić szczelność ścianki na

zamkach w narożnikach, na styku kolumn palisady DSM oraz grodzic ścianki szczelnej, a także

zagłębienie elementów zabezpieczenia wykopu do gruntów słabo przepuszczalnych. Rozwiązanie

takie pozwoli na odcięcie obudową wykopu oraz naturalnymi gruntami słabo przepuszczalnymi

napływu wód gruntowych do wykopu i odwodnienie jedynie w zakresie ograniczonym obudową.

W związku z powyższym nie ma potrzeby uzyskania pozwolenia wodno – prawnego wraz

z oceną wpływu odwodnienia na sąsiednią zabudowę.

2. Merytoryczna podstawa opracowania

Materiały przekazane przez Zleceniodawcę:

� [1] opinia geotechniczna dokumentacja badań podłoża gruntowego do projektu budynku

usługowo-mieszkalnego w Mińsku Mazowieckim, ul. Kazikowskiego dz. nr 1995/2

opracowana przez Dariusz Kisieliński - Biuro Usług Geologicznych i Geotechnicznych



strona 4 z 10

ul. Asłanowicza 20a 08 – 110 Siedlce

� Rysunki w formie elektronicznej:

� Płyta fundamentowa (nr rys. KB-01, 05.2016, skala 1:75, 1:50, projekt budowlany,

konstrukcja)

� Strop nad garażem (nr rys. KB-02, 05.2016, 1:75, 1:25, projekt budowlany,

konstrukcja)

� Strop kondygnacji mieszkalnej (nr rys. KB-03, 05.2016, 1:50, 1:25, projekt

budowlany, konstrukcja)

� kazvil_2016_04_29N.dwg (rysunki architektoniczne 29.04.2016 do projektu

budowlanego)

� Ustalenia telefoniczne i w trakcie spotkań z Zamawiającym.

Projekt opracowano wykorzystując następujące normy i przepisy związane:

� Ustawa „Prawo Budowlane” (tekst jedn. Dz. U. z 2006r Nr 156 poz.1118)

� PN-90/B-03200 „Konstrukcje stalowe. Obliczenia statyczne i projektowanie”

� PN-81/B-03020 „Grunty budowlane. Posadowienie bezpośrednie budowli. Obliczenia

statyczne i projektowanie”

� PN-82/B-02000 „Obciążenia budowli – Zasady ustalania wartości”

� PN-82/B-02001 „Obciążenia budowli – Obciążenia stałe”

� PN-82/B-02003 „Obciążenia budowli – Obciążenia zmienne technologiczne. Podstawowe

obciążenia technologiczne i montażowe”

� PN-82/B-02004 „Obciążenia budowli – Obciążenia zmienne technologiczne. Obciążenia

pojazdami”

� PN-88/B-02014 „Obciążenia budowli – Obciążenia gruntem”

� PN-83/B-03010 „Ściany oporowe. Obliczenia statyczne i projektowanie”

� PN-B-03150 „Konstrukcje drewniane. Obliczenia statyczne i projektowanie”

� PN-EN 1997-1:2008 – Eurokod 7 „Projektowanie geotechniczne – część 1: Zasady ogólne”



strona 5 z 10

3. Warunki geotechniczne wg [1]

Poniżej pokazano przekrój geologiczno-inżynierski wzdłuż projektowanej obudowy.

Rys. 1. Przekrój geologiczno-inżynierski wg [1].

Tabela 1. przedstawia zestawienie cech fizyczno-mechanicznych warstw geotechnicznych

występujących w obszarze planowanej inwestycji.

Tab.1. Parametry geotechniczne gruntów wg [1].



strona 6 z 10

4. Opis robót.

UWAGA!

1. Przed przystąpieniem do wiercenia kolumn DSM oraz wciskania grodzić, należy

przeprowadzić dokładne rozpoznanie lokalizacji istniejącego uzbrojenia podziemnego,

szczególnie sieci gazowej (w rejonie budynku h4) w celu uniknięcia kolizji.

2. Niniejsze opracowanie nie obejmuje odwodnienia wód statycznych z wnętrza wykopu.

Opracowanie to jest w gestii Generalnego Wykonawcy na etapie budowy.

3. Na styku technologii w celu zapewnienia szczelności zaleca się pogrążenie grodzicy

w „świeżą” kolumnę DSM.

4.1. Opis technologii

4.1.1. Palisada w technologii DSM ø400mm.

Palisady mają zastosowanie jako ściany zabezpieczające wykopy w pobliżu obiektów

sąsiednich. Dla potrzeb wykonania palisady potrzeba jest niewiele miejsca między obiektem

wznoszonym a już istniejącym.

Palisady składają się z pali wierconych w odstępach nieprzekraczających 3 średnic.

Tworzące się w takim przypadku między palami naturalne przesklepienia pozwalają traktować

palisadę jako ściankę ciągłą w pełni zabezpieczającą przed rozluźnieniem gruntu za obudową,

co ma istotne znaczenie w przypadku głębienia wykopu w pobliżu fundamentów istniejących

obiektów. Podczas głębienia wykopu przy palisadzie nie ma potrzeby zakładania między pale

opinki, jak ma to miejsce w przypadku obudowy berlińskiej.

Metoda wgłębnego mieszania gruntu (DSM) polega na wprowadzeniu w grunt

na projektowaną głębokość specjalnego mieszadła. Podczas wprowadzania mieszadła można

podawać zaczyn w celu zmniejszenia oporów gruntu. Po uzyskaniu odpowiedniej głębokości

rozpoczyna się podawanie zaczynu do kolumny. W trakcie podawania zaczynu mieszadło

rozpoczyna właściwe formowanie kolumny. Na 1 m kolumny powinno być podane około 90 do 120 l

zaczynu cementowego. Można to osiągnąć na dwa sposoby. Sposób pierwszy podawanie zaczynu



strona 7 z 10

w sposób ciągły i kilkakrotne mieszanie całej objętości kolumny lub drugi sposób, w którym

wyciągając mieszadło robocze napełniamy kolumnę zaczynem, a następnie kilkakrotnie mieszamy

ją bez podawania zaczynu. Istotnym kryterium jest odpowiednie wymieszanie zaczynu z gruntem.

Mieszanie polega na naprzemiennym podnoszeniu i opuszczaniu mieszadła w wykonywanej

kolumnie. Minimalna ilość cykli koniecznych do uzyskania odpowiedniej kolumny to 2. Przez cykl

rozumie się dojście mieszadła do odpowiedniej głębokości a następnie podniesienie go na wartość

startową.

Palisada po wykonaniu konstrukcji podziemia stanowić będzie fundament pośredni ściany

w osi A’ oraz J’. Dlatego po wykonaniu konstrukcji podziemia, należy odciąć profile stalowe na

wysokości ~5 cm poniżej wierzchu oczepu żelbetowego. Oczep żelbetowy 50x40 cm. Beton

C30/37, zbrojenie górą i dołem 4 Ø20 mm, strzemiona 4-ro cięte Ø12 co 20 cm; stal A-IIIN

(B500SP), startery zbrojenia ściany w osi A’ oraz J’ wg projektu konstrukcyjnego.

Dane konstrukcyjne i materiałowe palisady:

� technologia wykonania pali: DSM ø400 mm

� rozstaw pali: co 400 mm

� długość kolumn: 6,2 m

� zbrojenie pali: IPE200 oraz IPE270 ze stali S235 długości 6,5 m

(dopuszcza się użycie profili staroużytecznych)

� rzędna główek pali: 155,00 m n.p.m.

� Ścianka szczelna wciskana

Podstawowym zadaniem ścianki szczelnej jest zabezpieczenie wykopu przed naporem

gruntu oraz ograniczenie dopływu wód gruntowych do wykopu. Stąd należy zapewnić szczelność

ścianki na zamkach oraz w narożnikach i wprowadzenie jej do gruntów słabo przepuszczalnych.

Szczelność na połączeniach profili stalowych zapewniają zamki umieszczone na każdym z nich

z obu stron. Każdy z wciskany profili zazębia się o poprzednie, już zainstalowane. Oprócz zamków

związanych z profilami są też zamki wolne, pogrążane osobno w celu uzyskania dowolnych

połączeń ścianki szczelnej. Zamki takie można spawać do profili ścianki stalowej.

Ze względu na to, że niemożliwe jest dokładne wyznaczenie położenia każdej grodzicy na



strona 8 z 10

budowie wyznacza się jedynie oś ścianki. Poszczególne profile mogą ulegać przesunięciu wzdłuż

tej osi. Przesuniecie to wynika z tolerancji pasowania ścianki i jej ułożeniu się w zamkach po

pogrążeniu w gruncie. Ścianka będzie miała wysokość od 9 m.

Z uwagi na brak dostępu po wykonaniu podziemia, ściankę wzdłuż osi A' oraz 6' (pomiędzy

osiami A' a G) należy przewidzieć jako traconą. Odzysk pozostałych odcinków uzależniony od

organizacji placu budowy.

W celu zachowania szczelności zaprojektowano następujący sposób postępowania przy

połączeniu palisady z kolumn DSM i ścianki szczelnej z grodzic stalowych. Założono, że ostatnie

grodzice zostaną wciśnięte w kolumny graniczne technologii . W tym celu, wciskanie grodzic

należy rozpocząć w pobliżu palisady z pozostawieniem miejsca na ostatni profil. Po wykonaniu

kolumn na styku palisada – ścianka szczelna należy wcisnąć brakujący profil w świeżą kolumnę

DSM.

5. Obliczenia statyczne

Obliczenia statyczne przeprowadzono w oparciu o parametry gruntu podane w dokumentacji

geotechnicznej [1]. Obliczenia statyczne wykonano zgodnie z zaleceniami Eurokodu 7 według

metody współczynników częściowych bezpieczeństwa. Dla obudowy tymczasowej wybrano drugi

zestaw współczynników LC2. Wartości współczynników obliczeniowych:

� γG=1,2

� γQ=1,3

� γEp=1,2

Obciążenie naziomu przyjęto jako równomiernie rozłożone na całej powierzchni równe 10 kN/m2.

Założenie takie pozwala ustawić sprzęt o maksymalnym ciężarze nie przekraczającym:

� 10 t w odległości 1,5 m od obudowy



� 70 t w odległości 4,5 m od obudowy.

Obliczenia sił przekrojowych i wymaganego zagłębienia pali przeprowadzono przy użyciu

programu komputerowego „GGU-Retain”. Strony z obliczeniami w załączniku 2.



strona 9 z 10

6. Ocena wpływu wykopu na sąsiednią zabudowę

Ocenę wpływu wykopu na sąsiednią zabudowę przeprowadzono zgodnie z Instrukcją

Instytutu Techniki Budowlanej nr 376/2002 „Ochrona zabudowy w sąsiedztwie głębokich wykopów”.

Wykop wykonywany jest w gruntach mieszanych (piaski i gliny) z konieczności obniżenia

zwierciadła wody gruntowej. Strefa oddziaływań bezpośrednich wykopu SI kończy się w odległości

0,75*Hw . Strefa oddziaływań wtórnych wykopu SII ta kończy się w odległości 2,5*Hw.

Wysokość wykopu wynosi 4,02 m. Strefa oddziaływań bezpośrednich wykopu SI dla tego

zakresu kończy się w odległości 0,75 * 4,02 = 3,02 m. Strefa oddziaływań wtórnych wykopu SII –

kończy się w odległości 2,5 * 4,02 = 10,10 m. Zabezpieczenie wykopu od istniejących budynków

zaprojektowano w odległości ~10 cm.

Budynek m3

Na podstawie obliczeń, maksymalne przemieszczenie poziome palisady nie przekracza

wartości uk = 4,5 mm. Stąd maksymalne osiadanie gruntu

w bezpośrednim sąsiedztwie obudowy spowodowane jej ugięciem, wyliczone na podstawie w/w.

„Instrukcji ITB...”, wynosi:

vu = 0,75 * (max uk) = 0,75 * 4,5 mm ≈ 3,4 mm

Dodatkowo uwzględniono osiadanie wywołane wykonywaniem palisady DSM:

vi = α * Hw1/2 = 1,2* (4,02 m)1/2 = 2,4 mm

Łącznie maksymalne osiadanie budynku jakie może wystąpić w bezpośrednim sąsiedztwie

obudowy wynosi:

vmax = vu + vi = 3,4 mm + 2,4 mm = ~5,8 mm

Przemieszczenie to mieści się w granicach dopuszczalnych przemieszczeń wyszczególnionych w

„Intrukcji ITB...” dla tego typu budowli (budynek o konstrukcji murowanej bez wieńców ), wynoszących vdop

= 7 mm.

Budynek h4

Na podstawie obliczeń, maksymalne przemieszczenie poziome palisady nie przekracza

wartości uk = 2,5 mm. Stąd maksymalne osiadanie gruntu

w bezpośrednim sąsiedztwie obudowy spowodowane jej ugięciem, wyliczone na podstawie w/w.

„Instrukcji ITB...”, wynosi:

vu = 0,75 * (max uk) = 0,75 * 2,5 mm ≈ 1,9 mm

Dodatkowo uwzględniono osiadanie wywołane wykonywaniem palisady DSM:



strona 10 z 10

vi = α * Hw1/2 = 1,2* (4,02 m)1/2 = 2,4 mm

Łącznie maksymalne osiadanie budynku jakie może wystąpić w bezpośrednim sąsiedztwie

obudowy wynosi:

vmax = vu + vi = 1,9 mm + 2,4 mm = ~4,2 mm

Przemieszczenie to mieści się w granicach dopuszczalnych przemieszczeń wyszczególnionych w

„Intrukcji ITB...” dla tego typu budowli (budynek o konstrukcji monolitycznej ), wynoszących vdop = 11 mm.

- K O N I E C -

ZAŁĄCZNIK NR 1

Uprawnienia budowlane i świadectwa członkowskie Okręgowej Izby Inżynierów Budownictwa

ZAŁĄCZNIK NR 1

UPRAWNIENIA PROJEKTANTÓW

Strona 1 z 5

ZAŁĄCZNIK NR 1


Strona 2 z 5

ZAŁĄCZNIK NR 1


Strona 3 z 5

ZAŁĄCZNIK NR 1


Strona 4 z 5

ZAŁĄCZNIK NR 1


Strona 5 z 5

ZAŁĄCZNIK NR 2

Wydruki z obliczeń statycznych

151.24

154.70

154.40 (1)

152.60 (2)

152.30 (3)

146.00 (4)

GW (153.20)

GW (151.24)

-4 -2 0 2 4 6 8 10 12 14

146

148

150

152

154

156

158

p = 10.0

0.0

19.6

19.6

delta water pr.

dpw [kN/m²]

eph/eah [kN/m²]

d|(q+g),k

3.0

3.6/4.6

8.9

8.7/10.4

24.5

-107.3

-200.6

M [kN·m/m]

(q+g),k

-78.3

Q [kN/m]

(q+g),k

118.8

-49.5

N [kN/m]

(q+g),k

23.3

-20.3

w [mm]

EI = 9.425E+4 kN·m²/m

(q+g),k

-7.9

0.0

-7.9

Depth γ k γ ' k ϕ k c k δ/ϕ δ/ϕ[m] [kN/m³] [kN/m³] [°] [kN/m²] active passive

Designation

154.40 17.5/17.5 10.0/10.0 28.0/28.0 0.0/0.0 0.667 -0.667 nN152.60 18.5/18.5 10.0/10.0 33.6/33.6 0.0/0.0 0.667 -0.667 Ps - II - JD=0,50152.30 21.5/21.5 21.5/21.5 14.5/14.5 24.7/24.7 0.667 -0.667 Gp - III - JL=0,4

<152.30 21.5/21.5 21.5/21.5 20.1/20.1 35.5/35.5 0.667 -0.667 Gp - V - JL=0,1

Wall crown = 154.70 m

Soilact/pas


Designation


<152.30 21.5/21.5 21.5/21.5 20.1/20.1 35.5/35.5 0.667 -0.667 Gp - V - JL=0,1


P-143-Minsk Mazowiecki - palisada - ow1 - f1Bored pile wallCalculation basis:No ep redistributionActive ep according to: DIN 4085Equivalent ep coefficient kah [-] = 0.200Passive ep according to: DIN 4085 (new)Section length automatic

γG = 1.35γQ = 1.50γEp = 1.40Embedment depth = 2.32 m Required length = 5.78 mSumme V nicht erfüllt

Design values:

0.40 m

0.40 m

Bored pile wall

3.4

6

150.68

154.70

154.40 (1)

152.60 (2)

152.30 (3)

146.00 (4)

GW (153.20)

GW (150.68)

-4 -2 0 2 4 6 8 10 12 14

146

148

150

152

154

156

158

10.0 (g)

0.0

25.2

25.2

delta water pr.

dpw [kN/m²]

eph/eah [kN/m²]

d|(q+g),k

1.7

1.7/52.6

52.6/56.2

61.2

64.8

-107.3

-186.7

M [kN·m/m]

(q+g),k

73.3

Q [kN/m]

(q+g),k

27.9

-44.9

N [kN/m]

(q+g),k

-6.6

-22.9

w [mm]

EI = 9.425E+4 kN·m²/m

(q+g),k

-0.1

0.0

-2.5

154.70 Strut 1 (27.9 ((q+g),k) kN/m)

pv,g=120.0


Designation


<152.30 21.5/21.5 21.5/21.5 20.1/20.1 35.5/35.5 0.667 -0.667 Gp - V - JL=0,1


Soilact/pas


Designation


<152.30 21.5/21.5 21.5/21.5 20.1/20.1 35.5/35.5 0.667 -0.667 Gp - V - JL=0,1


P-143-Minsk Mazowiecki - palisada - ow1 - h4 - f1Bored pile wallCalculation basis:Rectangular ep redistributionActive ep according to: DIN 4085Equivalent ep coefficient kah [-] = 0.200Passive ep according to: DIN 4085 (new)Section length automatic and degree of fixity from 0.000

γG = 1.35γQ = 1.50γEp = 1.40Embedment depth = 1.97 m Required length = 5.99 mSum V met/µ = 0.89

Design values:

0.40 m

0.40 m

Bored pile wall

0.0

5

11.95 0.0

5

0.6

73

.35

151.24

154.70

154.40 (1)

152.60 (2)

152.30 (3)

146.00 (4)

GW (153.24)

GW (151.30)

-4 -2 0 2 4 6 8 10 12 14

146

148

150

152

154

156

158

10.0 (g)

0.0

19.4

19.4

delta water pr.

dpw [kN/m²]

eph/eah [kN/m²]

d|(q+g),k

0.0

1.6

0.9/1.0

2.8

61.2

63.9

-107.3

-201.1

M [kN·m/m]

(q+g),k

-38.4

Q [kN/m]

(q+g),k

69.9

-28.9

N [kN/m]

(q+g),k

13.7

-13.3

w [mm]

EI = 9.425E+4 kN·m²/m

(q+g),k

-3.6

0.0

-3.6

pv,g=120.0


Designation


<152.30 21.5/21.5 21.5/21.5 20.1/20.1 35.5/35.5 0.667 -0.667 Gp - V - JL=0,1


Soilact/pas


Designation


<152.30 21.5/21.5 21.5/21.5 20.1/20.1 35.5/35.5 0.667 -0.667 Gp - V - JL=0,1


P-143-Minsk Mazowiecki - palisada - ow1 - h4 - f2Bored pile wallCalculation basis:No ep redistributionActive ep according to: DIN 4085Equivalent ep coefficient kah [-] = 0.200Passive ep according to: DIN 4085 (new)Section length automatic

γG = 1.35γQ = 1.50γEp = 1.40Embedment depth = 2.33 m Required length = 5.79 mSumme V nicht erfüllt

Design values:

0.40 m

0.40 m

Bored pile wall

0.0

5

11.95 0.0

5

0.11

3.3

5

150.68

154.90

153.90 (1)

152.70 (2)152.50 (3)

146.00 (4)

GW (153.20)

GW (150.68)

-4 -2 0 2 4 6 8 10 12 14

146

148

150

152

154

156

158

p = 10.0

3.0

25.2

25.2

delta water pr.

dpw [kN/m²]

eph/eah [kN/m²]

d|(q+g),k

3.0

6.6/8.4

9.7

9.1/10.9

32.4

-107.3

-239.6

M [kN·m/m]

(q+g),k

-157.8

Q [kN/m]

(q+g),k

181.7

-75.4

N [kN/m]

(q+g),k

59.8

-17.5

w [mm]

EI = 4.036E+4 kN·m²/m

(q+g),k

-64.3

0.0

-64.3


Designation


<152.50 21.5/21.5 21.5/21.5 20.1/20.1 35.5/35.5 0.667 -0.667 Gp - V - JL=0,1


Soilact/pas


Designation


<152.50 21.5/21.5 21.5/21.5 20.1/20.1 35.5/35.5 0.667 -0.667 Gp - V - JL=0,1


P-143-Minsk Mazowiecki - sc. szczelna - ow3 - f1Sheet pile wallLarssen 603 KCalculation basis:No ep redistributionActive ep according to: DIN 4085Equivalent ep coefficient kah [-] = 0.200Passive ep according to: DIN 4085 (new)

Section length automaticγG = 1.35γQ = 1.50γEp = 1.40Embedment depth = 3.29 m Required length = 7.51 mSumme V nicht erfüllt

Design values:

31.00 cm

Larssen 603 K

4.2

2

150.68

154.70

153.90 (1)

152.50 (2)

151.10 (3)

150.70 (4)

148.70 (5)

147.50 (6)

146.00 (7)

GW (153.20)

GW (150.68)

-4 -2 0 2 4 6 8 10 12 14

146

148

150

152

154

156

158

p = 10.0

0.0

25.2

25.2

delta water pr.

dpw [kN/m²]

eph/eah [kN/m²]

d|(q+g),k

9.7

9.7

80.3

9.7/16.6

23.0

-107.3

-167.1

M [kN·m/m]

(q+g),k

151.9

Q [kN/m]

(q+g),k

85.5

-82.3

N [kN/m]

(q+g),k

-27.4

-51.3

w [mm]

EI = 9.425E+4 kN·m²/m

(q+g),k

-0.3

0.0

-4.5

154.70 Strut 1 (85.5 ((q+g),k) kN/m)

pv,g=300.0


Designation

153.90 17.5/17.5 10.0/10.0 28.0/28.0 0.0/0.0 0.667 -0.667 nN152.50 18.5/18.5 10.0/10.0 33.6/33.6 0.0/0.0 0.667 -0.667 Ps - II - JD=0,50151.10 21.5/21.5 21.5/21.5 14.5/14.5 24.7/24.7 0.667 -0.667 Gp - III - JL=0,4150.70 21.5/21.5 21.5/21.5 18.3/18.3 31.5/31.5 0.667 -0.667 Gp - IV - JL=0,2148.70 21.5/21.5 21.5/21.5 20.1/20.1 35.5/35.5 0.667 -0.667 Gp - V - JL=0,1147.50 19.0/19.0 10.0/10.0 30.9/30.9 0.0/0.0 0.667 -0.667 Pd - VI - JD=0,50

<147.50 21.5/21.5 21.5/21.5 20.1/20.1 35.5/35.5 0.667 -0.667 Gp - V - JL=0,1


Soilact/pas


Designation


<147.50 21.5/21.5 21.5/21.5 20.1/20.1 35.5/35.5 0.667 -0.667 Gp - V - JL=0,1


P-143-Minsk Mazowiecki - palisada - ow4 - m3 - f1Bored pile wallCalculation basis:Rectangular ep redistributionActive ep according to: DIN 4085Equivalent ep coefficient kah [-] = 0.200Passive ep according to: DIN 4085 (new)Section length automatic and degree of fixity from 0.000

γG = 1.35γQ = 1.50γEp = 1.40Embedment depth = 1.49 m Required length = 5.50 mSum V met/µ = 0.57

Design values:

0.40 m

0.40 m

Bored pile wall

1.00

2.3

71

.65

150.68

154.70

153.90 (1)

152.50 (2)

151.10 (3)

150.70 (4)

148.70 (5)

147.50 (6)

146.00 (7)

GW (153.20)

GW (150.68)

-4 -2 0 2 4 6 8 10 12 14

146

148

150

152

154

156

158

p = 10.0

0.0

25.2

25.2

delta water pr.

dpw [kN/m²]

eph/eah [kN/m²]

d|(q+g),k

3.0

5.7/7.3

8.8

8.8/10.5

25.1/33.8

27.5/37.0

-107.3

-187.1/-162.4

-209.5/-208.1

M [kN·m/m]

(q+g),k

-139.4

Q [kN/m]

(q+g),k

150.5

-70.9

N [kN/m]

(q+g),k

70.2

-15.1

w [mm]

EI = 4.036E+4 kN·m²/m

(q+g),k

-51.7

0.0

-51.7


Designation


<147.50 21.5/21.5 21.5/21.5 20.1/20.1 35.5/35.5 0.667 -0.667 Gp - V - JL=0,1


Soilact/pas


Designation


<147.50 21.5/21.5 21.5/21.5 20.1/20.1 35.5/35.5 0.667 -0.667 Gp - V - JL=0,1




Design values:

31.00 cm

Larssen 603 K

4.0

2

150.29

154.70

153.90 (1)

152.50 (2)

151.10 (3)

150.70 (4)

148.70 (5)

147.50 (6)

146.00 (7)

GW (153.20)

GW (150.29)

-4 -2 0 2 4 6 8 10 12 14

146

148

150

152

154

156

158

p = 10.0

0.0

29.1

29.1

delta water pr.

dpw [kN/m²]

eph/eah [kN/m²]

d|(q+g),k

10.4

10.4/18.3

23.0

-107.3

-151.4

M [kN·m/m]

(q+g),k

64.7

Q [kN/m]

(q+g),k

39.0

-49.3

N [kN/m]

(q+g),k

-0.2

-18.3

w [mm]

EI = 4.036E+4 kN·m²/m

(q+g),k

-0.1

0.0

-4.8

154.70 Strut 1 (39.0 ((q+g),k) kN/m)


Designation


<147.50 21.5/21.5 21.5/21.5 20.1/20.1 35.5/35.5 0.667 -0.667 Gp - V - JL=0,1


Soilact/pas


Designation


<147.50 21.5/21.5 21.5/21.5 20.1/20.1 35.5/35.5 0.667 -0.667 Gp - V - JL=0,1


P-143-Minsk Mazowiecki - sc. szczelna - ow4 - f1 - przeglebienieSheet pile wallLarssen 603 KCalculation basis:Rectangular ep redistributionActive ep according to: DIN 4085Equivalent ep coefficient kah [-] = 0.200Passive ep according to: DIN 4085 (new)

Section length automatic and degree of fixity from 0.000γG = 1.35γQ = 1.50γEp = 1.40Embedment depth = 1.09 m Required length = 5.50 mSumme V nicht erfüllt

Design values:

31.00 cm

Larssen 603 K

4.4

1

150.68

154.70

154.30 (1)

152.90 (2)152.70 (3)

149.40 (4)149.20 (5)

146.00 (6)

GW (153.20)

GW (150.68)

-4 -2 0 2 4 6 8 10 12 14

146

148

150

152

154

156

158

p = 10.0

0.0

25.2

25.2

delta water pr.

dpw [kN/m²]

eph/eah [kN/m²]

d|(q+g),k

3.0

4.1/5.2

8.9

8.1/9.6

23.1/27.6

30.8

-107.3

-158.9/-128.2

-231.1

M [kN·m/m]

(q+g),k

-140.5

Q [kN/m]

(q+g),k

169.9

-71.8

N [kN/m]

(q+g),k

59.7

-15.9

w [mm]

EI = 4.036E+4 kN·m²/m

(q+g),k

-53.0

0.0

-53.0


Designation

154.30 17.5/17.5 10.0/10.0 28.0/28.0 0.0/0.0 0.667 -0.667 nN152.90 18.5/18.5 10.0/10.0 33.6/33.6 0.0/0.0 0.667 -0.667 Ps - II - JD=0,50152.70 21.5/21.5 21.5/21.5 14.5/14.5 24.7/24.7 0.667 -0.667 Gp - III - JL=0,4149.40 21.5/21.5 21.5/21.5 20.1/20.1 35.5/35.5 0.667 -0.667 Gp - V - JL=0,1149.20 18.5/18.5 10.0/10.0 33.6/33.6 0.0/0.0 0.667 -0.667 Ps - II - JD=0,50

<149.20 21.5/21.5 21.5/21.5 20.1/20.1 35.5/35.5 0.667 -0.667 Gp - V - JL=0,1


Soilact/pas


Designation

154.30 17.5/17.5 10.0/10.0 28.0/28.0 0.0/0.0 0.667 -0.667 nN152.90 18.5/18.5 10.0/10.0 33.6/33.6 0.0/0.0 0.667 -0.667 Ps - II - JD=0,50152.70 21.5/21.5 21.5/21.5 14.5/14.5 24.7/24.7 0.667 -0.667 Gp - III - JL=0,4149.40 21.5/21.5 21.5/21.5 20.1/20.1 35.5/35.5 0.667 -0.667 Gp - V - JL=0,1149.20 18.5/18.5 10.0/10.0 33.6/33.6 0.0/0.0 0.667 -0.667 Ps - II - JD=0,50

<149.20 21.5/21.5 21.5/21.5 20.1/20.1 35.5/35.5 0.667 -0.667 Gp - V - JL=0,1




Design values:

31.00 cm

Larssen 603 K

4.0

2

150.69

154.70

154.40 (1)

152.60 (2)

152.30 (3)

146.00 (4)

GW (153.20)

GW (150.69)

-4 -2 0 2 4 6 8 10 12 14

146

148

150

152

154

156

158

p = 10.0

0.0

25.1

25.1

delta water pr.

dpw [kN/m²]

eph/eah [kN/m²]

d|(q+g),k

9.7

9.7/16.9

20.3

-107.3

-139.5

M [kN·m/m]

(q+g),k

43.8

Q [kN/m]

(q+g),k

30.3

-40.1

N [kN/m]

(q+g),k

-3.5

-17.0

w [mm]

EI = 4.036E+4 kN·m²/m

(q+g),k

-0.1

0.0

-2.5

154.70 Strut 1 (30.3 ((q+g),k) kN/m)


Designation


<152.30 21.5/21.5 21.5/21.5 20.1/20.1 35.5/35.5 0.667 -0.667 Gp - V - JL=0,1


Soilact/pas


Designation


<152.30 21.5/21.5 21.5/21.5 20.1/20.1 35.5/35.5 0.667 -0.667 Gp - V - JL=0,1


P-143-Minsk Mazowiecki - sc. szczelna - ow1 - f1 - przeglebienieSheet pile wallLarssen 603 KCalculation basis:Rectangular ep redistributionActive ep according to: DIN 4085Equivalent ep coefficient kah [-] = 0.200Passive ep according to: DIN 4085 (new)

Section length automatic and degree of fixity from 0.000γG = 1.35γQ = 1.50γEp = 1.40Embedment depth = 0.80 m Required length = 4.81 mSum V met/µ = 0.87

Design values:

31.00 cm

Larssen 603 K

4.0

1

Nazwa Projektu: PROJEKT BUDOWLANY ZABEZPIECZENIA WYKOPU

Obiekt: BUDYNEK MIESZKALNY WIELORODZINNY Z USŁUGAMI I PARKINGIEM

PODZIEMNYM, MIŃSK MAZ. UL. KAZIKOWSKIEGO DZ. NR EW. 1994/1, 1995/2

Numer Projektu: P-143

Numer Strony: 01

Wydanie Zatwierdził:

Stadium (Legenda): Dzień 09

F - Oferta Miesiąc 05

K - Koncepcja Rok 16

B - Budowlany Stadium B

P - Przetargowy 1 2 3 3 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

W - Wykonawczy kopia email �

U - Uwagi kopia papierowa �

I - do Informacji kopia CD

Nr Rys./Dok. Nazwa Rysunku / Dokumentu: Rewizja :

Opis Techniczny

RZUT ZABEZPIECZENIA WYKOPU1:100

PRZEKRÓJ 1-1

PRZEKRÓJ 2-2

PRZEKRÓJ 3-3

PRZEKRÓJ 4-4

Skopiowano do: Osoba: Ilość kopii:

Klient: Specfund Sp. z o.o. 1

Architekt:

Wykonawca:

Podwykonawca:

Konsultant:

Archiwum: MDR-Projekt Marcin Derlacz 1

Proszę o podpisanie niniejszego protokołu i odesłanie (np. faxem) ………………………………………...………

0304 W0

0303 W0

0302 W0

0301 W0

0101 W0

LISTA RYSUNKÓW I DOKUMENTÓW

0001 W0

P – 143 PROJEKT BUDOWLANY ZABEZPIECZENIA WYKOPU · PN-82/B-02000 „Obciążenia budowli –...

Documents

Transcript of P – 143 PROJEKT BUDOWLANY ZABEZPIECZENIA WYKOPU · PN-82/B-02000 „Obciążenia budowli –...