Ekspertyza i projekt 01-518 Warszawa, naprawy taśmociągu …‚ącznik_nr_1-_Ekspertyza... ·...
Transcript of Ekspertyza i projekt 01-518 Warszawa, naprawy taśmociągu …‚ącznik_nr_1-_Ekspertyza... ·...
Estakada podpierająca taśmociąg na terenie ciepłowni La Monte’a w Skarżysku Kamiennej
strona 1
WYKONAWCA: Skanska S.A.
01-518 Warszawa,
ul. Gen.J.Zajączka 9
Oddział Exbud Skanska w Kielcach
25-323 Kielce,
Al. Solidarności 34
Wytwórnia Konstrukcji Stalowych
ul Peryferyjna 23
25-562 Kielce
Ekspertyza i projekt
naprawy taśmociągu
nawęglającego
Data: 11.2016
ZADANIE:
Ekspertyza estakady podpierającej taśmociąg nawęglający na terenie ciepłowni
La Monte’a zlokalizowanej w Skarżysku Kamiennej przy Al. Niepodległości 100 oraz
projekt naprawy konstrukcji wraz z kosztorysem inwestorskim.
INWESTOR:
Celsium sp. z o.o. Ul. 11 Listopada 7
26-110 Skarżysko Kamienna PRZEDMIOT:
Estakada podpierająca taśmociąg na terenie ciepłowni La Monte’a w Skarżysku Kamiennej
O P R A C O W A Ł N R U P R A W N I E Ń P O D P I S
dr inŜ. Jerzy SENDKOWSKI
KL9/89, KL92/92 GUNB 332/98/R
mgr inŜ. Marcin NOSEK SWK/0111/POOK/06
mgr inŜ. Łukasz TKACZYK SWK/0009/PWOK/07
Estakada podpierająca taśmociąg na terenie ciepłowni La Monte’a w Skarżysku Kamiennej
strona 2
- S P I S Z A W A R T O Ś C I –
I. Ekspertyza techniczna
1 Dane ogólne ........................................................................................................................................ - 3 - 2 Podstawa opracowania ...................................................................................................................... - 3 - 3. Przedmiot i zakres opracowania ......................................................................................................... - 4 - 4. Ocena stanu technicznego estakady podpierającej taśmociąg nawęglający na terenie ciepłowni La
Monte’a zlokalizowanej w SkarŜysku Kamiennej przy ul. Al. Niepodległości 100 .......................... - 6 - 4.1 Szczegółowy opis aktualneo stanu konstrukcji estakady ..................................................... - 6 - 4.2 Obliczenia ............................................................................................................................... - 14 - 4.3 Zabezpieczenia antykorozyjne. ............................................................................................. - 39 -
5 Zalecenia wykonawcze i uwagi końcowe. ........................................................................................ - 39 - 6 Oświadczenie. ................................................................................................................................... - 40 - 7 Uprawnienia. ...................................................................................................................................... - 41 - 8 Przedmiar robót . ............................................................................................................................... - 47 - II. Projekt naprawy taśmociągu nawęglania
1 Dane ogólnne .................................................................................................................................... - 49 - 1.1 Obiekt ..................................................................................................................................... - 49 - 1.2 Podstawa opracowania.......................................................................................................... - 49 - 1.3 Kolejność wykonywania robót ............................................................................................... - 49 -
2 Rozwiązania materiałowe ................................................................................................................. - 49 - 2.1 Wyroby hutnicze..................................................................................................................... - 49 - 2.2 Połączenia śrubowe ............................................................................................................... - 49 - 2.3 Połączenia spawane .............................................................................................................. - 50 - 2.4 Ochrona przed korozją .......................................................................................................... - 50 -
III. Część rysunkowa:
Spis rysunków .......................................................................................................................................... - 51 -
Estakada podpierająca taśmociąg na terenie ciepłowni La Monte’a w Skarżysku Kamiennej
strona 3
Ekspertyza techniczna
1. DANE OGÓLNE.
Estakada podpierająca taśmociąg nawęglający na terenie ciepłowni La Monte’a zlokalizowanej w SkarŜysku Kamiennej przy ul. Al. Niepodległości 100.
2. PODSTAWA OPRACOWANIA.
Ekspertyzę opracowano na podstawie: a) Obowiązujących w Polsce regulacji prawnych a w szczególności:
- Prawo Budowlane ( Dz. U. z 2010 R. Nr 243, poz. 1623 z późn. zm.), - Obowiązujące Polskie Normy:
PN-EN 1991-1-1: 2004/Ap2:2011
Eurokod 1 Oddziaływania na konstrukcje. Część 1-1: Oddziaływania ogólne - CięŜar objętościowy, cięŜar własny, obciąŜenia uŜytkowe w budynkach
PN-EN 1991-1-4: 2008
Eurokod 1 Oddziaływania na konstrukcje. Część 1-4: Oddziaływania ogólne Oddziaływania wiatru
PN-EN 1993-1-1: 2006/NA:2010
Eurokod 3 Projektowanie konstrukcji stalowych. Część 1-1: Reguły ogólne i reguły dla budynków
PN-EN 1993-1-5: 2008
Eurokod 3 Projektowanie konstrukcji stalowych. Część 1-5: Blachownice
PN-EN 1991-3
Eurokod 3 Oddziaływania na konstrukcje. Oddziaływania wywołane dźwignicami i maszynami
b) Inne obowiązujące przepisy i normy techniczne, c) Materiały własne:
- wizja lokalna i własna inwentaryzacja terenu, - dokumentacja fotograficzna wykonana podczas wizji lokalnej.
d) Literatura specjalistyczna: [1] Łubiński M., Zółtowski W.: Konstrukcje metalowe Cz. I i II Arkady 2004. [2] Biegus A.: Stalowe budynki halowe. Arkady W-wa 2003. [3] � Poradnik projektanta konstrukcji metalowych pod redakcją Wł. Boguckiego, Arkady 1982. [4] Kucharczuk W.: Stalowe hale i budynki wielokondygnacyjne, Częstochowa 2004. [5] Bródka J. Kozłowski A.: Stalowe budynki szkieletowe, OWPRz; Rzeszów 2003. [6] Bródka J., Barszcz A, GiŜejowski M., Kozłowski A.: Sztywność i nośność stalowych ram
przechyłowych o węzłach podatnych, OWPRz, Rzeszów 2004. [7] Warunki techniczne wykonywania i odbioru robót budowlano-montaŜowych,, Bud. Ogólne,
Tom1, część 1 - 3, Arkady, 1990.
Estakada podpierająca taśmociąg na terenie ciepłowni La Monte’a w Skarżysku Kamiennej
strona 4
3. PRZEDMIOT I ZAKRES OPRACOWANIA.
3.1 Przedmiot ekspertyzy.
Przedmiotem ekspertyzy jest estakada podpierająca taśmociąg nawęglający na terenie ciepłowni La Monte’a zlokalizowanej w SkarŜysku Kamiennej przy Al. Niepodległości 100. Estakadę pokazano na rys.1 do 4. Zasadniczą konstrukcję estakady podpierającej taśmociąg nawęglający stanowią dwuteownik I 240, umieszczony centralnie i dwa [ 240 mm w osiowym rozstawie 1000 mm, stanowiąc pas ściskany. Pas dolny stanowią 3 pary LR 40x5 rozparte I140 środku rozpiętości . Estakada składa się z trzech odcinków, podpartych na podporach 1, 2, 3 i 4.
Do wykonania konstrukcji estakady i elementów wyposaŜenia zastosowano następujące materiały: � kształtowniki stal St3S, � konstrukcja spawana.
Rys.1. Widok estakady podpierającej taśmociąg, z podporami w osi 1,2,3 i 4.
Estakada podpierająca taśmociąg na terenie ciepłowni La Monte’a w Skarżysku Kamiennej
strona 5
Rys.2. Widok estakady podpierającej taśmociąg w osi 1 -2,
w którą nastąpiło uderzenie środkiem transportu.
Rys.2. Widok estakady podpierającej taśmociąg w osi 2-3, w której odnotowano równieŜ uszkodzenia
( zerwanie połączenia pasa dolnego z LR40x5 na podporze 2).
Estakada podpierająca taśmociąg na terenie ciepłowni La Monte’a w Skarżysku Kamiennej
strona 6
Rys.3. Widok estakady podpierającej taśmociąg w osi 3-4 ( zanotowano lokalne wzajemne przesunięcia odcinków estakady 2-3 i 3-4 na podporze 3 ).
4. OCENA STANU TECHNICZNEGO ESTAKADY PODPIERAJĄCEJ TAŚMOCIĄG NAWĘGLAJĄCY NA TERENIE CIEPŁOWNI LA MONTE’A ZLOKALIZOWANEJ W SKARśYSKU KAMIENNEJ PRZY AL. NIEPODLEGŁOŚCI 100.
4.1 Szczegółowy opis aktualnego stanu konstrukcji estakady .
Na skutek kolizji pojazdu z estakadą podpierającą taśmociąg nawęglający w ciepłowni La Monte’a zlokalizowanej w SkarŜysku Kamiennej przy Al. Niepodległości 10 doszło do uszkodzenia zasadniczych elementów konstrukcyjnych estakady. Powstałe uszkodzenia (pokazane na rysunku 4 ) kwalifikują całą konstrukcję do wymiany.
Estakada podpierająca taśmociąg na terenie ciepłowni La Monte’a w Skarżysku Kamiennej
strona 7
Rys. 4.1. Widok uszkodzenia estakady na odcinku miedzy podporami 1-2, w którą uderzył bezpośrednio środek transportowy
Rys. 4.2. Widok uszkodzenia podpory 1 estakady, w którą uderzył bezpośrednio środek transportowy
Estakada podpierająca taśmociąg na terenie ciepłowni La Monte’a w Skarżysku Kamiennej
strona 8
Rys. 4.3. Widok uszkodzenia ścian podpory 1 estakady ,
Rys. 4.4. Widok uszkodzenia estakady na odcinku miedzy podporami 1-2, w którą uderzył bezpośrednio środek transportowy
Estakada podpierająca taśmociąg na terenie ciepłowni La Monte’a w Skarżysku Kamiennej
strona 9
Rys.4.5. Widok uszkodzenia estakady na odcinku miedzy podporami 1-2, w którą uderzył bezpośrednio środek transportowy
Rys.4.6. Widok zerwanego połączenia pasa dolnego estakady na odcinku 2-3 ( element pasa dolnego z L R 40x 5, opadł na poprzeczkę ) .
Estakada podpierająca taśmociąg na terenie ciepłowni La Monte’a w Skarżysku Kamiennej
strona 10
Rys.4.7. Widok elementów nośnych estakady podpierającej taśmociąg ( podpora 4) .
Naprawa estakady podpierającej taśmociąg nawęglania polegać będzie na odtworzeniu
konstrukcji nośnych stanowiących wsparcie taśmociągu nawęglającego NaleŜy wykonać reprofilację uszkodzonych murowanych i Ŝelbetowych części podpór 1 oraz naleŜy
wykonać zabezpieczenie antykorozyjne w postaci powłok bitumicznych murowanych i Ŝelbetowych części podparcia naraŜone na wpływy wilgoci ( Ŝelbetowe ściany podpór 2 i 3 naprawić , i wykonać zabezpieczenie powierzchniowe ( PCC).
NaleŜy równieŜ wykonać, schody obsługowe, barierki i obustronne osłony z blach fałdowych. Obecne elementy taśmociągu nawęglającego po jej odtworzeniu , moŜna ponownie wykorzystać.
4.2 Obliczenia
Wobec aktualnego stanu technicznego - istotnych uszkodzeń powstałych na skutek uderzenia, estakada podpierająca taśmociąg na terenie ciepłowni La Monte’a w SkarŜysku Kamiennej nie spełnia Stanu Granicznego Nośności ( SGN ) i UŜytkowalności ( SGU) . Próba obliczeń wg aktualnego stanu zakończyła się niepowodzeniem na skutek geometrycznej zmienności ( zerwane pasy dolne estakady, uszkodzony pas ściskany). PoniŜej przeprowadzono obliczenia dla stanu odtworzeniowego odpowiadającego stanowi po przeprowadzonym remoncie – odtworzeniu pierwotnej konstrukcji.
Estakada podpierająca taśmociąg na terenie ciepłowni La Monte’a w Skarżysku Kamiennej
strona 11
SCHEMAT ESTAKADY NAWĘGLANIA
Rys.5.1. Inwentaryzacja stanu istniejącego estakady
Estakada podpierająca taśmociąg na terenie ciepłowni La Monte’a w Skarżysku Kamiennej
strona 12
Rys.5.2. Inwentaryzacja stanu istniejącego estakady
Estakada podpierająca taśmociąg na terenie ciepłowni La Monte’a w Skarżysku Kamiennej
strona 13
SCHEMAT OBLICZENIOWY ETAKADY NAWĘGLANIA
Węzły:
nr węzła x [m] y [m] typ podpory kąt 1 0,00 0,00 przegubowo-przesuwna 0
2 12,18 4,30 przegubowa 0
3 6,60 0,60
4 6,09 2,15
Pręty:
nr pręta węzeł początkowy
węzeł końcowy
typ przekroju
połącznie początek połączenie koniec
1 1 4 IPE 240 przegub sztywne
2 4 2 IPE 240 sztywne przegub
3 1 3 2 L 40x40x5 ao
150 mm
przegub przegub
4 3 2 2 L 40x40x5 ao
150 mm
przegub przegub
5 3 4 I 140 przegub sztywne
Typy przekrojów prętowych:
nazwa materiał A [cm2] Jx [cm
4] h [cm] e/h E [MPa] ρo [kg/m
3]
IPE 240 Stal 18G2 39,10 3890,00 24,0 0,500 205000 7850
2 L 40x40x5 ao 150 mm
Stal St3 7,58 10,86 4,0 0,290 205000 7850
I 140 Stal St3 18,20 573,00 14,0 0,500 205000 7850
OBCIĄŻENIA: (wartości charakterystyczne)
Przypadek P1: stałe (γf = 1,20)
L.p. element opis
1 pręty 1, 2 obciążenie rozłożone równoległe do osi Y q = 2,10 kN/m na całej długości pręta
Przypadek P2: użytkowe (γf = 1,40)
1 1 1 1 1
2 2 2 2 2
3 3 3 3 3
4 4 4 4 4
5 5 5 5 5
2,10
2,10
Estakada podpierająca taśmociąg na terenie ciepłowni La Monte’a w Skarżysku Kamiennej
strona 14
L.p. element opis
1 pręty 1, 2 obciążenie rozłożone równoległe do osi Y q = 1,00 kN/m na całej długości pręta
Przypadek P3: śnieg (γf = 1,5)
L.p. element opis
1 pręty 1, 2 obciążenie rozłożone równoległe do osi Y q = 2,86 kN/m na całej długości pręta
Przypadek P4: technologiczne (γf = 1,20)
L.p. element opis
1 pręty 1, 2 obciążenie rozłożone równoległe do osi Y q = 1,60 kN/m na całej długości pręta
Tablica opisu kombinacji automatycznych:
nazwa kombinacji składniki kombinacji
K1: stałe 1,0·P1
K2: stałe+użytkowe 1,0·P1+1,0·P2
K3: stałe+śnieg 1,0·P1+1,0·P3
K4: stałe+użytkowe+śnieg 1,0·P1+1,0·P2+1,0·P3
K5: stałe+technologiczne 1,0·P1+1,0·P4
K6: stałe+użytkowe+technologiczne 1,0·P1+1,0·P2+1,0·P4
K7: stałe+śnieg+technologiczne 1,0·P1+1,0·P3+1,0·P4
K8: stałe+użytkowe+śnieg+technologiczne 1,0·P1+1,0·P2+1,0·P3+1,0·P4
1,00
1,00
2,86
2,86
1,60
1,60
Estakada podpierająca taśmociąg na terenie ciepłowni La Monte’a w Skarżysku Kamiennej
strona 15
WYNIKI: Przypadek P1: stałe
Wykres momentów zginających:
Wykres sił tnących:
Wykres sił osiowych:
Wykres przemieszczeń:
Wykres naprężeń:
Reakcje podporowe:
węzeł (podpora) Ry [kN] Rx [kN] M [kNm]
15,3
5
15
,35
-7,59
8,20
-7,58
8,20
0,0
1
6,06
-8,41
8,41
-6,06
-38,22
-33,12 -33,47
-28,36
34,17
34,51
-16,8
2
0,5 6,0
6,0
6,7
6,6
17,49
45,53
-34,51
-9,33
Estakada podpierająca taśmociąg na terenie ciepłowni La Monte’a w Skarżysku Kamiennej
strona 16
1 (A) 15,35 -- --
2 (B) 15,35 0,00 --
Siły wewnętrzne:
pręt węzeł/x [m] M [kNm] N [kN] T [kN]
1 1 x = 2,71 m
4
0,00 8,20 -7,59
-38,22 -36,08 -33,12
6,06 -0,02 -8,41
2 4 x = 3,75 m
2
-7,58 8,20 0,00
-33,47 -30,51 -28,36
8,41 0,02 -6,06
3 1 3
0,00 0,00
34,17 34,17
0,00 0,00
4 3 2
0,00 0,00
34,51 34,51
0,00 0,00
5 3 4
0,00 0,01
-16,82 -16,82
0,00 0,00
Przemieszczenia:
pręt węzeł/x [m] vx [mm] vy [mm] ϕ ϕ ϕ ϕ [rad]
1 1 x = 4,13 m
4
0,4 0,3 0,2
-0,2 -6,6 -6,0
0,00268
-0,00001
2 4 x = 2,20 m
2
0,2 0,1 0,0
-6,0 -6,6 0,0
-0,00001
-0,00271
3 1 3
0,5 1,7
0,0 -5,7
0,00086 0,00086
4 3 2
-1,2 0,0
-5,8 0,0
-0,00087 -0,00087
5 3 4
-6,0 -6,0
-0,4 -0,3
0,00001 0,00001
Naprężenia:
pręt x [m] σmax [MPa] σmin [MPa]
1 2,71 m 2,71 m
16,06 --
-- -34,51
2 3,75 m 3,75 m
17,49 --
-- -33,10
3 0,00 m 45,07 --
4 5,22 m 45,53 --
5 1,63 m -- -9,33
Przypadek P2: użytkowe
Wykres momentów zginających:
Wykres sił tnących:
8,5
3
8,5
3
-4,22
4,55
-4,21
4,56
3,37
-4,67
4,67
-3,37
Estakada podpierająca taśmociąg na terenie ciepłowni La Monte’a w Skarżysku Kamiennej
strona 17
Wykres sił osiowych:
Wykres przemieszczeń:
Wykres naprężeń:
Reakcje podporowe:
węzeł (podpora) Ry [kN] Rx [kN] M [kNm]
1 (A) 8,53 -- --
2 (B) 8,53 0,00 --
Siły wewnętrzne:
pręt węzeł/x [m] M [kNm] N [kN] T [kN]
1 1 x = 2,71 m
4
0,00 4,55 -4,22
-21,24 -20,04 -18,40
3,37 -0,01 -4,67
2 4 x = 3,75 m
2
-4,21 4,56 0,00
-18,60 -16,95 -15,76
4,67 0,01 -3,37
3 1 3
0,00 0,00
18,98 18,98
0,00 0,00
4 3 2
0,00 0,00
19,17 19,17
0,00 0,00
5 3 4
0,00 0,00
-9,35 -9,35
0,00 0,00
Przemieszczenia:
pręt węzeł/x [m] vx [mm] vy [mm] ϕ ϕ ϕ ϕ [rad]
1 1 x = 4,13 m
4
0,2 0,1 0,1
-0,1 -3,2 -2,9
0,00128
-0,00001
2 4 x = 2,20 m
2
0,1 0,1 0,0
-2,9 -3,1 0,0
-0,00001
-0,00129
3 1 3
0,2 0,8
0,0 -2,7
0,00041 0,00041
4 3 -0,6 -2,8 -0,00042
-21,24
-18,40 -18,60
-15,76
18,98
19,17
-9,3
5
0,2 2,8
2,9
3,2
3,1
9,72
25,30
-19,17
-5,18
Estakada podpierająca taśmociąg na terenie ciepłowni La Monte’a w Skarżysku Kamiennej
strona 18
2 0,0 0,0 -0,00042
5 3 4
-2,8 -2,9
-0,2 -0,2
0,00000 0,00001
Naprężenia:
pręt x [m] σmax [MPa] σmin [MPa]
1 2,71 m 2,71 m
8,92 --
-- -19,17
2 3,75 m 3,75 m
9,72 --
-- -18,39
3 0,00 m 25,04 --
4 0,00 m 25,30 --
5 1,63 m -- -5,18
Przypadek P3: śnieg
Wykres momentów zginających:
Wykres sił tnących:
Wykres sił osiowych:
Wykres przemieszczeń:
Wykres naprężeń:
26,1
3
26
,13
-12,92
13,95
-12,90
13,96
0,0
1
10,32
-14,32
14,32
-10,32
-0,01
-0,0
1
-65,07
-56,37 -56,98
-48,29
58,16
58,75
-28,6
4
0,6 8,1
8,2
9,1
9,0
Estakada podpierająca taśmociąg na terenie ciepłowni La Monte’a w Skarżysku Kamiennej
strona 19
Reakcje podporowe:
węzeł (podpora) Ry [kN] Rx [kN] M [kNm]
1 (A) 26,13 -- --
2 (B) 26,13 0,00 --
Siły wewnętrzne:
pręt węzeł/x [m] M [kNm] N [kN] T [kN]
1 1 x = 2,71 m
4
0,00 13,95 -12,92
-65,07 -61,42 -56,37
10,32 -0,03 -14,32
2 4 x = 3,75 m
2
-12,90 13,96 0,00
-56,98 -51,94 -48,29
14,32 0,03
-10,32
3 1 3
0,00 0,00
58,16 58,16
0,00 0,00
4 3 2
0,00 0,00
58,75 58,75
0,00 0,00
5 3 4
0,00 0,01
-28,64 -28,64
-0,01 -0,01
Przemieszczenia:
pręt węzeł/x [m] vx [mm] vy [mm] ϕ ϕ ϕ ϕ [rad]
1 1 x = 4,13 m
4
0,6 0,4 0,3
-0,2 -9,1 -8,2
0,00366
-0,00002
2 4 x = 2,20 m
2
0,3 0,2 0,0
-8,2 -9,0 0,0
-0,00002
-0,00369
3 1 3
0,6 2,3
-0,1 -7,8
0,00117 0,00117
4 3 2
-1,7 0,0
-8,0 0,0
-0,00119 -0,00119
5 3 4
-8,1 -8,2
-0,5 -0,5
0,00001 0,00002
Naprężenia:
pręt x [m] σmax [MPa] σmin [MPa]
1 2,71 m 2,71 m
27,34 --
-- -58,76
2 3,75 m 3,75 m
29,78 --
-- -56,35
3 0,00 m 76,73 --
4 0,00 m 77,51 --
5 1,63 m -- -15,89
Przypadek P4: technologiczne
Wykres momentów zginających:
29,78
77,51
-58,76
-15,89
Estakada podpierająca taśmociąg na terenie ciepłowni La Monte’a w Skarżysku Kamiennej
strona 20
Wykres sił tnących:
Wykres sił osiowych:
Wykres przemieszczeń:
Wykres naprężeń:
Reakcje podporowe:
węzeł (podpora) Ry [kN] Rx [kN] M [kNm]
1 (A) 11,69 -- --
2 (B) 11,69 0,00 --
Siły wewnętrzne:
11,6
9
11
,69
-5,78
6,25
-5,78
6,25
0,0
1 4,62
-6,41
6,41
-4,62
-29,12
-25,23 -25,50
-21,61
26,03
26,30
-12,8
2
0,4 4,6
4,6
5,1
5,0
13,33
34,69
-26,30
-7,11
Estakada podpierająca taśmociąg na terenie ciepłowni La Monte’a w Skarżysku Kamiennej
strona 21
pręt węzeł/x [m] M [kNm] N [kN] T [kN]
1 1 x = 2,71 m
4
0,00 6,25 -5,78
-29,12 -27,49 -25,23
4,62 -0,01 -6,41
2 4 x = 3,75 m
2
-5,78 6,25 0,00
-25,50 -23,25 -21,61
6,41 0,01 -4,62
3 1 3
0,00 0,00
26,03 26,03
0,00 0,00
4 3 2
0,00 0,00
26,30 26,30
0,00 0,00
5 3 4
0,00 0,01
-12,82 -12,82
0,00 0,00
Przemieszczenia:
pręt węzeł/x [m] vx [mm] vy [mm] ϕ ϕ ϕ ϕ [rad]
1 1 x = 4,13 m
4
0,3 0,2 0,2
-0,1 -5,1 -4,6
0,00205
-0,00001
2 4 x = 2,20 m
2
0,2 0,1 0,0
-4,6 -5,0 0,0
-0,00001
-0,00206
3 1 3
0,4 1,3
0,0 -4,4
0,00065 0,00065
4 3 2
-0,9 0,0
-4,5 0,0
-0,00067 -0,00067
5 3 4
-4,5 -4,6
-0,3 -0,3
0,00001 0,00001
Naprężenia:
pręt x [m] σmax [MPa] σmin [MPa]
1 2,71 m 2,71 m
12,24 --
-- -26,30
2 3,75 m 3,75 m
13,33 --
-- -25,22
3 0,00 m 34,34 --
4 0,00 m 34,69 --
5 1,63 m -- -7,11
Kombinacja K1: 1,0·P1
Wykres momentów zginających:
Wykres sił tnących:
Wykres sił osiowych:
15,3
5
15
,35
-7,59
8,20
-7,58
8,20
0,0
1
6,06
-8,41
8,41
-6,06
Estakada podpierająca taśmociąg na terenie ciepłowni La Monte’a w Skarżysku Kamiennej
strona 22
Wykres przemieszczeń:
Wykres naprężeń:
Reakcje podporowe:
węzeł (podpora) Ry [kN] Rx [kN] M [kNm]
1 (A) 15,35 -- --
2 (B) 15,35 0,00 --
Siły wewnętrzne:
pręt węzeł/x [m] M [kNm] N [kN] T [kN]
1 1 x = 2,71 m
4
0,00 8,20 -7,59
-38,22 -36,08 -33,12
6,06 -0,02 -8,41
2 4 x = 3,75 m
2
-7,58 8,20 0,00
-33,47 -30,51 -28,36
8,41 0,02 -6,06
3 1 3
0,00 0,00
34,17 34,17
0,00 0,00
4 3 2
0,00 0,00
34,51 34,51
0,00 0,00
5 3 4
0,00 0,01
-16,82 -16,82
0,00 0,00
Przemieszczenia:
pręt węzeł/x [m] vx [mm] vy [mm] ϕ ϕ ϕ ϕ [rad]
1 1 x = 4,13 m
4
0,4 0,3 0,2
-0,2 -6,6 -6,0
0,00268
-0,00001
2 4 x = 2,20 m
2
0,2 0,1 0,0
-6,0 -6,6 0,0
-0,00001
-0,00271
3 1 3
0,5 1,7
0,0 -5,7
0,00086 0,00086
4 3 2
-1,2 0,0
-5,8 0,0
-0,00087 -0,00087
-38,22
-33,12 -33,47
-28,36
34,17
34,51
-16,8
2
0,5 6,0
6,0
6,7
6,6
17,49
45,53
-34,51
-9,33
Estakada podpierająca taśmociąg na terenie ciepłowni La Monte’a w Skarżysku Kamiennej
strona 23
5 3 4
-6,0 -6,0
-0,4 -0,3
0,00001 0,00001
Naprężenia:
pręt x [m] σmax [MPa] σmin [MPa]
1 2,71 m 2,71 m
16,06 --
-- -34,51
2 3,75 m 3,75 m
17,49 --
-- -33,10
3 0,00 m 45,07 --
4 5,22 m 45,53 --
5 1,63 m -- -9,33
Kombinacja K2: 1,0·P1+1,0·P2 Wykres momentów zginających:
Wykres sił tnących:
Wykres sił osiowych:
Wykres przemieszczeń:
Wykres naprężeń:
23,8
7
23
,87
-11,80
12,75
-11,79
12,76
0,0
1
9,43
-13,08
13,08
-9,43
-0,01
-0,0
1
-59,46
-51,51 -52,07
-44,12
53,15
53,69
-26,1
7
0,7 8,8
8,9
9,8
9,7
Estakada podpierająca taśmociąg na terenie ciepłowni La Monte’a w Skarżysku Kamiennej
strona 24
Reakcje podporowe:
węzeł (podpora) Ry [kN] Rx [kN] M [kNm]
1 (A) 23,87 -- --
2 (B) 23,87 0,00 --
Siły wewnętrzne:
pręt węzeł/x [m] M [kNm] N [kN] T [kN]
1 1 x = 2,71 m
4
0,00 12,75 -11,80
-59,46 -56,12 -51,51
9,43 -0,03 -13,08
2 4 x = 3,75 m
2
-11,79 12,76 0,00
-52,07 -47,46 -44,12
13,08 0,02 -9,43
3 1 3
0,00 0,00
53,15 53,15
0,00 0,00
4 3 2
0,00 0,00
53,69 53,69
0,00 0,00
5 3 4
0,00 0,01
-26,17 -26,17
-0,01 -0,01
Przemieszczenia:
pręt węzeł/x [m] vx [mm] vy [mm] ϕ ϕ ϕ ϕ [rad]
1 1 x = 4,13 m
4
0,7 0,4 0,3
-0,2 -9,8 -8,9
0,00396
-0,00002
2 4 x = 2,20 m
2
0,3 0,2 0,0
-8,9 -9,7 0,0
-0,00002
-0,00400
3 1 3
0,7 2,5
-0,1 -8,5
0,00127 0,00127
4 3 2
-1,8 0,0
-8,6 0,0
-0,00129 -0,00129
5 3 4
-8,8 -8,9
-0,5 -0,5
0,00001 0,00002
Naprężenia:
pręt x [m] σmax [MPa] σmin [MPa]
1 2,71 m 2,71 m
24,98 --
-- -53,69
2 3,75 m 3,75 m
27,21 --
-- -51,49
3 0,00 m 70,12 --
4 0,00 m 70,83 --
5 1,63 m -- -14,52
Kombinacja K3: 1,0·P1+1,0·P3 Wykres momentów zginających:
27,21
70,83
-53,69
-14,52
Estakada podpierająca taśmociąg na terenie ciepłowni La Monte’a w Skarżysku Kamiennej
strona 25
Wykres sił tnących:
Wykres sił osiowych:
Wykres przemieszczeń:
Wykres naprężeń:
Reakcje podporowe:
węzeł (podpora) Ry [kN] Rx [kN] M [kNm]
1 (A) 41,47 -- --
2 (B) 41,47 0,00 --
Siły wewnętrzne:
41,4
7
41
,47
-20,50
22,15
-20,48
22,16
0,0
2 16,38
-22,73
22,73
-16,38
-0,01
-0,0
1
-103,30
-89,49 -90,46
-76,65
92,33
93,27
-45,4
6
1,1 14,1
14,3
15,7
15,6
47,27 123,04
-93,27
-25,22
Estakada podpierająca taśmociąg na terenie ciepłowni La Monte’a w Skarżysku Kamiennej
strona 26
pręt węzeł/x [m] M [kNm] N [kN] T [kN]
1 1 x = 2,71 m
4
0,00 22,15 -20,50
-103,30 -97,50 -89,49
16,38 -0,05 -22,73
2 4 x = 3,75 m
2
-20,48 22,16 0,00
-90,46 -82,45 -76,65
22,73 0,04
-16,38
3 1 3
0,00 0,00
92,33 92,33
0,00 0,00
4 3 2
0,00 0,00
93,27 93,27
0,00 0,00
5 3 4
0,00 0,02
-45,46 -45,46
-0,01 -0,01
Przemieszczenia:
pręt węzeł/x [m] vx [mm] vy [mm] ϕ ϕ ϕ ϕ [rad]
1 1 x = 4,13 m
4
1,1 0,7 0,5
-0,4 -15,7 -14,3
0,00634
-0,00003
2 4 x = 2,20 m
2
0,5 0,3 0,0
-14,3 -15,6 0,0
-0,00003
-0,00640
3 1 3
1,1 4,0
-0,1 -13,5
0,00203 0,00203
4 3 2
-2,9 0,0
-13,8 0,0
-0,00206 -0,00206
5 3 4
-14,1 -14,2
-0,8 -0,8
0,00002 0,00003
Naprężenia:
pręt x [m] σmax [MPa] σmin [MPa]
1 2,71 m 2,71 m
43,40 --
-- -93,27
2 3,75 m 3,75 m
47,27 --
-- -89,44
3 0,00 m 121,81 --
4 4,42 m 123,04 --
5 1,63 m -- -25,22
Kombinacja K4: 1,0·P1+1,0·P2+1,0·P3
Wykres momentów zginających:
Wykres sił tnących:
Wykres sił osiowych:
50,0
0
50
,00
-24,72
26,71
-24,70
26,72
0,0
2
19,75
-27,40
27,40
-19,75
-0,0
1
-0,0
1
Estakada podpierająca taśmociąg na terenie ciepłowni La Monte’a w Skarżysku Kamiennej
strona 27
Wykres przemieszczeń:
Wykres naprężeń:
Reakcje podporowe:
węzeł (podpora) Ry [kN] Rx [kN] M [kNm]
1 (A) 50,00 -- --
2 (B) 50,00 0,00 --
Siły wewnętrzne:
pręt węzeł/x [m] M [kNm] N [kN] T [kN]
1 1 x = 2,71 m
4
0,00 26,71 -24,72
-124,53 -117,54 -107,89
19,75 -0,06 -27,40
2 4 x = 3,75 m
2
-24,70 26,72 0,00
-109,05 -99,40 -92,41
27,40 0,05
-19,75
3 1 3
0,00 0,00
111,31 111,31
0,00 0,00
4 3 2
0,00 0,00
112,44 112,44
0,00 0,00
5 3 4
0,00 0,02
-54,81 -54,81
-0,01 -0,01
Przemieszczenia:
pręt węzeł/x [m] vx [mm] vy [mm] ϕ ϕ ϕ ϕ [rad]
1 1 x = 4,13 m
4
1,3 0,8 0,6
-0,4 -18,9 -17,1
0,00762
-0,00003
2 4 x = 2,20 m
2
0,6 0,4 0,0
-17,1 -18,7 0,0
-0,00003
-0,00769
3 1 3
1,3 4,8
-0,1 -16,3
0,00244 0,00244
4 3 2
-3,5 0,0
-16,6 0,0
-0,00248 -0,00248
-124,53
-107,89 -109,05
-92,41
111,31
112,44
-54,8
1
1,3 17,0
17,1
18,9
18,7
56,99
148,34
-112,44
-30,40
Estakada podpierająca taśmociąg na terenie ciepłowni La Monte’a w Skarżysku Kamiennej
strona 28
5 3 4
-16,9 -17,1
-1,0 -1,0
0,00002 0,00003
Naprężenia:
pręt x [m] σmax [MPa] σmin [MPa]
1 2,71 m 2,71 m
52,32 --
-- -112,44
2 3,75 m 3,75 m
56,99 --
-- -107,83
3 0,00 m 146,85 --
4 0,00 m 148,34 --
5 1,63 m -- -30,40
Kombinacja K5: 1,0·P1+1,0·P4 Wykres momentów zginających:
Wykres sił tnących:
Wykres sił osiowych:
Wykres przemieszczeń:
Wykres naprężeń:
27,0
4
27
,04
-13,37
14,44
-13,36
14,45
0,0
1
10,68
-14,82
14,82
-10,68
-0,01
-0,0
1
-67,35
-58,35 -58,98
-49,97
60,20
60,81
-29,6
4
0,8 10,5
10,6
11,7
11,6
Estakada podpierająca taśmociąg na terenie ciepłowni La Monte’a w Skarżysku Kamiennej
strona 29
Reakcje podporowe:
węzeł (podpora) Ry [kN] Rx [kN] M [kNm]
1 (A) 27,04 -- --
2 (B) 27,04 0,00 --
Siły wewnętrzne:
pręt węzeł/x [m] M [kNm] N [kN] T [kN]
1 1 x = 2,71 m
4
0,00 14,44 -13,37
-67,35 -63,57 -58,35
10,68 -0,03 -14,82
2 4 x = 3,75 m
2
-13,36 14,45 0,00
-58,98 -53,75 -49,97
14,82 0,03
-10,68
3 1 3
0,00 0,00
60,20 60,20
0,00 0,00
4 3 2
0,00 0,00
60,81 60,81
0,00 0,00
5 3 4
0,00 0,01
-29,64 -29,64
-0,01 -0,01
Przemieszczenia:
pręt węzeł/x [m] vx [mm] vy [mm] ϕ ϕ ϕ ϕ [rad]
1 1 x = 4,13 m
4
0,8 0,5 0,4
-0,3 -11,7 -10,6
0,00473
-0,00002
2 4 x = 2,20 m
2
0,4 0,2 0,0
-10,6 -11,6 0,0
-0,00002
-0,00477
3 1 3
0,8 3,0
-0,1 -10,1
0,00151 0,00151
4 3 2
-2,2 0,0
-10,3 0,0
-0,00154 -0,00154
5 3 4
-10,5 -10,6
-0,6 -0,6
0,00001 0,00002
Naprężenia:
pręt x [m] σmax [MPa] σmin [MPa]
1 2,71 m 2,71 m
28,29 --
-- -60,81
2 3,75 m 3,75 m
30,82 --
-- -58,32
3 0,00 m 79,42 --
4 0,00 m 80,22 --
5 1,63 m -- -16,44
Kombinacja K6: 1,0·P1+1,0·P2+1,0·P4
Wykres momentów zginających:
30,82
80,22
-60,81
-16,44
Estakada podpierająca taśmociąg na terenie ciepłowni La Monte’a w Skarżysku Kamiennej
strona 30
Wykres sił tnących:
Wykres sił osiowych:
Wykres przemieszczeń:
Wykres naprężeń:
Reakcje podporowe:
węzeł (podpora) Ry [kN] Rx [kN] M [kNm]
1 (A) 35,57 -- --
2 (B) 35,57 0,00 --
Siły wewnętrzne:
35,5
7
35
,57
-17,58
19,00
-17,57
19,00
0,0
2 14,05
-19,49
19,49
-14,05
-0,01
-0,0
1
-88,58
-76,74 -77,57
-65,73
79,18
79,98
-38,9
9
1,1 13,4
13,5
14,9
14,8
40,54
105,52
-79,98
-21,63
Estakada podpierająca taśmociąg na terenie ciepłowni La Monte’a w Skarżysku Kamiennej
strona 31
pręt węzeł/x [m] M [kNm] N [kN] T [kN]
1 1 x = 2,71 m
4
0,00 19,00 -17,58
-88,58 -83,61 -76,74
14,05 -0,04 -19,49
2 4 x = 3,75 m
2
-17,57 19,00 0,00
-77,57 -70,70 -65,73
19,49 0,04
-14,05
3 1 3
0,00 0,00
79,18 79,18
0,00 0,00
4 3 2
0,00 0,00
79,98 79,98
0,00 0,00
5 3 4
0,00 0,02
-38,99 -38,99
-0,01 -0,01
Przemieszczenia:
pręt węzeł/x [m] vx [mm] vy [mm] ϕ ϕ ϕ ϕ [rad]
1 1 x = 4,13 m
4
1,0 0,6 0,5
-0,4 -14,9 -13,5
0,00601
-0,00003
2 4 x = 2,20 m
2
0,5 0,3 0,0
-13,5 -14,8 0,0
-0,00003
-0,00607
3 1 3
1,1 3,8
-0,1 -12,8
0,00192 0,00192
4 3 2
-2,8 0,0
-13,1 0,0
-0,00195 -0,00195
5 3 4
-13,4 -13,5
-0,8 -0,8
0,00002 0,00003
Naprężenia:
pręt x [m] σmax [MPa] σmin [MPa]
1 2,71 m 2,71 m
37,22 --
-- -79,98
2 3,75 m 3,75 m
40,54 --
-- -76,70
3 0,00 m 104,46 --
4 0,00 m 105,52 --
5 1,63 m -- -21,63
Kombinacja K7: 1,0·P1+1,0·P3+1,0·P4
Wykres momentów zginających:
Wykres sił tnących:
Wykres sił osiowych:
53,1
7
53
,17
-26,28
28,40
-26,26
28,41
0,0
3
21,00
-29,14
29,13
-21,00
-0,0
2
-0,0
2
Estakada podpierająca taśmociąg na terenie ciepłowni La Monte’a w Skarżysku Kamiennej
strona 32
Wykres przemieszczeń:
Wykres naprężeń:
Reakcje podporowe:
węzeł (podpora) Ry [kN] Rx [kN] M [kNm]
1 (A) 53,17 -- --
2 (B) 53,17 0,00 --
Siły wewnętrzne:
pręt węzeł/x [m] M [kNm] N [kN] T [kN]
1 1 x = 2,71 m
4
0,00 28,40 -26,28
-132,42 -124,99 -114,72
21,00 -0,06 -29,14
2 4 x = 3,75 m
2
-26,26 28,41 0,00
-115,96 -105,69 -98,26
29,13 0,06
-21,00
3 1 3
0,00 0,00
118,36 118,36
0,00 0,00
4 3 2
0,00 0,00
119,56 119,56
0,00 0,00
5 3 4
0,00 0,03
-58,28 -58,28
-0,02 -0,02
Przemieszczenia:
pręt węzeł/x [m] vx [mm] vy [mm] ϕ ϕ ϕ ϕ [rad]
1 1 x = 4,13 m
4
1,4 0,9 0,6
-0,5 -20,8 -18,8
0,00839
-0,00004
2 4 x = 2,20 m
2
0,6 0,4 0,0
-18,8 -20,6 0,0
-0,00004
-0,00847
3 1 3
1,5 5,3
-0,1 -17,9
0,00268 0,00268
4 3 2
-3,9 0,0
-18,3 0,0
-0,00273 -0,00273
-132,42
-114,72 -115,96
-98,26
118,36
119,56
-58,2
8
1,5 18,7
18,9
20,8
20,6
60,60
157,73
-119,56
-32,33
Estakada podpierająca taśmociąg na terenie ciepłowni La Monte’a w Skarżysku Kamiennej
strona 33
5 3 4
-18,6 -18,8
-1,1 -1,1
0,00002 0,00004
Naprężenia:
pręt x [m] σmax [MPa] σmin [MPa]
1 2,71 m 2,71 m
55,63 --
-- -119,56
2 3,75 m 3,75 m
60,60 --
-- -114,66
3 0,00 m 156,15 --
4 0,00 m 157,73 --
5 1,63 m -- -32,33
Kombinacja K8: 1,0·P1+1,0·P2+1,0·P3+1,0·P4
Wykres momentów zginających:
Wykres sił tnących:
Wykres sił osiowych:
Wykres przemieszczeń:
Wykres naprężeń:
61,6
9
61
,69
-30,50
32,95
-30,47
32,96
0,0
3
24,36
-33,81
33,80
-24,37
-0,02
-0,0
2
-153,66
-133,12 -134,55
-114,02
137,34
138,74
-67,6
3
1,7 21,5
21,7
24,0
23,7
Estakada podpierająca taśmociąg na terenie ciepłowni La Monte’a w Skarżysku Kamiennej
strona 34
Reakcje podporowe:
węzeł (podpora) Ry [kN] Rx [kN] M [kNm]
1 (A) 61,69 -- --
2 (B) 61,69 0,00 --
Siły wewnętrzne:
pręt węzeł/x [m] M [kNm] N [kN] T [kN]
1 1 x = 2,71 m
4
0,00 32,95 -30,50
-153,66 -145,03 -133,12
24,36 -0,07 -33,81
2 4 x = 3,75 m
2
-30,47 32,96 0,00
-134,55 -122,64 -114,02
33,80 0,06
-24,37
3 1 3
0,00 0,00
137,34 137,34
0,00 0,00
4 3 2
0,00 0,00
138,74 138,74
0,00 0,00
5 3 4
0,00 0,03
-67,63 -67,63
-0,02 -0,02
Przemieszczenia:
pręt węzeł/x [m] vx [mm] vy [mm] ϕ ϕ ϕ ϕ [rad]
1 1 x = 4,13 m
4
1,6 1,0 0,7
-0,6 -23,9 -21,7
0,00966
-0,00004
2 4 x = 2,20 m
2
0,7 0,5 0,0
-21,7 -23,7 0,0
-0,00004
-0,00976
3 1 3
1,7 6,1
-0,2 -20,6
0,00309 0,00309
4 3 2
-4,5 0,0
-21,1 0,0
-0,00314 -0,00314
5 3 4
-21,5 -21,7
-1,3 -1,2
0,00003 0,00004
Naprężenia:
pręt x [m] σmax [MPa] σmin [MPa]
1 2,71 m 2,71 m
64,55 --
-- -138,74
2 3,75 m 3,75 m
70,32 --
-- -133,05
3 0,00 m 181,19 --
4 0,00 m 183,03 --
5 1,63 m -- -37,51
Obwiednia sił wewnętrznych
Obwiednia momentów zginających:
70,32
183,03
-138,74
-37,51
Estakada podpierająca taśmociąg na terenie ciepłowni La Monte’a w Skarżysku Kamiennej
strona 35
Obwiednia sił tnących:
Obwiednia sił osiowych:
Obwiednia przemieszczeń:
Obwiednia naprężeń:
Ekstremalne reakcje podporowe:
węzeł (podpora) Ry [kN] Rx [kN] M [kNm] kombinacja SGN
1 (A) 61,69 15,35
-- --
-- --
K8: 1,0·P1+1,0·P2+1,0·P3+1,0·P4 K1: 1,0·P1
2 (B) 61,69 15,35
0,00 0,00
-- --
K8: 1,0·P1+1,0·P2+1,0·P3+1,0·P4 K1: 1,0·P1
32,95
32,96
0,0
3
-30,50 -30,47
15,3
5
61,6
9
15,3
5
61,6
9
-33,81
-24,37
-0,0
2
-0,0
2
24,36
33,80
-153,66
-133,12 -134,55
-114,02
34,17
34,51
-67,6
3
137,34
138,74
-16,8
2
0,5
6,0
6,0
15,7
15,6
1,1 14,1
14,3
15,7
15,6
70,32
183,03
-138,74
-37,51
Estakada podpierająca taśmociąg na terenie ciepłowni La Monte’a w Skarżysku Kamiennej
strona 36
Ekstremalne siły wewnętrzne:
pręt x [m] M [kNm] N [kN] T [kN] kombinacja SGN
1 2,71 6,46 0,00
32,95 -30,50 0,00
-145,03 -133,12 -153,66
-0,07 -33,81 24,36
K8: 1,0·P1+1,0·P2+1,0·P3+1,0·P4 K8: 1,0·P1+1,0·P2+1,0·P3+1,0·P4 K8: 1,0·P1+1,0·P2+1,0·P3+1,0·P4
2 3,75 0,00 6,46
32,96 -30,47 0,00
-122,64 -134,55 -114,02
0,06 33,80 -24,37
K8: 1,0·P1+1,0·P2+1,0·P3+1,0·P4 K8: 1,0·P1+1,0·P2+1,0·P3+1,0·P4 K8: 1,0·P1+1,0·P2+1,0·P3+1,0·P4
3 0,00 0,00 137,34 0,00 K8: 1,0·P1+1,0·P2+1,0·P3+1,0·P4
4 0,00 0,00 138,74 0,00 K8: 1,0·P1+1,0·P2+1,0·P3+1,0·P4
5 1,63 0,00
0,03 0,00
-67,63 -67,63
-0,02 -0,02
K8: 1,0·P1+1,0·P2+1,0·P3+1,0·P4 K8: 1,0·P1+1,0·P2+1,0·P3+1,0·P4
Ekstremalne przemieszczenia:
pręt x [m] vx [mm] vy [mm] kombinacja SGU
1 0,00 4,13
1,1 0,7
-0,4 -15,7
K3: 1,0·P1+1,0·P3 K3: 1,0·P1+1,0·P3
2 0,00 2,20
0,5 0,3
-14,3 -15,6
K3: 1,0·P1+1,0·P3 K3: 1,0·P1+1,0·P3
3 6,63 4,0 -13,5 K3: 1,0·P1+1,0·P3
4 0,00 -2,9 -13,8 K3: 1,0·P1+1,0·P3
5 1,63 0,00
-14,2 -14,1
-0,8 -0,8
K3: 1,0·P1+1,0·P3 K3: 1,0·P1+1,0·P3
Naprężenia ekstremalne:
pręt x [m] σmax [MPa] σmin [MPa] kombinacja SGN
1 2,71 m 2,71 m
64,55 --
-- -138,74
K8: 1,0·P1+1,0·P2+1,0·P3+1,0·P4 K8: 1,0·P1+1,0·P2+1,0·P3+1,0·P4
2 3,75 m 3,75 m
70,32 --
-- -133,05
K8: 1,0·P1+1,0·P2+1,0·P3+1,0·P4 K8: 1,0·P1+1,0·P2+1,0·P3+1,0·P4
3 0,00 m 181,19 -- K8: 1,0·P1+1,0·P2+1,0·P3+1,0·P4
4 0,00 m 183,03 -- K8: 1,0·P1+1,0·P2+1,0·P3+1,0·P4
5 1,63 m -- -37,51 K8: 1,0·P1+1,0·P2+1,0·P3+1,0·P4
Pas ściskany Dwuteownik normalny I 240 (wg PN-91/H-93407)
Wymiary przekroju h = 240 mm, bf = 106 mm tw = 8,7 mm, tf = 13,1 mm r = 8,7 mm, r1 = 5,2 mm Cechy geometryczne przekroju A = 46,10 cm
2, Avy = 20,88 cm
2, Avx = 27,77 cm
2
Jx = 4250 cm4, Jy = 221,0 cm
4
Wx = 354,0 cm3, Wy = 41,70 cm
3
Wpl,x = 410,0 cm3, Wpl,y = 77,64 cm
3
ix = 9,590 cm, iy = 2,200 cm
Jω = 28500 cm6, JΤ = 27,20 cm
4
Wω = 473,0 cm4, Sx = 205,0 cm
3
y
y
x x
24
0
106
8,7
13,1
Estakada podpierająca taśmociąg na terenie ciepłowni La Monte’a w Skarżysku Kamiennej
strona 37
AL = 0,844 m2/mb, AG = 2,332 m
2/t
U/A = 183,1 m-1
, m = 36,20 kg/m
Stal: St3, fd =215 MPa, λp = 84,0; Nośność obliczeniowa przy rozciąganiu NRt = 991,1 kN Nośność obliczeniowa przy ściskaniu
NRc = 991,1 kN (klasa: 1, ψ = 1,000) • wyboczenie giętne względem osi x-x
lex = 0,60 m, λx = 6,3, Ncr,x = 238858 kN, λx = 1,15·pierw(NRc/Ncr,x) = 0,074 wg "a" → ϕx = 1,000
ϕx·NRc = 991,1 kN • wyboczenie giętne względem osi y-y
ley = 0,60 m, λy = 27,3, Ncr,y = 12421 kN, λy = 1,15·pierw(NRc/Ncr,y) = 0,325 wg "b" → ϕy = 0,983
ϕy·NRc = 974,6 kN • wyboczenie skrętne
lω = 6,00 m, Ncr,ω = 2413 kN
λω = 1,15·pierw(NRc/Ncr,ω) = 0,737 wg "b" → ϕω = 0,819
ϕω·NRc = 811,7 kN Nośność obliczeniowa przy zginaniu
MRx = 82,13 kNm (klasa: 1, αpx = 1,079)
MRy = 11,21 kNm (klasa: 1, αpy = 1,250) • ustalenie współczynnika zwichrzenia
lzw = 0,60 m; warunki podparcia: P,P; µy = 1,00, µω = 1,00; obc.równomiernie rozłożone przyłożone do pasa ściskanego
Mcr = 1097,06 kNm, λL = 1,15·pierw(MRx/Mcr) = 0,315, wg "a0" → ϕL = 0,999
ϕL·MRx = 82,03 kNm Nośność obliczeniowa przy ścinaniu
VRy = 260,4 kN (klasa: 1 , ϕpvy = 1,000)
VRx = 346,3 kN (klasa: 1 , ϕpvx = 1,000) Nośność obliczeniowa przy zginaniu ze ścinaniem
Vy = 0,070 kN < V0,y = 0,6·VR,y = 156,2 kN → MRx,V = MRx
Vx = 0,000 kN < V0,x = 0,3·VR,x = 103,9 kN → MRy,V = MRy Obciążenie elementu N = 145,0 kN, Mx = 32,95 kNm, Vy = -0,07 kN
Warunki nośności elementu
(57) ∆x = 0,000; założono βx = 1,0
(58) N / (ϕx·NRc) + βx·Mx / (ϕL·MRx) + ∆x = 0,146 + 0,402 + 0,000 = 0,548 < 1
(57) ∆y = 0,000; założono βx = 1,0
(58) N / (ϕy·NRc) + βx·Mx / (ϕL·MRx) + ∆y = 0,149 + 0,402 + 0,000 = 0,550 < 1
(39) N / (ϕω·NRc) = 0,179 < 1
(55) N / NRc + Mx / MRx,V = 0,146 + 0,401 = 0,548 < 1
(53) Vy / VRy = 0,000 < 1
(56) Vy = 0,070 kN < VRy,N = VRy·pierw(1-(N/NRc)2) = 257,6 kN (0,0%)
Estakada podpierająca taśmociąg na terenie ciepłowni La Monte’a w Skarżysku Kamiennej
strona 38
Pas rozciągany 2 kątowniki równoramienne L 40x40x5 ap = 150 mm, połączone przewiązkami co 1500 mm (wg PN-84/H-93401)
Wymiary profilu podstawowego L 40x40x5 a = 40 mm, t = 5,0 mm r = 6,0 mm, r1 = 3,0 mm e = 1,16 cm Cechy geometryczne przekroju A = 7,580 cm
2
Jx = 10,86 cm4, Jy = 579,3 cm
4
Wxg = 3,824 cm3, Wxd = 9,362 cm
3
Wy = 50,38 cm3
ix = 1,200 cm, iy = 8,742 cm, i1 = 0,770 cm AL = 0,310 m
2/m, AG = 52,14 m
2/t
U/A = 408,6 m-1
, m = 5,94 kg/m
Stal: St3, fd =215 MPa, λp = 84,0; Nośność obliczeniowa przy rozciąganiu NRt = 163,0 kN Nośność obliczeniowa przy ściskaniu
pominięto wyboczenie elementu → ϕx = 1,0; ϕy = 1,0 Nośność obliczeniowa przy zginaniu
MRx = 0,822 kNm (klasa: 1, pominięto rezerwę plastyczną przekroju → αpx = 1,000)
MRy = 10,83 kNm (klasa: 1, nie wykorzystuje się rezerwy plastycznej przekroju → αpy = 1,000) • ustalenie współczynnika zwichrzenia
nie uwzględniono zwichrzenia elementu → ϕL = 1,000 Nośność obliczeniowa przy ścinaniu
VRy = 44,64 kN (klasa: 1 , ϕpvy = 1,000)
VRx = 44,64 kN (klasa: 1 , ϕpvx = 1,000) Obciążenie elementu N = -139 kN
Warunki nośności elementu
(31) N = 138,7 kN < NRt = 163,0 kN (85,1%)
1
1y
y
x x 40
40 150 40
5,0
Estakada podpierająca taśmociąg na terenie ciepłowni La Monte’a w Skarżysku Kamiennej
strona 39
4.3 Zabezpieczenia antykorozyjne.
Zabezpieczenie antykorozyjne wszystkich elementów odtworzonej konstrukcji estakady: - grunt epoksydowy grubość 60 mm . - międzywarstwa epoksydowa, grubopowłokowa grubości 80 mm . - farba nawierzchniowa poliuretanowa lub epoksydowa grubość 60 mm . Grubość zestawu : 200 mm. Farby muszą posiadać deklarację zgodności i mogą być aplikowane na powierzchnie o stopniu
przygotowania Sa 2½ . Dopuszcza się inne kompatybilne zabezpieczenie antykorozyjne odpowiednie dla kategorii korozyjności
środowiska – C3. Łączniki cynkowane ogniowo.
5. ZALECENIA WYKONAWCZE I UWAGI KOŃCOWE.
Wynikłe w trakcie montaŜu niezgodności projektowe ze stanem faktycznym naleŜy uzgadniać z projektantem.
Podczas prac warsztatowych naleŜy przestrzegać poniŜszych zaleceń: � wszystkie elementy wysyłkowe oznaczyć zgodnie z symbolami określonymi na rysunkach, � spoiny oszlifować przed naniesieniem zabezpieczeń antykorozyjnych.
Części spawane powinny być oczyszczone, obrobione (fazowane) i złoŜone odpowiednio do stosowanej metody spawania z zachowaniem dopuszczalnych odchyłek zgodnie z: PN-M-69011, PN-M-690113, PN-M-69014, PN-M-69015 i PN-M-69017.
Do spawania stali S235 JR naleŜy stosować elektrody EA1.46 lub inne zalecane. Wszelkie prace naleŜy wykonywać zgodnie ze sztuką budowlaną, polskimi normami i
obowiązującymi warunkami technicznymi wykonania i odbioru robót budowlanych. Autorzy opracowania: Lp. IMIĘ, NAZWISKO NR UPRAWNIEŃ DATA PODPIS
1 dr inŜ. Jerzy SENDKOWSKI KL9/89, KL92/92 GUNB 332/98/R
02.11.2016
2 mgr inŜ. GraŜyna SENDKOWSKA KL 174/81, KL227/82 02.11.2016
3 mgr inŜ. Łukasz TKACZYK SWK/0009/PWOK/07 02.11.2016
Estakada podpierająca taśmociąg na terenie ciepłowni La Monte’a w Skarżysku Kamiennej
strona 40
6. OŚWIADCZENIE
Kielce, 02.11.2016
OŚWIADCZENIE Zgodnie z art. 20 ust.4 prawa budowlanego (Dz. U. nr 2007 poz. 2016 z 2003 r. z późniejszymi
zmianami)
Projektanci: dr inŜ. Jerzy SENDKOWSKI
KL9/89, KL92/92 RZECZOZNAWCA BUDOWLANY
GUNB 332/98/R
mgr inŜ. GraŜyna SENDKOWSKA KL 174/81, KL227/82
mgr inŜ. Łukasz TKACZYK
SWK/0009/PWOK/07 oświadczają,
Ŝe opracowana i sprawdzona przez nas
Estakada podpierająca taśmociąg na terenie ciepłowni La Monte’a w SkarŜysku Kamiennej została sporządzona zgodnie z obowiązującymi przepisami i wiedzą techniczną
Lp. IMIĘ, NAZWISKO NR UPRAWNIEŃ DATA PODPIS
1 dr inŜ. Jerzy SENDKOWSKI KL9/89, KL92/92 GUNB 332/98/R 02.11.2016
2 mgr inŜ. Marcin NOSEK SWK/0111/POOK/06 02.11.2016
3 mgr inŜ. Łukasz TKACZYK SWK/0009/PWOK/07 02.11.2016
Estakada podpierająca taśmociąg na terenie ciepłowni La Monte’a w Skarżysku Kamiennej
strona 41
7. UPRAWNIENIA.
Estakada podpierająca taśmociąg na terenie ciepłowni La Monte’a w Skarżysku Kamiennej
strona 42
Estakada podpierająca taśmociąg na terenie ciepłowni La Monte’a w Skarżysku Kamiennej
strona 43
Estakada podpierająca taśmociąg na terenie ciepłowni La Monte’a w Skarżysku Kamiennej
strona 44
Estakada podpierająca taśmociąg na terenie ciepłowni La Monte’a w Skarżysku Kamiennej
strona 45
Estakada podpierająca taśmociąg na terenie ciepłowni La Monte’a w Skarżysku Kamiennej
strona 46
Estakada podpierająca taśmociąg na terenie ciepłowni La Monte’a w Skarżysku Kamiennej
strona 47
8. PRZEDMIAR ROBÓT .
Zestawienie stali. Szacowana ilość materiałów do celów kosztorysowych: - konstrukcja stalowa [kg]: Belki główne oraz ściągi ze stali S235JR, pozostałe elementy ze stali S235JR (wg listy materiałowej) Dla przęsła 1-2
Nr poz Sztuk Profil Długość
(mm)
Masa jedn.
(kg/m)
Masa 1 szt. (kg)
Masa calk (kg) Materiał
ŚRUBA1 18 ANCHOR_M20 80 2,5 0,2 3,1 S235JR
NAKRĘTKA1 18 NUT_M20 17 6,1 0,1 1,9 S235JR
P1 6 PL6*70 220 0 0,7 4,2 S235JR
P2 6 PL6*50 220 0 0,5 3,1 S235JR
P3 2 PL6*200 240 0 1,8 3,6 S235JR
P5 2 PL6*60 13080 0 37,0 73,9 S235JR
P7 3 PL8*210 240 0 3,0 9,0 S235JR
P8 2 PL8*230 321 0 3,7 7,4 S235JR
P9 3 PL8*120 180 0 0,7 2,2 S235JR
P11 1 PL8*230 321 0 3,9 3,9 S235JR
P13 1 PL8*230 186 0 2,2 2,2 S235JR
P14 2 PL8*230 186 0 2,1 4,3 S235JR
P15 3 PL8*110 240 0 1,7 5,0 S235JR
P16 3 PL8*64 103 0 0,3 0,9 S235JR
P19 6 PL4*40 341 0 0,4 2,6 S235JR
P20 1 PL4*400 840 0 10,2 10,2 S235JR
P21 6 PL4*40 190 0 0,2 1,4 S235JR
P22 6 PL4*40 161 0 0,2 1,2 S235JR
P23 20 PL4*550 840 0 14,5 290,1 S235JR
P24 6 PL4*40 155 0 0,2 1,2 S235JR
P25 1 PL4*550 840 0 13,2 13,2 S235JR
P26 1 PL4*550 840 0 14,2 14,2 S235JR
P27 44 PL2*40 160 0 0,1 4,4 S235JR
P28 2 PL2*40 106 0 0,1 0,1 S235JR
P29 3 PL12*220 390 0 8,1 24,2 S235JR
P30 3 PL12*250 390 0 9,2 27,6 S235JR
P31 2 PL5*80 150 0 0,5 0,9 S235JR
PODKŁADKA1 18 WASHER_M20 4 5,6 0,0 0,4 S235JR
Pr1 1 UNP240 12000 33,2 398,5 398,5 S235JR
Pr2 1 UNP240 12000 33,2 398,5 398,5 S235JR
Pr3 1 UNP240 1476 33,2 49,0 49,0 S235JR
Pr4 1 UNP240 1476 33,2 49,0 49,0 S235JR
Pr5 1 IPE240 12000 30,7 368,2 368,2 S355JR
Pr6 1 IPE240 1476 30,7 45,3 45,3 S235JR
Pr11 4 UNP100 1085 10,6 11,5 46,0 S235JR
Pr12 45 L50*6 889 4,5 4,0 178,8 S235JR
Pr13 1 L50*6 808 4,5 3,6 3,6 S235JR
Pr14 4 L50*6 13060 4,5 58,3 233,3 S235JR
Pr15 20 L50*6 1085 4,5 4,8 97,0 S235JR
Pr19 1 T60 2121 6,2 13,2 13,2 S235JR
Pr20 1 T60 2034 6,2 12,7 12,7 S235JR
Estakada podpierająca taśmociąg na terenie ciepłowni La Monte’a w Skarżysku Kamiennej
strona 48
Pr21 28 T60 1200 6,2 7,5 209,4 S235JR
Pr22 3 IPE140 1630 12,9 21,0 63,0 S235JR
Pr23 2 L60*40*6 13060 4,5 58,2 116,5 S235JR
Pr24 1 UNP140 2088 16 33,4 33,4 S235JR
Pr25 1 UNP160 947 18,8 17,8 17,8 S235JR
Pr26 1 UNP160 889 18,8 16,8 16,8 S235JR
Pr28 1 UNP160 1085 18,8 20,4 20,4 S235JR
Pr29 1 L40*5 6747 3 20,1 20,1 S235JR
Pr30 1 L40*5 6747 3 20,1 20,1 S235JR
Pr31 2 L40*5 6875 3 20,5 40,9 S235JR
Pr32 2 L40*5 6875 3 20,5 40,9 S235JR
Pr33 1 L40*5 6736 3 20,0 20,0 S235JR
Pr34 1 L40*5 6736 3 20,0 20,0 S235JR
Pr35 2 L40*5 6657 3 19,8 39,6 S235JR
Pr36 2 L40*5 6657 3 19,8 39,6 S235JR
Pr37 2 UNP120 160 13,4 2,1 4,3 S235JR
Pr38 2 UNP120 250 13,4 3,3 6,7 S235JR
Pr39 2 UNP180 160 22 3,5 7,0 S235JR
Pr40 1 UNP240 300 33,2 10,0 10,0 S235JR
Pr41 1 UNP240 300 33,2 10,0 10,0 S235JR
Pr42 1 IPE240 300 30,7 9,2 9,2 S235JR
Razem
329 elementów
3493 kg
Przęsło -1 ,L= ok.12.18 mierzone poziomo 3493
Przęsło -2 ,L= ok. 12.60 mierzone poziomo 3378
Przęsło -3 ,L= ok. 2.05 mierzone poziomo 587
Razem: 7458
Stal S235JR - 7458kg
- do napraw i uzupełnień podpory 1 naleŜy przewidzieć ~0,2m3 cementu montaŜowego - do przykręcania w podporach przewiduje się 12szt. M20 (kotwy wklejane). - blachy trapezowe - osłony T35 x0.75mm Pruszyński – 90 m2 -naprawa powierzchniowa podpor pośrednich 2 i 3 , 0.1m3 PCC , izolacja na pow. 17m2
Estakada podpierająca taśmociąg na terenie ciepłowni La Monte’a w Skarżysku Kamiennej
strona 49
Projekt naprawy taśmociągu
1. DANE OGÓLNE.
1.1 Obiekt.
Estakada podpierająca taśmociąg nawęglający na terenie ciepłowni La Monte’a zlokalizowanej w SkarŜysku Kamiennej przy Al. Niepodległości 100.
1.2 Podstawa opracowania.
Wyniku przeprowadzonej ekspertyzy stwierdzono konieczność naprawy estakady podpierającej taśmociąg nawęglania polegającej na odtworzeniu konstrukcji wsporczych taśmociągu nawęglającego.
1.3 Kolejność wykonywania robót
W ramach planowania robót objętych zakresem projektu naleŜy zachować taką kolejności robót budowlano-montaŜowych, aby nie doprowadzić do lokalnego przeciąŜenia lub utraty stateczności konstrukcji. Kierownik budowy dla własnych celów opracuje harmonogram prac uwzględniający lokalne moŜliwości organizacyjne jak i utrudnienia wynikające z uwarunkowań lokalnych..
Proponuje się następującą kolejność robót:
- DemontaŜ obudowy – osłony taśmociągu.
- DemontaŜ linii przenośnika taśmowego.
- DemontaŜ poszczególnych przęseł przenośnika.
- Lokalne reperacje i montaŜ marek stalowych na podporach.
- MontaŜ konstrukcji wsporczej poszczególnych przęseł począwszy do przęsła nr 1 (dolne).
- Po wykonaniu remontu i zabezpieczenie antykorozyjnego montaŜ linii przenośnika taśmowego.
2. ROZWIĄZANIA MATERIAŁOWE
2.1 Wyroby hutnicze.
Wyroby walcowane na gorąco wg PN-EN 10025-2:2007: - S235JR (St3SX) Blachy wg PN-EN 10029:2011: - S235JR
2.2 Połączenia śrubowe.
Zestawy śrubowe powinny spełniać wymagania (PN-EN 1090-2 p. 5.6 oraz 8.2):
- Połączenia niesprężane wg EN 15048,
Śruby w połączeniach projektowanego wzmocnienia (niesprężane)
kl. 5.8 (tZn)
zestaw śrubowy
1. śruba EN ISO 4014 / 5.8 - tZn
2. podkładka pod łbem śruby EN ISO 7089 - tZn (200 HV)1)
3. (materiał)
4. podkładka pod nakrętką EN ISO 7089 - tZn (200 HV) 1)
5. nakrętka EN ISO 4032 / 8 - tZn
6. nakrętka kontrująca DIN7967
Estakada podpierająca taśmociąg na terenie ciepłowni La Monte’a w Skarżysku Kamiennej
strona 50
Zastosowano połączenia śrubowe (wg PN-EN1993-1-8:2006):
- zakładkowe kategorii A,
Połączenia na śruby powinny odpowiadać wymaganiom podanym w PN-EN 1090-2 punkt 8.
Połączenia zakładkowe – Śruby powinny być dokręcane do „pierwszego oporu”. Za „pierwszy opór” należy uważać dokręcenie siłą „jednej ręki” zwykłym kluczem (bez przedłużenia).
Przyjęto zastosowanie następujących śrub:
• połączenia skręcane M16, M20 kl.5.8,
• Kotwy chemiczne np. HILTI HVU/HAS M20.
2.3 Połączenia spawane.
Połączenia spawane przewiduje się wykonywać w wytwórni dla wykonania projektowanych poszczególnych konstrukcji wsporczych - przęseł.
Sposób spawania i materiały złączne dostosować do rodzaju stali, wymiarów elementów, usytuowania spoin i temperatury otoczenia. Roboty spawalnicze prowadzić w oparciu o plan spawania wg PN-EN 1090-2 punkt 7.2, który obowiązany jest sporządzić Wykonawca konstrukcji stalowej. Spawanie powinno spełniać wymagania normy PN-EN 1090-2 punkt 7. Badania połączeń spawanych wg PN-EN 1090-2 punkt 12.4. Części spawane powinny być oczyszczone, obrobione (fazowane) i złoŜone odpowiednio do stosowanej metody spawania z zachowaniem dopuszczalnych odchyłek zgodnie z: PN-M-69011, PN-M-690113, PN-M-69014, PN-M-69015 i PN-M-69017. Do spawania stali S235 JR naleŜy stosować elektrody EA1.46 lub inne zalecane.
Wszelkie prace naleŜy wykonywać zgodnie ze sztuką budowlaną, polskimi normami i obowiązującymi warunkami technicznymi wykonania i odbioru robót budowlanych.
2.4 Ochrona przed korozją.
Zabezpieczenie antykorozyjne wszystkich elementów odtworzonej konstrukcji estakady: - grunt epoksydowy grubość 60 mm . - międzywarstwa epoksydowa, grubopowłokowa grubości 80 mm . - farba nawierzchniowa poliuretanowa lub epoksydowa grubość 60 mm . Grubość zestawu : 200 mm. Farby muszą posiadać deklarację zgodności i mogą być aplikowane na powierzchnie o stopniu przygotowania Sa 2½ . Dopuszcza się inne kompatybilne zabezpieczenie antykorozyjne odpowiednie dla kategorii korozyjności środowiska – C3. Łączniki cynkowane ogniowo.
Estakada podpierająca taśmociąg na terenie ciepłowni La Monte’a w Skarżysku Kamiennej
strona 51
Część graficzna
SPIS RYSUNKÓW:
• Rys. nr 1. Rysunek zestawczy
• Rys. nr 2. Przęsło przenośnika P-1
• Rys. nr 3. Przęsło przenośnika: P-2, P-3
• Rys. nr 4. Rygiel przenośnika Rp1
• Rys. nr 5. Rygiel przenośnika Rp2
• Rys. nr 6. Marka M-1
• Rys. nr 7. Marka M-2
• Rys. nr 8. Ściągi Sc-1 – Sc-4
• Rys. nr 9. Ściągi Sc-5 – Sc-8
• Rys. nr 10. Ściągi Sc-9 – Sc-11
• Rys. nr 11. Elementy: P1-P15
• Rys. nr 12. Elementy: P16-P20
• Rys. nr 13. Elementy: P21-P25
• Rys. nr 14. Elementy: P26-P42
• Rys. nr 15. Elementy: P43-P49
• Rys. nr 16. Elementy: Pr1-Pr10
• Rys. nr 17. Elementy: Pr11-Pr21
• Rys. nr 18. Elementy: Pr22-Pr32
• Rys. nr 19. Elementy: Pr33-Pr42
• Rys. nr 20. Elementy: Pr43-Pr56
• Rys. nr 21. Elementy: Pr57-Pr67
• Rys. nr 22. Elementy: Pr68-Pr78