1

OPIS

DO PROJEKTU BUDOWLANO - WYKONAWCZEGOKONSTRUKCJI

budynku garażu dla potrzeb Urzędu Celnego

na terenie Drogowego Przejścia Granicznego w Bezledach

1. Dane ogólneBudynek zaplecza garażowego 1-no kondygnacyjny, niepodpiwniczony. Technologiawykonania : ściany murowane , strop prefabrykowany typu Filigran.Układ konstrukcyjny mieszany o długościach traktów: 1,80 m; 3,60m ; 5,40m; 6,30mi 7,20 m.

2. Podstawa opracowania– umowa– projekt architektoniczny,– projekty branżowe,– obowiązujące normy,– techniczne badania podłoża.

3. Opis techniczny elementów konstrukcji3.1 DachStropodach, jednospadkowy.Pokrycie – papa termozgrzewalnaOcieplenie dachu -twardą wełną mineralną.

3.2 StropStrop prefabrykowany typu Filigran z uzupełnieniami żelbetowymi – wylewkami międzykominami.W wylewkach beton B – 20 , zbrojenie – wg rys. konstrukcyjnych

3.3 WieńceW poziomie stropów wykonać wieńce wylewane żelbetowe, zbrojone stalą 34GS. Zbroje-nie podłużne wieńców łączyć na zakład – 50% zbrojenia w jednym miejscu. (zakład - 50średnic).

3.4 Ściany wewnętrzne konstrukcyjne

3.4.1 Ściany fundamentowe projektuje się z bloczków betonowych gr. 24cm.

3.4.2 Ściany nadziemne – murowane z bloczków wapienno-piaskowych Silka E24 na za-prawie AZ110, a w warunkach zimowych na zaprawie mrozoodpornej.

3.6 Nadproża i belkiNa kondygnacjach nadziemnych nadproża nad otworami w ścianach wewnętrznych pro-jektuje się głównie z elementów prefabrykowanych „L –19”w miejscach koniecznych –wylewane wg rzutu montażowego.

3.7 Elementy wykończeniowe – wg projektu architektury

23.11 Warunki posadowienia

Obliczenia wykonano w oparciu o parametry gruntowe na podstawie technicznychbadań podłoża wykonanych grudniu 2007 r. przez mgr Marka WinskiewiczaJak wynika z przeprowadzonych prac badawczych budowa geologiczna badanego terenujest stosunkowo urozmaicona. W podłożu, pod nasypami o bardzo zróżnicowanej miąższo-ści, występują utwory organiczne, holoceńskie mułki, a nizej gliny i piaski ablacyjne orazgliny lodowcowe.

Dla potrzeb bezpośredniego posadowienia fundamentó można wykorzystać abla-cyjne gliny plastyczne oraz gliny lodowcowe twardoplastyczne. Spod fundamentów należyw całości usunąć nasypy niebudowlane, glebę oraz miękkoplastyczne gliny ablacyjne.

Warunki wodne są niekorzystne. Woda gruntowa wystepuje bardzo płytko 87,5-88,4 m npm. Sączenia mogą pojawić się już od głębokości rzędu 1,2m ppt. Wskazany dre-naż oraz konieczna izolacja.Zbrojenie podłużne 4#14Zbrojenie podłużne łączyć na zakład 50% w jednym miejscu.Zaprojektowano ławy i stopy żelbetowe – z betonu B-20 zbrojone stalą 34GS. Strzemionaw ławach fundamentowych – ø 6 ze stali StOS-b.Pręty zbrojenia podłużnego łączyć na zakład 50d.max. 50% zbrojenia łączyć w jednymmiejscu.

Uwaga:– dokonać sprawdzenia dna wykopu z udziałem uprawnionego geologa,– prace fundamentowe wykonywać po wytyczeniu osi przez uprawnionego geodetę.– w trakcie prac ziemnych i fundamentowych należy bardzo ostrożnie obchodzić się z

gruntami w dnie wykopu. Duża ich część może ulegać wtórnemu uplastycznieniu podwpływem wstrząsów

– grunty w dnie wykopu chronic przed przemarzaniem

Opracował:mgr inż. Anna Ceynowa

3

Obliczenia statycznedo projektu budowlano-wykonawczego budynku garaży dla potrzeb Urzędu Celnego na

terenie Drogowego Przejścia Granicznego w Bezledach

Poz. 1. Dach.Stropodach, kryty papą termozgrzewalną. Ocieplony wełną mineralną na klinach styropia-nowychµ= 30

00,1cos0,05tgα == aObciążenie na 1m2 prostopadłe do połaci:obc. stałe

– pokrycie- papa termozgrzewalna 0,10 x 1,2 = 0,12 kN/m2

– twarda wełna mineralna 0,24 x 2,0 x1,2 = 0,58 kN/m2

– warstwa spadkowa max 45cm 0,45 x 0,45 x 1,2 = 0,24 kN/m2

– płyta stropowa żelbetowa gr. 18cm 0,18 x 25,0 x 1,1 = 4,95 kN/m2

– 2x szpachlowanie 0,005 x 19,0 x 1,3 = 0,12 kN/m2

6,01 kN/m2

Dociążenie z kominów· ściana 0,12 x 18,0 x 2,0 x 1,1 = 4,75 kN/m· przewody 0,03x 23,0 x 2,0 x 1,1= 1,52 kN/m

6,27 kN/m : 2 = 3,14 kN/mUwaga : w stropie osadzać siatki dla montażu komina – wg rys. Konstrukcyjnych

a) zmienne– śnieg – IV strefa

Qk = 1,6 kN/m2

C1 = C2 = 0,81,5f =g

S = 1,6 x 0,8 x 1,5 = 1,92 kN/m2

– wiatr – strefa I, teren A; z < 10mqk = 0,25 kPaCe = 1,0ß = 1,8; γ = 1,3Cz = -0,9p = 0,25 x 1,0 x (-0,9) x 1,8 x 1,3 = -0,53 kPa

Wiatr można pominąc gdyz działa korzystnie.Całkowite obciążenie na strop6,01 kN/m2 + 1,92 kN/m2 = 7,93 kN/m2

Przyjęto strop FILIGRAN- gr. całkowita 18,0 cm

Poz. 1.1. Belka w stropie przy otworze stropowym L=4,50mPrzyjęto belki łącznie z wieńcami . Belki wys. 18,0 + 10,0 cm nad stropem . Obciążenie:

– ścianka 0,24 x 0,61 x 18,0 x 1,1 = 2,90 kN/m– wieniec 0,24 x 0,24 x 25,0 x 1,1 = 1,58 kN/m– ze stropu. 7,93 x 1,35 x 0,5 = 5,35 kN/m

9,83 kN/m

Ciężar własny belki uwzględniono w obliczeniach

4

A B

9,830 9,830

4,500

28,00

24,00

M Q

A B

29,135

A B

25,897

-25,897

25,897

-25,897

WIELKOŚCI PRZEKROJOWE PRĘTA: T.I rzęduObciążenia obl.: Ciężar wł.+A------------------------------------------------------------------x/L: M: Q: N: W: SigmaG: SigmaD: [kNm] [kN] [kN] [m] [MPa]------------------------------------------------------------------0,00 0,000 25,897 0,000 -0,0000 -0,000 0,0000,10 10,488 20,718 0,000 -0,0016 -3,345 3,3450,20 18,646 15,538 0,000 -0,0031 -5,946 5,9460,30 24,473 10,359 0,000 -0,0042 -7,804 7,8040,40 27,969 5,179 0,000 -0,0049 -8,919 8,9190,50 29,135 0,000 0,000 -0,0052 -9,290 9,2900,60 27,969 -5,179 0,000 -0,0049 -8,919 8,9190,70 24,473 -10,359 0,000 -0,0042 -7,804 7,8040,80 18,646 -15,538 0,000 -0,0031 -5,946 5,9460,90 10,488 -20,718 0,000 -0,0016 -3,345 3,3451,00 0,000 -25,897 0,000 -0,0000 -0,000 0,000------------------------------------------------------------------0,50 29,135* 0,000 0,000 -9,290 9,2900,00 0,000* 25,897 0,000 -0,000 0,0000,00 0,000 25,897* 0,000 -0,000 0,0001,00 0,000 -25,897* 0,000 -0,000 0,0000,00 0,000 25,897 0,000* -0,000 0,0000,50 29,135 0,000 0,000* -9,290 9,2900,50 29,135 0,000 0,000 -9,290 9,290*------------------------------------------------------------------ * = Wartości ekstremalne

5

REAKCJE PODPOROWE:

1 2

REAKCJE PODPOROWE: T.I rzęduObciążenia obl.: Ciężar wł.+A------------------------------------------------------------------Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: M[kNm]:------------------------------------------------------------------ 1 0,000 25,897 25,897 2 0,000 25,897 25,897------------------------------------------------------------------Przekrój: B 28,0x24,0

Położenie przekroju: a=2,25 m, b=2,25 m,Wymiary przekroju [cm]:H=28,0 S=24,0.

BETON: B20,Wytrzymałość charakterystyczna:Rbk mb1 mb2 mb3 mb4 = 15,0×1,00×1,00×1,00×1,00 = 15,0 MPa,Wytrzymałość obliczeniowa:Rb mb1 mb2 mb3 mb4 /(gb1 gb2�gb3)= 11,5×1,00×1,00×1,00×1,00/(1,00×1,00×1,00) = 11,5 MPa.Fb=672 cm2, Ibx=43904 cm4, Iby=32256 cm4

Graniczna wartość względnej wysokości strefy ściskanej:xgr=0,60,STAL: 34GS, A-III,Wytrzymałość charakterystyczna: Rak=410 MPa,

Wytrzymałość obliczeniowa: Ra ma1 ma2 ma3 = 350×1,00×1,00×1,00 = 350 MPa, Zbrojenie główne: Fa+Fac=8,04 cm2, m=100 (Fa+Fac)/Fb =100×8,04/672=1,20 %, Iax=837 cm4, Iay=300

cm4,Siły przekrojowe:

Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: APołożenie przekroju: a=2,25 m, b=2,25 m,Momenty zginające: Mx=-29,135 kNm, My=0,000 kNm,Siły poprzeczne: Qy=0,000 kN, Qx=0,000 kN,Siła osiowa: N=0,000 kN, .

Zbrojenie wymagane:Położenie przekroju: a=2,25 m, b=2,25 m,Siły obliczeniowe:N=0,000 kN, M=29,135 kNm

Wytrzymałość obliczeniowa:betonu: Rb=11,5 MPa, stali: Ra=350 MPa Þ xgr=0,60

Wielkości geometryczne: [cm]:x=4,9 (x=0,202), Fbc=118 cm2,h=28,0, ho=24,2, a=3,8,

Zbrojenie wymagane (obliczone):Fa= 3,83 cm2 Þ (2 ¤16 = 4,02 cm2),Fac= 0,00 cm2.

28,00

24,00

2¤16 2¤16

28,00

24,00

6

Nośność przekroju prostopadłego:

Położenie przekroju: a=2,25 m, b=2,25 m,

Wytrzymałość obliczeniowa:betonu: Rb=11,5 MPa, stali: Ra=350 MPa Þ xgr=0,60Siły obliczeniowe:M=29,135 kNm,

Wielkości geometryczne [m]:x=0,423 < 0,600,Przekrój jest zginanyh=0,280, ho=0,242, Fbc=0,0246 m2, x=x ho= 0,102,a=0,038,ebc=-0,089, ea=0,102,Zbrojenie:Fa = 8,04 cm2, µa = 1,20 %

Wielkości statyczne:Nbc= -Rb Fbc= -1000´11,5´0,0246= -282,443 kN, Mbc= Nbc ebc = -282,443×(-0,089) = 25,090 kNm,Na= 281,487 kN, Ma= Na ea = 281,487×0,102 = 28,712 kNm,Warunki stanu granicznego nośnościMgr=ôMbc+Ma+Macô = ô25,090 +28,712ô= 53,802 > 29,135 = ôMô

Zbrojenie poprzeczne (strzemiona)

Na całej długości pręta przyjęto strzemiona o średnicy d=8 mm ze stali A-0, dla której Ras = 0,8 Ra = 152MPa.Maksymalny rozstaw strzemion: s1 = 0,75 h = 0,75×28,0 = 21,0 s1 £ 50 cm

przyjęto s1 = 21,0 cm.Zagęszczony rozstaw strzemion: s2 = 1/3 h = 1/3×28,0 = 9,3 s2 £ 30 cm

przyjęto s2 = 9,3 cm.

75,0 300,0 75,0

Rozstaw strzemion:Strefa nr 1

Początek i koniec strefy: xa = 0,0 xb = 75,0 cmStrzemiona 2-cięte o rozstawie 6,0 cm.Fs = n fs = 2×0,50 = 1,01 cm2,qs = Fs Ras / s = 1,01×152 / 6,0 ×10 = 254,678 kN/m

Strefa nr 2Początek i koniec strefy: xa = 75,0 xb = 375,0 cmStrzemiona 2-cięte o rozstawie 13,5 cm.Fs = n fs = 2×0,50 = 1,01 cm2,qs = Fs Ras / s = 1,01×152 / 13,5 ×10 = 113,190 kN/m

Strefa nr 3Początek i koniec strefy: xa = 375,0 xb = 450,0 cmStrzemiona 2-cięte o rozstawie 6,0 cm.Fs = n fs = 2×0,50 = 1,01 cm2,qs = Fs Ras / s = 1,01×152 / 6,0 ×10 = 254,678 kN/m

2¤16 2¤16 28,00

24,00

7Ścinanie

Siła poprzeczna: Q = 0,000 kNWymiary przekroju: b = 24,0 cm

ho = h - a = 28,0 - 3,0 = 25,0 cmSpełniony jest warunek (42):

Q = 0,000 < 40,500 = 0,75×0,90×24,0×25,0×10-1 = 0,75 Rbz b ho

Nośności przekroju ukośnego na ścinanie można nie sprawdzać.Stan graniczny użytkowania:Zarysowanie:

adop = 0,3 mm af = 0,15 mmaf = 0,15 < 0,30 = adop

Ugięcia względem osi Y liczone od cięciwy pręta wynoszą:amax = 20,8 mmagr = l / 200 = 4500 / 200 = 22,5 mm

amax = 20,8 < 22,5 = agr

Poz. 1.2. Belka w stropie na wjeździe przy otworze stropowym L=5,40mPrzyjęto belki łącznie z wieńcami . Belki wys. 18,0 + 17,0 cm nad stropem . Obciążenie:

– z poz.1.1 R = 26,84 kN– ze stropu. 7,93 x 1,50 x 0,5 = 5,95 kN/m– wieniec 0,24 x 0,24 x 25,0 x 1,1 = 1,58 kN/m

7,53 kN/m– ścianka 0,24 x 0,61 x 18,0 x 1,1 = 2,90 kN/m

10,43 kN/mCiężar własny belki uwzględniono w obliczeniach

A B

7,530 7,53010,430 10,4307,530 7,530

26,840 26,840

5,400

35,00

24,00

M Q

A B

67,84567,845 67,84567,84579,263

A B

56,75643,755

16,915

-16,915

-43,755-56,756

56,756

-56,756

8WIELKOŚCI PRZEKROJOWE PRĘTA: T.I rzęduObciążenia obl.: Ciężar wł.+A------------------------------------------------------------------x/L: M: Q: N: W: SigmaG: SigmaD: [kNm] [kN] [kN] [m] [MPa]------------------------------------------------------------------0,00 0,000 56,756 0,000 -0,0000 0,000 0,0000,10 29,244 51,556 0,000 -0,0034 -5,968 5,9680,20 55,680 46,356 0,000 -0,0065 -11,363 11,3630,25 67,845 43,755 0,000 -0,0078 -13,846 13,846 67,845 16,915 0,000 -0,0078 -13,846 13,8460,30 71,956 13,532 0,000 -0,0089 -14,685 14,6850,40 77,436 6,766 0,000 -0,0103 -15,803 15,8030,50 79,263 0,000 0,000 -0,0108 -16,176 16,1760,60 77,436 -6,766 0,000 -0,0103 -15,803 15,8030,70 71,956 -13,532 0,000 -0,0089 -14,685 14,6850,75 67,845 -16,915 0,000 -0,0078 -13,846 13,846 67,845 -43,755 0,000 -0,0078 -13,846 13,8460,80 55,680 -46,356 0,000 -0,0065 -11,363 11,3630,90 29,244 -51,556 0,000 -0,0034 -5,968 5,9681,00 -0,000 -56,756 0,000 0,0000 0,000 -0,000------------------------------------------------------------------0,50 79,263* -0,000 0,000 -16,176 16,1760,00 0,000* 56,756 0,000 0,000 0,0000,00 0,000 56,756* 0,000 0,000 0,0001,00 -0,000 -56,756* 0,000 0,000 -0,0000,00 0,000 56,756 0,000* 0,000 0,0000,50 79,263 -0,000 0,000* -16,176 16,1760,50 79,263 -0,000 0,000 -16,176 16,176*------------------------------------------------------------------ * = Wartości ekstremalneREAKCJE PODPOROWE:

1 2

REAKCJE PODPOROWE: T.I rzęduObciążenia obl.: Ciężar wł.+A------------------------------------------------------------------Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: M[kNm]:------------------------------------------------------------------ 1 0,000 56,756 56,756 2 0,000 56,756 56,756------------------------------------------------------------------Przekrój: B 35,0x24,0

Położenie przekroju: a=2,70 m, b=2,70 m,Wymiary przekroju [cm]:H=35,0 S=24,0.

BETON: B20,Wytrzymałość charakterystyczna:Rbk mb1 mb2 mb3 mb4 = 15,0×1,00×1,00×1,00×1,00 = 15,0 MPa,Wytrzymałość obliczeniowa:Rb mb1 mb2 mb3 mb4 /(gb1 gb2�gb3)= 11,5×1,00×1,00×1,00×1,00/(1,00×1,00×1,00) = 11,5 MPa.Fb=840 cm2, Ibx=85750 cm4, Iby=40320 cm4

Graniczna wartość względnej wysokości strefy ściskanej:xgr=0,60,STAL: 34GS, A-III,

35,00

24,00

4¤12

5¤16

9Wytrzymałość charakterystyczna: Rak=410 MPa,Wytrzymałość obliczeniowa: Ra ma1 ma2 ma3 = 350×1,00×1,00×1,00 = 350 MPa, Zbrojenie główne: Fa+Fac=14,58 cm2, m=100 (Fa+Fac)/Fb =100×14,58/840=1,74 %, Iax=2761 cm4,

Iay=515 cm4,Siły przekrojowe:

Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: APołożenie przekroju: a=2,70 m, b=2,70 m,Momenty zginające: Mx=-79,263 kNm, My=0,000 kNm,Siły poprzeczne: Qy=0,000 kN, Qx=0,000 kN,Siła osiowa: N=0,000 kN, .

Zbrojenie wymagane:Położenie przekroju: a=2,70 m, b=2,70 m,Siły obliczeniowe:N=0,000 kN, M=79,263 kNm

Wytrzymałość obliczeniowa:betonu: Rb=11,5 MPa, stali: Ra=350 MPa Þ xgr=0,60

Wielkości geometryczne: [cm]:x=11,3 (x=0,362), Fbc=271 cm2,h=35,0, ho=31,2, a=3,8,

Zbrojenie wymagane (obliczone):Fa= 8,87 cm2 Þ (5 ¤16 = 10,05 cm2),Fac= 0,00 cm2.

Nośność przekroju prostopadłego:

Położenie przekroju: a=2,70 m, b=2,70 m,

Wytrzymałość obliczeniowa:betonu: Rb=11,5 MPa, stali: Ra=350 MPa Þ xgr=0,60Siły obliczeniowe:M=79,263 kNm,

Wielkości geometryczne [m]:x=0,226 < 0,600,Przekrój jest zginanyh=0,350, ho=0,312, Fbc=0,0169 m2, x=x ho= 0,071,a=0,038, a’=0,036,ebc=-0,140, ea=0,137, eac=-0,139,Zbrojenie:Fa = 10,05 cm2, µa = 1,20 %Fac = 4,52 cm2, µac = 0,54 %

Wielkości statyczne:Nbc= -Rb Fbc= -1000´11,5´0,0169= -194,808 kN, Mbc= Nbc ebc = -194,808×(-0,140) = 27,216 kNm,Na= 351,858 kN, Ma= Na ea = 351,858×0,137 = 48,205 kNm,Nac= -158,336 kN, Mac= Nac eac = -158,336×(-0,139) = 22,009 kNm,

Warunki stanu granicznego nośnościMgr=ôMbc+Ma+Macô = ô27,216 +48,205 +22,009ô= 97,430 > 79,263 = ôMô

Zbrojenie poprzeczne (strzemiona)

Na całej długości pręta przyjęto strzemiona o średnicy d=8 mm ze stali A-0, dla której Ras = 0,8 Ra = 152MPa.Maksymalny rozstaw strzemion: s1 = 0,75 h = 0,75×35,0 = 26,2 s1 £ 50 cm

przyjęto s1 = 26,2 cm.Zagęszczony rozstaw strzemion: s2 = 1/3 h = 1/3×35,0 = 11,7 s2 £ 30 cm

przyjęto s2 = 11,7 cm.

35,00

24,00

4¤12

5¤16

35,00

24,00

10

135,0 270,0 135,0

Rozstaw strzemion:Strefa nr 1

Początek i koniec strefy: xa = 0,0 xb = 135,0 cmStrzemiona 4-cięte o rozstawie 9,3 cm.Fs = n fs = 4×0,50 = 2,01 cm2,qs = Fs Ras / s = 2,01×152 / 9,3 ×10 = 327,444 kN/m

Strefa nr 2Początek i koniec strefy: xa = 135,0 xb = 405,0 cmStrzemiona 4-cięte o rozstawie 21,0 cm.Fs = n fs = 4×0,50 = 2,01 cm2,qs = Fs Ras / s = 2,01×152 / 21,0 ×10 = 145,531 kN/m

Strefa nr 3Początek i koniec strefy: xa = 405,0 xb = 540,0 cmStrzemiona 4-cięte o rozstawie 9,3 cm.Fs = n fs = 4×0,50 = 2,01 cm2,qs = Fs Ras / s = 2,01×152 / 9,3 ×10 = 327,444 kN/m

Ścinanie

135,0 270,0 135,0

56,756

43,755

16,915

-16,915

-43,755

-56,756

56,756

-56,756

Położenie przekroju ukośnego: x = 0,000 mSiła poprzeczna: Q = 56,756 kNWymiary przekroju: b = 24,0 cm

ho = h - a = 35,0 - 3,0 = 32,0 cmDla podparcia i obciążenia bezpośredniego: bs = 0,15Strzemiona: 4-cięte; d = 8 mm; A-0Wytrzymałości stali: Ras = 0,8 Ra = 152 MPa

Rao = 0,8 Ra = 280 MPaSiła przenoszona przez strzemiona: Fs Ras = 4×0,50×152×10-1 = 30,5614 kN

11Rozstaw strzemion: s = 93 mmNośność strzemion na jednostkę długości:

qs = Ras Fs / s = 30,5614 / 0,093 = 327,444 kN/m

Długość rzutu przekroju ukośnego:

c R bhq

ss b o

s= =

b 20,15×11,5×10³×0,240×0,320²

327,444= 0,360 m

Siła poprzeczna przenoszona przez strzemiona i beton:

Q R b h q R Fsb s b o s as s= - =2 2b

2× 0,15×11,5×103×0,240×0,3202×327,444 - 152×2,01×10 -1 = 205,078 kN

Warunek nośności przekroju ukośnego: Q = 56,756 < 205,078 = Qsb

Stan graniczny użytkowania:

Zarysowanie:adop = 0,3 mmaf = 0,18 mm

af = 0,18 < 0,30 = adop

Ugięcia względem osi Y liczone od cięciwy pręta wynoszą:amax = 26,6 mmagr = l / 200 = 5400 / 200 = 27,0 mm

amax = 26,6 < 27,0 = agr

Poz. 1.3. Belka w stropie przy ścianie, przy otworze stropowym L=5,40m Obciążenie:

– z poz.1.1 R = 26,84 kN– ze stropu. 7,93 x 1,20 x 0,5 = 4,76 kN/m– wieniec 0,24 x 0,24 x 25,0 x 1,1 = 1,58 kN/m

6,34 kN/m– ścianka 0,24 x 0,61 x 18,0 x 1,1 = 2,90 kN/m

9,24 kN/mCiężar własny belki uwzględniono w obliczeniachPrzyjeto wymiary i zbrojenie jak w Poz. 1.2

Poz. 2.0. Nadproża i podciągiNadproża w ścianach projektuje się z elementów prefabrykowanych L – 19 oraz wyle-wane, zbrojone wg obliczeń i rysunków konstrukcyjnych.

Poz. 2.1. Nadproże na wjeździe do garażu L0=2,58 Obciążenie:

– ze stropu. 7,93 x 0,5 x ( 7,20 + 0,90 ) x 3,15 : 7,20 = 14,05 kN/m– wieniec 0,24 x 0,24 x 25,0 x 1,1 = 1,58 kN/m– wieniec 0,18 x 0,24 x 25,0 x 1,1 = 1,19 kN/m– ścianka 0,24 x 0,81 x 18,0 x 1,1 = 3,85 kN/m

20,67 kN/mCiężar własny belki uwzględniono w obliczeniach

12

A B

20,670 20,670

2,900

30,00

24,00

M Q

A B

23,622

A B

32,581

-32,581

32,581

-32,581

WIELKOŚCI PRZEKROJOWE PRĘTA: T.I rzęduObciążenia obl.: Ciężar wł.+A------------------------------------------------------------------x/L: M: Q: N: W: SigmaG: SigmaD: [kNm] [kN] [kN] [m] [MPa]------------------------------------------------------------------0,00 -0,000 32,581 0,000 -0,0000 0,000 -0,0000,10 8,504 26,065 0,000 -0,0004 -2,362 2,3620,20 15,118 19,549 0,000 -0,0008 -4,199 4,1990,30 19,842 13,033 0,000 -0,0012 -5,512 5,5120,40 22,677 6,516 0,000 -0,0014 -6,299 6,2990,50 23,622 0,000 0,000 -0,0014 -6,562 6,5620,60 22,677 -6,516 0,000 -0,0014 -6,299 6,2990,70 19,842 -13,033 0,000 -0,0012 -5,512 5,5120,80 15,118 -19,549 0,000 -0,0008 -4,199 4,1990,90 8,504 -26,065 0,000 -0,0004 -2,362 2,3621,00 -0,000 -32,581 0,000 -0,0000 0,000 -0,000------------------------------------------------------------------0,50 23,622* 0,000 0,000 -6,562 6,5620,00 -0,000* 32,581 0,000 0,000 -0,0000,00 -0,000 32,581* 0,000 0,000 -0,0001,00 -0,000 -32,581* 0,000 0,000 -0,0000,00 -0,000 32,581 0,000* 0,000 -0,0000,50 23,622 0,000 0,000* -6,562 6,5620,50 23,622 0,000 0,000 -6,562 6,562*------------------------------------------------------------------ * = Wartości ekstremalne

13REAKCJE PODPOROWE:

1 2

REAKCJE PODPOROWE: T.I rzęduObciążenia obl.: Ciężar wł.+A------------------------------------------------------------------Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: M[kNm]:------------------------------------------------------------------ 1 0,000 32,581 32,581 2 0,000 32,581 32,581------------------------------------------------------------------Przekrój: B 30,0x24,0

Położenie przekroju: a=1,45 m, b=1,45 m,Wymiary przekroju [cm]:H=30,0 S=24,0.

BETON: B20,Wytrzymałość charakterystyczna:Rbk mb1 mb2 mb3 mb4 = 15,0×1,00×1,00×1,00×1,00 = 15,0 MPa,Wytrzymałość obliczeniowa:Rb mb1 mb2 mb3 mb4 /(gb1 gb2�gb3)= 11,5×1,00×1,00×1,00×1,00/(1,00×1,00×1,00) = 11,5 MPa.Fb=720 cm2, Ibx=54000 cm4, Iby=34560 cm4

Graniczna wartość względnej wysokości strefy ściskanej:xgr=0,60,STAL: 34GS, A-III,Wytrzymałość charakterystyczna: Rak=410 MPa,

Wytrzymałość obliczeniowa: Ra ma1 ma2 ma3 = 350×1,00×1,00×1,00 = 350 MPa, Zbrojenie główne: Fa+Fac=3,39 cm2, m=100 (Fa+Fac)/Fb =100×3,39/720=0,47 %, Iax=441 cm4, Iay=160

cm4,Siły przekrojowe:Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: APołożenie przekroju: a=1,45 m, b=1,45 m,Momenty zginające: Mx=-23,622 kNm, My=0,000 kNm,Siły poprzeczne: Qy=0,000 kN, Qx=0,000 kN,Siła osiowa: N=0,000 kN, .

Zbrojenie wymagane:Położenie przekroju: a=1,45 m, b=1,45 m,Siły obliczeniowe:N=0,000 kN, M=23,622 kNm

Wytrzymałość obliczeniowa:betonu: Rb=11,5 MPa, stali: Ra=350 MPa Þ xgr=0,60

Wielkości geometryczne: [cm]:x=3,5 (x=0,133), Fbc=85 cm2,h=30,0, ho=26,4, a=3,6,

Zbrojenie wymagane (obliczone):Fa= 2,74 cm2 Þ (3 ¤12 = 3,39 cm2),Fac= 0,00 cm2.

30,00

24,00 3¤12

30,00

24,00

14

Nośność przekroju prostopadłego:

Położenie przekroju: a=1,45 m, b=1,45 m,

Wytrzymałość obliczeniowa:betonu: Rb=11,5 MPa, stali: Ra=350 MPa Þ xgr=0,60Siły obliczeniowe:M=23,622 kNm,

Wielkości geometryczne [m]:x=0,164 < 0,600,Przekrój jest zginanyh=0,300, ho=0,264, Fbc=0,0104 m2, x=x ho= 0,043,a=0,036,ebc=-0,128, ea=0,114,Zbrojenie:Fa = 3,39 cm2, µa = 0,47 %

Wielkości statyczne:Nbc= -Rb Fbc= -1000´11,5´0,0104= -119,632 kN, Mbc= Nbc ebc = -119,632×(-0,128) = 15,352 kNm,Na= 118,752 kN, Ma= Na ea = 118,752×0,114 = 13,538 kNm,Warunki stanu granicznego nośnościMgr=ôMbc+Ma+Macô = ô15,352 +13,538ô= 28,890 > 23,622 = ôMô

Zbrojenie poprzeczne (strzemiona)

Na całej długości pręta przyjęto strzemiona o średnicy d=8 mm ze stali A-0, dla której Ras = 0,8 Ra = 152MPa.Maksymalny rozstaw strzemion: s1 = 0,75 h = 0,75×30,0 = 22,5 s1 £ 50 cm

przyjęto s1 = 22,5 cm.Zagęszczony rozstaw strzemion: s2 = 1/3 h = 1/3×30,0 = 10,0 s2 £ 30 cm

przyjęto s2 = 10,0 cm.

49,0 192,0 49,0

Rozstaw strzemion:Strefa nr 1

Początek i koniec strefy: xa = 0,0 xb = 49,0 cmStrzemiona 2-cięte o rozstawie 10,0 cm.Fs = n fs = 2×0,50 = 1,01 cm2,qs = Fs Ras / s = 1,01×152 / 10,0 ×10 = 152,807 kN/m

Strefa nr 2Początek i koniec strefy: xa = 49,0 xb = 241,0 cmStrzemiona 2-cięte o rozstawie 22,5 cm.Fs = n fs = 2×0,50 = 1,01 cm2,qs = Fs Ras / s = 1,01×152 / 22,5 ×10 = 67,914 kN/m

Strefa nr 3Początek i koniec strefy: xa = 241,0 xb = 290,0 cmStrzemiona 2-cięte o rozstawie 10,0 cm.Fs = n fs = 2×0,50 = 1,01 cm2,qs = Fs Ras / s = 1,01×152 / 10,0 ×10 = 152,807 kN/m

3¤12

30,00

24,00

15ŚcinanieSiła poprzeczna: Q = 0,000 kNWymiary przekroju: b = 24,0 cm

ho = h - a = 30,0 - 3,0 = 27,0 cmSpełniony jest warunek (42):

Q = 0,000 < 43,740 = 0,75×0,90×24,0×27,0×10-1 = 0,75 Rbz b ho

Nośności przekroju ukośnego na ścinanie można nie sprawdzać.Stan graniczny użytkowania:Zarysowanie:

adop = 0,3 mmaf = 0,25 mm

af = 0,25 < 0,30 = adop

Ugięcia względem osi Y liczone od cięciwy pręta wynoszą:amax = 9,4 mmagr = l / 200 = 2900 / 200 = 14,5 mm

amax = 9,4 < 14,5 = agr

Poz. 2.2. Nadproże na wjeździe do myjni L0=3,08 Obciążenie:

– ze stropu. 7,93 x 0,5 x 1,50 = 5,95 kN/m– wieniec 0,24 x 0,24 x 25,0 x 1,1 = 1,58 kN/m– wieniec 0,18 x 0,24 x 25,0 x 1,1 = 1,19 kN/m– ściana 0,24 x 2,01 x 18,0 x 1,1 = 9,55 kN/m

18,27 kN/mCiężar własny belki uwzględniono w obliczeniach

A B

18,270 18,270

3,400

30,00

24,00

M Q

A B

29,001

A B

34,119

-34,119

34,119

-34,119

16WIELKOŚCI PRZEKROJOWE PRĘTA: T.I rzęduObciążenia obl.: Ciężar wł.+A------------------------------------------------------------------x/L: M: Q: N: W: SigmaG: SigmaD: [kNm] [kN] [kN] [m] [MPa]------------------------------------------------------------------0,00 -0,000 34,119 0,000 -0,0000 0,000 -0,0000,10 10,440 27,295 0,000 -0,0008 -2,900 2,9000,20 18,561 20,471 0,000 -0,0014 -5,156 5,1560,30 24,361 13,648 0,000 -0,0019 -6,767 6,7670,40 27,841 6,824 0,000 -0,0023 -7,734 7,7340,50 29,001 0,000 0,000 -0,0024 -8,056 8,0560,60 27,841 -6,824 0,000 -0,0023 -7,734 7,7340,70 24,361 -13,648 0,000 -0,0019 -6,767 6,7670,80 18,561 -20,471 0,000 -0,0014 -5,156 5,1560,90 10,440 -27,295 0,000 -0,0008 -2,900 2,9001,00 -0,000 -34,119 0,000 -0,0000 0,000 -0,000------------------------------------------------------------------0,50 29,001* 0,000 0,000 -8,056 8,0560,00 -0,000* 34,119 0,000 0,000 -0,0000,00 -0,000 34,119* 0,000 0,000 -0,0001,00 -0,000 -34,119* 0,000 0,000 -0,0000,00 -0,000 34,119 0,000* 0,000 -0,0000,50 29,001 0,000 0,000* -8,056 8,0560,50 29,001 0,000 0,000 -8,056 8,056*------------------------------------------------------------------ * = Wartości ekstremalneREAKCJE PODPOROWE:

1 2

REAKCJE PODPOROWE: T.I rzęduObciążenia obl.: Ciężar wł.+A------------------------------------------------------------------Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: M[kNm]:------------------------------------------------------------------ 1 0,000 34,119 34,119 2 0,000 34,119 34,119------------------------------------------------------------------Przekrój: B 30,0x24,0

Położenie przekroju: a=1,70 m, b=1,70 m,Wymiary przekroju [cm]:H=30,0 S=24,0.

BETON: B20,Wytrzymałość charakterystyczna:Rbk mb1 mb2 mb3 mb4 = 15,0×1,00×1,00×1,00×1,00 = 15,0 MPa,Wytrzymałość obliczeniowa:Rb mb1 mb2 mb3 mb4 /(gb1 gb2�gb3)= 11,5×1,00×1,00×1,00×1,00/(1,00×1,00×1,00) = 11,5 MPa.Fb=720 cm2, Ibx=54000 cm4, Iby=34560 cm4

Graniczna wartość względnej wysokości strefy ściskanej:xgr=0,60,STAL: 34GS, A-III,Wytrzymałość charakterystyczna: Rak=410 MPa,

Wytrzymałość obliczeniowa: Ra ma1 ma2 ma3 = 350×1,00×1,00×1,00 = 350 MPa, Zbrojenie główne: Fa+Fac=4,52 cm2, m=100 (Fa+Fac)/Fb =100×4,52/720=0,63 %, Iax=588 cm4, Iay=177

cm4,

30,00

24,00 4¤12

17Siły przekrojowe:Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: APołożenie przekroju: a=1,70 m, b=1,70 m,Momenty zginające: Mx=-29,001 kNm, My=0,000 kNm,Siły poprzeczne: Qy=0,000 kN, Qx=0,000 kN,Siła osiowa: N=0,000 kN, .

Zbrojenie wymagane:Położenie przekroju: a=1,70 m, b=1,70 m,Siły obliczeniowe:N=0,000 kN, M=29,001 kNm

Wytrzymałość obliczeniowa:betonu: Rb=11,5 MPa, stali: Ra=350 MPa Þ xgr=0,60

Wielkości geometryczne: [cm]:x=4,4 (x=0,166), Fbc=105 cm2,h=30,0, ho=26,4, a=3,6,

Zbrojenie wymagane (obliczone):Fa= 3,42 cm2 Þ (4 ¤12 = 4,52 cm2),Fac= 0,00 cm2.

Nośność przekroju prostopadłego:

Położenie przekroju: a=1,70 m, b=1,70 m,

Wytrzymałość obliczeniowa:betonu: Rb=11,5 MPa, stali: Ra=350 MPa Þ xgr=0,60Siły obliczeniowe:M=29,001 kNm,

Wielkości geometryczne [m]:x=0,219 < 0,600,Przekrój jest zginanyh=0,300, ho=0,264, Fbc=0,0138 m2, x=x ho= 0,058,a=0,036,ebc=-0,121, ea=0,114,Zbrojenie:Fa = 4,52 cm2, µa = 0,63 %

Wielkości statyczne:Nbc= -Rb Fbc= -1000´11,5´0,0138= -159,251 kN, Mbc= Nbc ebc = -159,251×(-0,121) = 19,293 kNm,Na= 158,336 kN, Ma= Na ea = 158,336×0,114 = 18,050 kNm,Warunki stanu granicznego nośnościMgr=ôMbc+Ma+Macô = ô19,293 +18,050ô= 37,344 > 29,001 = ôMô

Zbrojenie poprzeczne (strzemiona)Na całej długości pręta przyjęto strzemiona o średnicy d=8 mm ze stali A-0, dla której Ras = 0,8 Ra = 152MPa.Maksymalny rozstaw strzemion: s1 = 0,75 h = 0,75×30,0 = 22,5 s1 £ 50 cm

przyjęto s1 = 22,5 cm.Zagęszczony rozstaw strzemion: s2 = 1/3 h = 1/3×30,0 = 10,0 s2 £ 30 cm

przyjęto s2 = 10,0 cm.

57,0 226,0 57,0

30,00

24,00

4¤12

30,00

24,00

18Rozstaw strzemion:Strefa nr 1

Początek i koniec strefy: xa = 0,0 xb = 57,0 cmStrzemiona 2-cięte o rozstawie 10,0 cm.Fs = n fs = 2×0,50 = 1,01 cm2,qs = Fs Ras / s = 1,01×152 / 10,0 ×10 = 152,807 kN/m

Strefa nr 2Początek i koniec strefy: xa = 57,0 xb = 283,0 cmStrzemiona 2-cięte o rozstawie 22,5 cm.Fs = n fs = 2×0,50 = 1,01 cm2,qs = Fs Ras / s = 1,01×152 / 22,5 ×10 = 67,914 kN/m

Strefa nr 3Początek i koniec strefy: xa = 283,0 xb = 340,0 cmStrzemiona 2-cięte o rozstawie 10,0 cm.Fs = n fs = 2×0,50 = 1,01 cm2,qs = Fs Ras / s = 1,01×152 / 10,0 ×10 = 152,807 kN/m

ŚcinanieSiła poprzeczna: Q = 0,000 kNWymiary przekroju: b = 24,0 cm

ho = h - a = 30,0 - 3,0 = 27,0 cmSpełniony jest warunek (42):

Q = 0,000 < 43,740 = 0,75×0,90×24,0×27,0×10-1 = 0,75 Rbz b ho

Nośności przekroju ukośnego na ścinanie można nie sprawdzać.Stan graniczny użytkowania:

Zarysowanie:adop = 0,3 mmaf = 0,23 mm

af = 0,23 < 0,30 = adop

Ugięcia względem osi Y liczone od cięciwy pręta wynoszą:amax = 13,6 mmagr = l / 200 = 3400 / 200 =17,0mm

amax = 13,6 < 17,0 = agr

Poz. 2.3. Nadproże na wejści do magazynu paliw L0=1,03 Obciążenie:

– ze stropu. 7,93 x 0,5 x 1,80 = 7,14 kN/m– wieniec 0,18 x 0,24 x 25,0 x 1,1 = 1,19 kN/m– ściana 0,24 x 2,50 x 18,0 x 1,1 = 11,88 kN/m

20,21 kN/m– reakcja z rdzenia 56,76 kN

Ciężar własny belki uwzględniono w obliczeniachREAKCJE PODPOROWE:

1 2

41,579REAKCJE PODPOROWE: T.I rzęduObciążenia obl.: Ciężar wł.+A------------------------------------------------------------------Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: M[kNm]:------------------------------------------------------------------ 1 0,000 43,326 43,326 2 0,000 41,579 41,579

19

A B

20,210 20,210

56,760

1,300

24,00

24,00

M Q

A B

22,99922,99922,999

A B

43,32629,686

-27,074-41,579

43,326

-41,579

WIELKOŚCI PRZEKROJOWE PRĘTA: T.I rzęduObciążenia obl.: Ciężar wł.+A------------------------------------------------------------------x/L: M: Q: N: W: SigmaG: SigmaD: [kNm] [kN] [kN] [m] [MPa]------------------------------------------------------------------0,00 -0,000 43,326 0,000 -0,0000 0,000 -0,0000,10 5,449 40,511 0,000 -0,0001 -2,365 2,3650,20 10,533 37,697 0,000 -0,0003 -4,572 4,5720,30 15,251 34,882 0,000 -0,0004 -6,619 6,6190,40 19,602 32,068 0,000 -0,0004 -8,508 8,5080,48 22,999 29,686 0,000 -0,0005 -9,982 9,982 22,999 -27,074 0,000 -0,0005 -9,982 9,9820,50 22,453 -27,507 0,000 -0,0005 -9,745 9,7450,60 18,694 -30,321 0,000 -0,0004 -8,114 8,1140,70 14,569 -33,136 0,000 -0,0004 -6,324 6,3240,80 10,079 -35,950 0,000 -0,0003 -4,374 4,3740,90 5,222 -38,765 0,000 -0,0001 -2,267 2,2671,00 0,000 -41,579 0,000 0,0000 0,000 0,000------------------------------------------------------------------0,48 22,999* 29,686 0,000 -9,982 9,9820,00 -0,000* 43,326 0,000 0,000 -0,0000,00 -0,000 43,326* 0,000 0,000 -0,0001,00 0,000 -41,579* 0,000 0,000 0,0000,00 -0,000 43,326 0,000* 0,000 -0,0000,48 22,999 29,686 0,000* -9,982 9,9820,48 22,999 29,686 0,000 -9,982 9,982*------------------------------------------------------------------ * = Wartości ekstremalne

20Przekrój: B 24,0x24,0

Położenie przekroju: a=0,65 m, b=0,65 m,Wymiary przekroju [cm]:H=24,0 S=24,0.

BETON: B20,Wytrzymałość charakterystyczna:Rbk mb1 mb2 mb3 mb4 = 15,0×1,00×1,00×1,00×1,00 = 15,0 MPa,Wytrzymałość obliczeniowa:Rb mb1 mb2 mb3 mb4 /(gb1 gb2�gb3)= 11,5×1,00×1,00×1,00×1,00/(1,00×1,00×1,00) = 11,5 MPa.Fb=576 cm2, Ibx=27648 cm4, Iby=27648 cm4

Graniczna wartość względnej wysokości strefy ściskanej:xgr=0,60,STAL: 34GS, A-III,Wytrzymałość charakterystyczna: Rak=410 MPa,

Wytrzymałość obliczeniowa: Ra ma1 ma2 ma3 = 350×1,00×1,00×1,00 = 350 MPa, Zbrojenie główne: Fa+Fac=4,52 cm2, m=100 (Fa+Fac)/Fb =100×4,52/576=0,79 %, Iax=319 cm4, Iay=177

cm4,Siły przekrojowe:

Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: APołożenie przekroju: a=0,65 m, b=0,65 m,Momenty zginające: Mx=-22,453 kNm, My=0,000 kNm,Siły poprzeczne: Qy=-27,507 kN, Qx=0,000 kN,Siła osiowa: N=0,000 kN, .

Zbrojenie wymagane:Położenie przekroju: a=0,63 m, b=0,67 m,Siły obliczeniowe:N=0,000 kN, M=22,999 kNm

Wytrzymałość obliczeniowa:betonu: Rb=11,5 MPa, stali: Ra=350 MPa Þ xgr=0,60

Wielkości geometryczne: [cm]:x=4,6 (x=0,228), Fbc=112 cm2,h=24,0, ho=20,4, a=3,6,

Zbrojenie wymagane (obliczone):Fa= 3,63 cm2 Þ (4 ¤12 = 4,52 cm2),Fac= 0,00 cm2.

Nośność przekroju prostopadłego:

Położenie przekroju: a=0,63 m, b=0,67 m,

Wytrzymałość obliczeniowa:betonu: Rb=11,5 MPa, stali: Ra=350 MPa Þ xgr=0,60Siły obliczeniowe:M=22,999 kNm,

Wielkości geometryczne [m]:x=0,282 < 0,600,Przekrój jest zginanyh=0,240, ho=0,204, Fbc=0,0138 m2, x=x ho= 0,058,a=0,036,ebc=-0,091, ea=0,084,Zbrojenie:Fa = 4,52 cm2, µa = 0,79 %

Wielkości statyczne:Nbc= -Rb Fbc= -1000´11,5´0,0138= -159,052 kN, Mbc= Nbc ebc = -159,052×(-0,091) = 14,503 kNm,Na= 158,336 kN, Ma= Na ea = 158,336×0,084 = 13,300 kNm,Warunki stanu granicznego nośności

24,00

24,00

2¤12 2¤12

24,00

24,00

2¤12 2¤1224,00

24,00

21Mgr=ôMbc+Ma+Macô = ô14,503 +13,300ô= 27,804 > 22,999 = ôMô

Zbrojenie poprzeczne (strzemiona)Na całej długości pręta przyjęto strzemiona o średnicy d=8 mm ze stali A-0, dla której Ras = 0,8 Ra = 152MPa.Maksymalny rozstaw strzemion: s1 = 0,75 h = 0,75×24,0 = 18,0 s1 £ 50 cm

przyjęto s1 = 18,0 cm.Zagęszczony rozstaw strzemion: s2 = 1/3 h = 1/3×24,0 = 8,0 s2 £ 30 cm

przyjęto s2 = 8,0 cm.

43,0 52,0 35,0

Rozstaw strzemion:Strefa nr 1

Początek i koniec strefy: xa = 0,0 xb = 43,0 cmStrzemiona 2-cięte o rozstawie 8,0 cm.Fs = n fs = 2×0,50 = 1,01 cm2,qs = Fs Ras / s = 1,01×152 / 8,0 ×10 = 191,009 kN/m

Strefa nr 2Początek i koniec strefy: xa = 43,0 xb = 95,0 cmStrzemiona 2-cięte o rozstawie 18,0 cm.Fs = n fs = 2×0,50 = 1,01 cm2,qs = Fs Ras / s = 1,01×152 / 18,0 ×10 = 84,893 kN/m

Strefa nr 3Początek i koniec strefy: xa = 95,0 xb = 130,0 cmStrzemiona 2-cięte o rozstawie 8,0 cm.Fs = n fs = 2×0,50 = 1,01 cm2,qs = Fs Ras / s = 1,01×152 / 8,0 ×10 = 191,009 kN/m

Ścinanie

43,0 52,0 35,0

43,326

29,686

-27,074

-41,579

43,326

-41,579

Położenie przekroju ukośnego: x = 0,000 mSiła poprzeczna: Q = 43,326 kNWymiary przekroju: b = 24,0 cm

ho = h - a = 24,0 - 3,0 = 21,0 cm

22Dla podparcia i obciążenia bezpośredniego: bs = 0,15Strzemiona: 2-cięte; d = 8 mm; A-0Wytrzymałości stali: Ras = 0,8 Ra = 152 MPa

Rao = 0,8 Ra = 280 MPaSiła przenoszona przez strzemiona: Fs Ras = 2×0,50×152×10-1 = 15,2807 kNRozstaw strzemion: s = 80 mmNośność strzemion na jednostkę długości:

qs = Ras Fs / s = 15,2807 / 0,080 = 191,009 kN/m

Długość rzutu przekroju ukośnego:

c R bhq

ss b o

s= =

b 20,15×11,5×10³×0,240×0,210²

191,009= 0,309 m

Siła poprzeczna przenoszona przez strzemiona i beton:

Q R b h q R Fsb s b o s as s= - =2 2b

2× 0,15×11,5×103×0,240×0,2102×191,009 - 152×1,01×10 -1 = 102,826 kN

Warunek nośności przekroju ukośnego: Q = 43,326 < 102,826 = Qsb

Stan graniczny użytkowania:

Zarysowanie:adop = 0,3 mmaf = 0,22 mm

af = 0,22 < 0,30 = adop

Ugięcia względem osi Y liczone od cięciwy pręta wynoszą:amax = 2,1 mmagr = l / 200 = 1300 / 200 =6,5 mm

amax = 2,1 < 6,5= agr

Poz. 3. RdzenieZaprojektowano rdzenie żelbetowe zbrojone 4 #12, strzemiona Ø8 w rozstawie

konstrukcyjnym.Poz. 4. Zestawienie obciążeń na fundamentyPoz. 4.1. Ściana szczytowa w osi 1

Obciążenia:– ściana attyki 0,81 x 0,24 x 18,0 x 1,1 = 3,85 kN/m– ściana nadziemia 0,24 x 3,00x 18,0 x 1,1 = 14,26 kN/m– ściana piwnic 0,24 x 0,83 x 25,0 x 1,1 = 5,48 kN/m– styropian [(0,5 + 0,56) x 0,04 + 5,06 x 0,12] x 0,45 x 1,2 = 0,35 kN/m– tynk (1,23 + 2 x 3,0) x 0,015 x 19,0 x 1,3 = 2,68 kN/m– wieńce (0,18 + 0,24) x 0,24 x 25,0 x 1,1 = 2,77 kN/m– ze stropu 7,93 x 6,3 x 0,5 x 3,15 : 6,3 = 12,49 kN/m

41,88 kN/mPoz. 4.2. Ściana szczytowa w osi 9

Obciążenia:– ściana attyki 0,81 x 0,24 x 18,0 x 1,1 = 3,85 kN/m– ściana nadziemia 0,24 x 3,00x 18,0 x 1,1 = 14,26 kN/m– ściana piwnic 0,24 x 0,83 x 25,0 x 1,1 = 5,48 kN/m– styropian [(0,5 + 0,56) x 0,04 + 5,06 x 0,12] x 0,45 x 1,2 = 0,35 kN/m– tynk (1,23 + 2 x 3,0) x 0,015 x 19,0 x 1,3 = 2,68 kN/m– wieńce (0,18 + 0,24) x 0,24 x 25,0 x 1,1 = 2,77 kN/m– ze stropu 7,93 x 6,3 x 1,80 : 6,3 = 14,27 kN/m

43,66 kN/m

23Poz. 4.3. Ściana zewnętrzna w osi A ob- ciążona z traktu 6,3

Obciążenia:– ściana attyki 0,81 x 0,24 x 18,0 x 1,1 = 3,85 kN/m– ściana nadziemia 0,24 x 3,00x 18,0 x 1,1 = 14,26 kN/m– ściana piwnic 0,24 x 0,83 x 25,0 x 1,1 = 5,48 kN/m– styropian [(0,5 + 0,56) x 0,04 + 5,06 x 0,12] x 0,45 x 1,2 = 0,35 kN/m– tynk (1,23 + 2 x 3,0) x 0,015x 19,0 x 1,3 = 2,68 kN/m– wieńce (0,18 + 0,24) x 0,24 x 25,0 x 1,1 = 2,77 kN/m– ze stropu 7,93 x (7,2 +0,9) x 0,5 x 3,15 : 7,2 = 14,05 kN/m

43,44 kN/mPoz. 4.4. Ściana zewnętrzna w osi E obciążona z traktu 1,5

Obciążenia:– ściana attyki 0,81 x 0,24 x 18,0 x 1,1 = 3,85 kN/m– ściana nadziemia 0,24 x 4,50 x 18,0 x 1,1 = 21,38 kN/m– ściana piwnic 0,24 x 0,83 x 25,0 x 1,1 = 5,48 kN/m– styropian [(0,5 x 2 + 0,56) x 0,04 + 6,56 x 0,12] x 0,45 x 1,2 = 0,46 kN/m– tynk (1,23 + 2 x 4,5) x 0,015x 19,0 x 1,3 = 3,79 kN/m– wieńce (0,18 + 0,24) x 0,24 x 25,0 x 1,1 = 2,77 kN/m– ze stropu 7,93 x 1,5 x 0,5 = 5,95 kN/m

43,68 kN/mPoz. 4.5. Ściana zewnętrzna w osi D przy z trakcie 3,6

Obciążenia:– ściana attyki 0,81 x 0,24 x 18,0 x 1,1 = 3,85 kN/m– ściana nadziemia 0,24 x 3,00x 18,0 x 1,1 = 14,26kN/m– ściana piwnic 0,24 x 0,83 x 25,0 x 1,1 = 5,48 kN/m– styropian [(0,5 + 0,56) x 0,04 + 5,06 x 0,12] x 0,45 x 1,2 = 0,35 kN/m– tynk (1,23 + 2 x 3,0) x 0,015x 19,0 x 1,3 = 2,68 kN/m– wieńce (0,18 + 0,24) x 0,24 x 25,0 x 1,1 = 2,77 kN/m

29,39 kN/mPoz. 4.6. Ściana zewnętrzna w osi B obciążona z traktu 1,2

Obciążenia:– ściana attyki 0,81 x 0,24 x 18,0 x 1,1 = 3,85 kN/m– ściana nadziemia 0,24 x 4,50 x 18,0 x 1,1 = 21,38 kN/m– ściana piwnic 0,24 x 0,83 x 25,0 x 1,1 = 5,48 kN/m– styropian [(0,5 x 2 + 0,56) x 0,04 + 6,56 x 0,12] x 0,45 x 1,2 = 0,46 kN/m– tynk (1,23 + 2 x 4,5) x 0,015x 19,0 x 1,3 = 3,79 kN/m– wieńce (0,18 + 0,24) x 0,24 x 25,0 x 1,1 = 2,77 kN/m– ze stropu 7,93 x 1,2 x 0,5 = 4,76 kN/m

42,49 kN/mPoz. 4.7. Ściana wewnętrzna w osi B obciążona z traktów 6,3

Obciążenia:– ściana nadziemia 0,24 x 3,00x 18,0 x 1,1 = 14,26kN/m– ściana piwnic 0,24 x 0,83 x 25,0 x 1,1 = 5,48 kN/m– tynk 3,0 x 0,03x 19,0 x 1,3 = 2,22 kN/m– wieńce 0,18 x 0,24 x 25,0 x 1,1 = 1,19 kN/m– ze stropu 2 x 7,93 x (7,2 +0,9) x 0,5 x 3,15 : 7,2 = 28,10 kN/m

51,25 kN/mPoz. 4.8. Ściana wewnętrzna w osi 2 obciążona z traktów 7,2 i 1,35

Obciążenia:– ściana attyki 0,81 x 0,24 x 18,0 x 1,1 = 3,85 kN/m– ściana nadziemia 0,24 x 4,26 x 18,0 x 1,1 = 20,24 kN/m– ściana piwnic 0,24 x 0,83 x 25,0 x 1,1 = 5,48 kN/m– styropian [(0,5 x 2 + 0,56) x 0,04 + 2,70 x 0,12] x 0,45 x 1,2 = 0,21 kN/m– tynk (1,23 + 4,5 + 3,0 ) x 0,015x 19,0 x 1,3 = 3,23 kN/m– wieńce (2 x 0,18 + 0,24) x 0,24 x 25,0 x 1,1 = 3,96 kN/m

24

– ze stropu 7,93 x (6,3 x 0,5 x 3,15 + 1,35 x 0,5 x 6,3) : 6,3 = 17,84 kN/m54,81 kN/m

Poz. 4.9. Ściana wewnętrzna w osi 3 obciążona z traktów 1,35Obciążenia:– ściana nadziemia 0,24 x 4,50 x 18,0 x 1,1 = 21,38 kN/m– ściana piwnic 0,24 x 0,83 x 25,0 x 1,1 = 5,48 kN/m– tynk 4,5 x 0,03 x 19,0 x 1,3 = 3,33 kN/m– wieńce 0,18 x 0,24 x 25,0 x 1,1 = 1,19 kN/m– ze stropu 2 x 7,93 x (1,35 x 0,5 x 6,3) : 6,3 = 10,71 kN/m

42,09 kN/mPoz. 4.10. Ściana wewnętrzna w osi 4 obciążona z traktów 1,8 i 1,35

Obciążenia:– ściana nadziemia 0,24 x 4,50 x 18,0 x 1,1 = 21,38 kN/m– ściana piwnic 0,24 x 0,83 x 25,0 x 1,1 = 5,48 kN/m– tynk 4,5 x 0,03 x 19,0 x 1,3 = 3,33 kN/m– wieńce 0,18 x 0,24 x 25,0 x 1,1 = 1,19 kN/m– ze stropu 7,93 x (6,3 x 0,5 x 1,8 + 1,35 x 0,5 x 6,3) : 6,3 = 12,49 kN/m

43,87 kN/mPoz. 4.11. Ściana wewnętrzna w osi 5 obciążona z traktów 1,8 i 3,6

Obciążenia:– ściana attyki 0,81 x 0,24 x 18,0 x 1,1 = 3,85 kN/m– ściana nadziemia 0,24 x 4,26 x 18,0 x 1,1 = 20,24 kN/m– ściana piwnic 0,24 x 0,83 x 25,0 x 1,1 = 5,48 kN/m– styropian [(0,5 x 2 + 0,56) x 0,04 + 2,70 x 0,12] x 0,45 x 1,2 = 0,21 kN/m– tynk (1,23 + 4,5 + 3,0 ) x 0,015x 19,0 x 1,3 = 3,23 kN/m– wieńce (2 x 0,18 + 0,24) x 0,24 x 25,0 x 1,1 = 3,96 kN/m– ze stropu 7,93 x (6,3 x 0,5 x 1,8 + 3,6 x 0,5 x 6,3) : 6,3 = 21,41 kN/m

58,38 kN/mPoz. 4.12. Ściana wewnętrzna w osi 6, 7, 8 obciążona z traktów 3,6

Obciążenia:– ściana nadziemia 0,24 x 3,0 x 18,0 x 1,1 = 14,26 kN/m– ściana piwnic 0,24 x 0,83 x 25,0 x 1,1 = 5,48 kN/m– tynk 3,0 x 0,03 x 19,0 x 1,3 = 2,22 kN/m– wieńce 0,18 x 0,24 x 25,0 x 1,1 = 1,19 kN/m– ze stropu 2 x 7,93 x 3,0 x 0,5 = 28,55 kN/m

51,70 kN/mPoz. 4.13. Rdzenie

– Obciążenie max : 2 x 56,76 + 5,33 x 0,24 x 0,24 x 25,0 x 1,1= 121,96 kN

Poz. 5.0 FUNDAMENTY

Fundamenty obliczono programem komputerowymObliczenia wykonano w oparciu o parametry gruntowe na podstawie technicznych

badań podłoża wykonanych grudniu 2007 r. przez mgr Marka WinskiewiczaJak wynika z przeprowadzonych prac badawczych budowa geologiczna badanego terenujest stosunkowo urozmaicona. W podłożu, pod nasypami o bardzo zróżnicowanej miąższo-ści, występują utwory organiczne, holoceńskie mułki, a nizej gliny i piaski ablacyjne orazgliny lodowcowe.

Dla potrzeb bezpośredniego posadowienia fundamentó można wykorzystać abla-cyjne gliny plastyczne oraz gliny lodowcowe twardoplastyczne. Spod fundamentów należyw całości usunąć nasypy niebudowlane, glebę oraz miękkoplastyczne gliny ablacyjne.

Zaprojektowano wymianę gruntów spod fundamentów, należy w całości usu-nąć: nasypy niebudowlane, glebę oraz grunty organiczne, tak ażeby w dnie wykopu

25znalazły się grunty nośne. Wymieniany grunt pod fundamentami należy zastąpićpodsypką piaskową. Z uwagi na no, że w dnie wykopu zalegają gruntu spoiste, pierw-szą warstwę podsypki piaskowej gr. ~ 0,30 m należy stabilizować cementem, pozosta-łą część należy zagęszczać warstwami do ID = 0,40 (konieczny odbiór podsypki przezuprawnionego geologa).

Warunki wodne są niekorzystne. Woda gruntowa wystepuje bardzo płytko 87,5-88,4 m npm. Sączenia mogą pojawić się już od głębokości rzędu 1,2m ppt. Wskazany dre-naż oraz konieczna izolacja.Zbrojenie podłużne 4#14Zbrojenie podłużne łączyć na zakład 50% w jednym miejscu.Zaprojektowano ławy i stopy żelbetowe – z betonu B-20 zbrojone stalą 34GS. Strzemionaw ławach fundamentowych – ø 6 ze stali StOS-b.Pręty zbrojenia podłużnego łączyć na zakład 50d.max. 50% zbrojenia łączyć w jednymmiejscu.

Uwaga:– dokonać sprawdzenia dna wykopu z udziałem uprawnionego geologa,– prace fundamentowe wykonywać po wytyczeniu osi przez uprawnionego geodetę.– w trakcie prac ziemnych i fundamentowych należy bardzo ostrożnie obchodzić się z

gruntami w dnie wykopu. Duża ich część może ulegać wtórnemu uplastycznieniu podwpływem wstrząsów

– grunty w dnie wykopu chronic przed przemarzaniem

Poz. 5.1 Ławy fundamentowe1. Założenia:MATERIAŁ:

BETON: klasa C16/20, ciężar objętościowy = 24,0 (kN/m3)STAL: klasa A-III, f yd = 350,00 (MPa)

OPCJE:· Obliczenia wg normy: betonowej: PN-B-03264 (2002)

gruntowej: PN-81/B-03020· Oznaczenie parametrów geotechnicznych metodą: B

współczynnik m = 0,81 - do obliczeń nośnościwspółczynnik m = 0,72 - do obliczeń poślizguwspółczynnik m = 0,72 - do obliczeń obrotu

· Wymiarowanie fundamentu na:NośnośćOsiadanie

- Sdop = 7,00 (cm)- czas realizacji budynku: tb > 12 miesięcy- współczynnik odprężenia: l = 1,00

ObrótPoślizgŚcinanie

· Graniczne położenie wypadkowej obciążeń:- długotrwałych w rdzeniu I- całkowitych w rdzeniu II

2. Geometria

A = 0,50 (m) a = 0,24 (m)L = 15,00 (m)h = 0,40 (m)h1 = 1,60 (m)ex = 0,10 (m) objętość betonu fundamentu: V = 0,584 (m3/m)

26

otulina zbrojenia: c = 0,05 (m)poziom posadowienia: D = 1,2 (m)minimalny poziom posadowienia: Dmin = 1,2 (m)poziom wody gruntowej Dw = 1,5 (m)

3. GruntCharakterystyczne parametry gruntu:Warstwa Nazwa Poziom IL / ID Symbol Typ wilgotności [m] konsolidacji1 Piasek drobny 0,0 0,30 --- mało wilgotne2 Glina -0,4 0,41 B ---3 Piasek drobny -1,2 0,40 --- mokre4 Glina -2,0 0,41 B ---5 Glina piaszczysta -3,0 0,15 B ---

Pozostałe parametry gruntu:Warstwa Nazwa Miąższość Spójność Kąt tarcia Ciężar obj. Mo M [m] [kPa] [deg] [kN/m3] [kPa] [kPa]1 Piasek drobny 0,4 0,0 29,4 16,0 42520,6 53150,72 Glina 0,8 24,4 14,3 20,5 23069,5 30759,33 Piasek drobny 0,8 0,0 29,9 19,0 52000,7 65000,94 Glina 1,0 24,4 14,3 20,5 23069,5 30759,35 Glina piaszczysta --- 33,4 19,2 22,0 41773,8 55698,4

4. ObciążeniaOBLICZENIOWELp. Nazwa N My Fx Nd/Nc

[kN/m] [kN*m/m] [kN/m]1 L1 58,38 0,00 0,00 1,00

współczynnik zamiany obciążeń obliczeniowych na charakterystyczne = 1,20

5. Wyniki obliczenioweWARUNEK NOŚNOŚCI

· Rodzaj podłoża pod fundamentem: warstwowe· Kombinacja wymiarująca: L1 (długotrwała) N=58,38kN/m· Wyniki obliczeń na poziomie: posadowienia fundamentu· Obliczeniowy ciężar fundamentu i nadległego gruntu: Gr = 19,59 (kN/m)· Obciążenie wymiarujące: Nr = 77,97kN/m My = 5,45kN*m/m· Zastępczy wymiar fundamentu: A_ = 0,36 (m)· Współczynniki nośności oraz wpływu nachylenia obciążenia:

NB = 7,47 iB = 1,00NC = 30,00 iC = 1,00ND = 18,28 iD = 1,00

· Graniczny opór podłoża gruntowego: Qf = 123,54 (kN/m)· Współczynnik bezpieczeństwa: Qf * m / Nr = 1,28

OSIADANIE· Rodzaj podłoża pod fundamentem: warstwowe· Kombinacja wymiarująca: L1 N=48,65kN/m· Charakterystyczna wartość ciężaru fundamentu i nadległego gruntu: 17,81 (kN/m)· Obciążenie charakterystyczne, jednostkowe od obciążeń całkowitych: q = 133 (kPa)· Miąższość podłoża gruntowego aktywnie osiadającego: z = 1,6 (m)· Naprężenie na poziomie z:

- dodatkowe: szd = 11 (kPa)- wywołane ciężarem gruntu: szg = 50 (kPa)

· Osiadanie:- pierwotne: s' = 0,14 (cm)- wtórne: s'' = 0,02 (cm)- CAŁKOWITE: S = 0,16 (cm) < Sdop = 7,00 (cm)

OBRÓT· Kombinacja wymiarująca: L1 (długotrwała)

27 N=58,38kN/m· Obliczeniowy ciężar fundamentu i nadległego gruntu: Gr = 16,03 (kN/m)· Obciążenie wymiarujące: Nr = 74,41kN/m My = 5,52kN*m/m· Moment zapobiegający obrotowi fundamentu:

- My(stab) = 13,08 (kN*m/m)· Współczynnik bezpieczeństwa: M(stab) * m / M = +INF

POŚLIZG· Kombinacja wymiarująca: L1 (długotrwała) N=58,38kN/m· Obliczeniowy ciężar fundamentu i nadległego gruntu: Gr = 16,03 (kN/m)· Obciążenie wymiarujące: Nr = 74,41kN/m My = 5,52kN*m/m· Zastępcze wymiary fundamentu: A_ = 0,35 (m)· Współczynnik tarcia:

- fundament grunt: m = 0,40· Współczynnik redukcji spójności gruntu = 0,20· Wartość siły poślizgu: F = 0,00 (kN/m)· Wartość siły zapobiegającej poślizgowi fundamentu:

- w poziomie posadowienia: F(stab) = 29,96 (kN/m)· Współczynnik bezpieczeństwa: F(stab) * m / F = +INF

WYMIAROWANIE ZBROJENIAWzdłuż boku A:

· Kombinacja wymiarująca: L1 (długotrwała) N=58,38kN/m· Obciążenie wymiarujące: Nr = 77,97kN/m My = 5,45kN*m/m· Powierzchnia zbrojenia [cm2/m]:

wzdłuż boku A- minimalna: Ax = 4,42- wyliczona: Ax = 4,42- przyjęta: Ax = 4,52 f 12 co 25 (cm)

Poz. 5.2 Poszerzenie ław ze względu na rdzenie1. Założenia:MATERIAŁ:

BETON: klasa C16/20, ciężar objętościowy = 24,0 (kN/m3)STAL: klasa A-III, f yd = 350,00 (MPa)

OPCJE:· Obliczenia wg normy: betonowej: PN-B-03264 (2002)

gruntowej: PN-81/B-03020· Oznaczenie parametrów geotechnicznych metodą: B

współczynnik m = 0,81 - do obliczeń nośnościwspółczynnik m = 0,72 - do obliczeń poślizguwspółczynnik m = 0,72 - do obliczeń obrotu

· Wymiarowanie fundamentu na:NośnośćOsiadanie

- Sdop = 7,00 (cm)- czas realizacji budynku: tb > 12 miesięcy- współczynnik odprężenia: l = 1,00

ObrótPoślizgŚcinanie

· Graniczne położenie wypadkowej obciążeń:- długotrwałych w rdzeniu I- całkowitych w rdzeniu II

2. Geometria

28A = 0,60 (m) a = 0,24 (m)L = 15,00 (m)h = 0,40 (m)h1 = 1,60 (m)ex = 0,00 (m) objętość betonu fundamentu: V = 0,624 (m3/m)

otulina zbrojenia: c = 0,05 (m)poziom posadowienia: D = 1,2 (m)minimalny poziom posadowienia: Dmin = 1,2 (m)poziom wody gruntowej Dw = 1,5 (m)

3. GruntCharakterystyczne parametry gruntu:Warstwa Nazwa Poziom IL / ID Symbol Typ wilgotności [m] konsolidacji1 Piasek drobny 0,0 0,30 --- mało wilgotne2 Glina -0,4 0,41 B ---3 Piasek drobny -1,2 0,40 --- mokre4 Glina -2,0 0,41 B ---5 Glina piaszczysta -3,0 0,15 B ---Pozostałe parametry gruntu:Warstwa Nazwa Miąższość Spójność Kąt tarcia Ciężar obj. Mo M [m] [kPa] [deg] [kN/m3] [kPa] [kPa]1 Piasek drobny 0,4 0,0 29,4 16,0 42520,6 53150,72 Glina 0,8 24,4 14,3 20,5 23069,5 30759,33 Piasek drobny 0,8 0,0 29,9 19,0 52000,7 65000,94 Glina 1,0 24,4 14,3 20,5 23069,5 30759,35 Glina piaszczysta --- 33,4 19,2 22,0 41773,8 55698,4

4. ObciążeniaOBLICZENIOWELp. Nazwa N My Fx Nd/Nc

[kN/m] [kN*m/m] [kN/m]1 L1 137,06 0,00 0,00 1,00współczynnik zamiany obciążeń obliczeniowych na charakterystyczne = 1,20

5. Wyniki obliczenioweWARUNEK NOŚNOŚCI

· Rodzaj podłoża pod fundamentem: warstwowe· Kombinacja wymiarująca: L1 (długotrwała) N=137,06kN/m· Wyniki obliczeń na poziomie: posadowienia fundamentu· Obliczeniowy ciężar fundamentu i nadległego gruntu: Gr = 22,26 (kN/m)· Obciążenie wymiarujące: Nr = 159,32kN/m My = 0,00kN*m/m· Zastępczy wymiar fundamentu: A_ = 0,60 (m)· Współczynniki nośności oraz wpływu nachylenia obciążenia:

NB = 7,47 iB = 1,00NC = 30,00 iC = 1,00ND = 18,28 iD = 1,00

· Graniczny opór podłoża gruntowego: Qf = 215,99 (kN/m)· Współczynnik bezpieczeństwa: Qf * m / Nr = 1,10

OSIADANIE· Rodzaj podłoża pod fundamentem: warstwowe· Kombinacja wymiarująca: L1 N=114,22kN/m· Charakterystyczna wartość ciężaru fundamentu i nadległego gruntu: 20,23 (kN/m)· Obciążenie charakterystyczne, jednostkowe od obciążeń całkowitych: q = 224 (kPa)· Miąższość podłoża gruntowego aktywnie osiadającego: z = 2,1 (m)· Naprężenie na poziomie z:

- dodatkowe: szd = 14 (kPa)- wywołane ciężarem gruntu: szg = 61 (kPa)

· Osiadanie:- pierwotne: s' = 0,30 (cm)- wtórne: s'' = 0,02 (cm)- CAŁKOWITE: S = 0,33 (cm) < Sdop = 7,00 (cm)

29

OBRÓT· Kombinacja wymiarująca: L1 (długotrwała) N=137,06kN/m· Obliczeniowy ciężar fundamentu i nadległego gruntu: Gr = 18,21 (kN/m)· Obciążenie wymiarujące: Nr = 155,27kN/m My = 0,00kN*m/m· Moment zapobiegający obrotowi fundamentu:

- My(stab) = 46,58 (kN*m/m)· Współczynnik bezpieczeństwa: M(stab) * m / M = +INF

POŚLIZG· Kombinacja wymiarująca: L1 (długotrwała) N=137,06kN/m· Obliczeniowy ciężar fundamentu i nadległego gruntu: Gr = 18,21 (kN/m)· Obciążenie wymiarujące: Nr = 155,27kN/m My = 0,00kN*m/m· Zastępcze wymiary fundamentu: A_ = 0,60 (m)· Współczynnik tarcia:

- fundament grunt: m = 0,40· Współczynnik redukcji spójności gruntu = 0,20· Wartość siły poślizgu: F = 0,00 (kN/m)· Wartość siły zapobiegającej poślizgowi fundamentu:

- w poziomie posadowienia: F(stab) = 62,51 (kN/m)· Współczynnik bezpieczeństwa: F(stab) * m / F = +INF

WYMIAROWANIE ZBROJENIAWzdłuż boku A:

· Kombinacja wymiarująca: L1 (długotrwała) N=137,06kN/m· Obciążenie wymiarujące: Nr = 159,32kN/m My = 0,00kN*m/m· Powierzchnia zbrojenia [cm2/m]:

wzdłuż boku A- minimalna: Ax = 4,42- wyliczona: Ax = 4,42- przyjęta: Ax = 4,52 f 12 co 25 (cm)

Poz. 5.3. Fundament pod podnośnika dwukolumnowyProjektuje się płytę fundamentową pod podnośnik dwukolumnowy posadowioną na za-gęszczonych warstwach podsypki z pospółki. Zagęszczenie podsypki projektuje się do Id=0,8 . Pod płytą przewiduje się 10,0 cm betonu C10/15 . Cały fundament musi być oddyla-towany od posadzki. Płyta fundamentowa – z betonu C25/30 zbrojnie górą i dołem .

Obciążenia:- waga podnośnika 70kN/m2 x 1,2 x 1,5 = 126,00 kN/m2

- waga pojazdu 50kN/m2 x 1,2 x 1,5 = 90,00 kN/m2

RAZEM 216,00 kN/m2

Obliczono programem komputerowym ABC płyta

30

Zaprojektowano płytę gr.30cm z betonu C25/30 zbrojonoą krzyżowo stalą 34GS #12 co25cm dołem i górą.

Opracował:mgr inż. Anna Ceynowa