15-16_TIORB W15 i 16 projektowanie i odbiór deskowan

7/22/2019 15-16_TIORB W15 i 16 projektowanie i odbir deskowan

1/11

PROJEKTOWANIE DESKOWA

PRZY DOBORZE DESKOWANIA NALEY UWZGLDNI:-wymiary obiektu i jego poszczeglnych elementw przewidzianych do deskowania,-liczb wystpujcych w obiekcie powtarzalnych kondygnacji, sekcji itp.-rozkad dylatacji i moliwo podziau obiektu na dziaki robocze z uwzgldnieniem miejsc, w ktrych

dopuszcza si wykonanie przerw technologicznych w betonowaniu,-

planowane terminy prowadzenia robt,-zaoon wielko rytmu roboczego,-planowany sposb prowadzenia robt zbrojarskich i betoniarskich.

DOBR SYSTEMU DESKOWANIA WG INSTRUKCJI PRODUCENTA ZAWIERAJCEJ:- podstawowe zaoenia systemu,- dopuszczalne obcienia podstawowych elementw,- asortyment elementw formujcych, czcych, podtrzymujcych i usztywniajcych oraz wszystkie

potrzebne akcesoria,- zasady montau i demontau deskowania,- podstawowe zasady projektowania kompletw roboczych deskowania.

ZASTOSOWANIE OPROGRAMOWANIA KOMPUTEROWEGO

W OBLICZENIACH STATYCZNYCH DESKOWANIA UWZGLDNIA SI:a) ciar wasny deskowania,b) ciar wieej mieszanki betonowej,c) obcienie uytkowe pomostw komunikacyjnych jako obcienie cige oraz siy skupione od wzka

- japonki i robotnika z narzdziami,d) parcie wiatru,e) obcienia dodatkowe (ukadanie mieszanki, wibrowanie)f) parcie boczne mieszanki betonowej.

Obcienia pokazane w punktach a) - e) oblicza si jak dla konstrukcji budowlanych (wg norm i zasadmechaniki).

Obcienia - ciar wasny urzdze formujcych i mieszanki betonowej, np.:- drewno iglaste - 6 kN / m3

- drewno liciaste - 8 kN / m3

- stal - 78,5 kN / m3

- beton wiey (wirowy) - 25 kN / m3

- beton zbrojony - 26 kN / m3

Obcienie uytkowe pomostw roboczych - obliczenia dla deskowa stropw, szerokich belek, pomostwroboczych, podpr.

Dla rusztowa podpierajcych - wspczynnik zabudowy powierzchni - 0,3-0,6.Sia skupiona od zastosowania rodkw transportu mieszanki:- taczki - 1,5 kN- wzki (japonki) - 2 kN- robotnik z narzdziami - 1,3 kN

Parcie wiatru - jak dla konstrukcji z belkami podunymi, penymi, wspczynnik boczny = 1

Obcienia dodatkowe:

przy betonowaniu belek i cian:i) pojemnikiem do betonu (zrzut mieszanki betonowej > 1m)- 2 kPa - pojemnik do 0,2 m3

- 4 kPa - pojemnik od 0,2 do 0,7 m3

- 6 kPa - pojemnik powyej 0,7 m3

ii) pompa do betonu lub rynny spustowe - 2 kPa


2/11

przy wibrowaniu - obliczenia tylko dla elementw, dla ktrych nie uwzgldniono obcie transportowych iroboczychPARCIE BOCZNE MIESZANKI BETONOWEJ

Czynniki wpywajce na parcie mieszanki betonowej:1. Charakterystyka wieej mieszanki: receptura mieszanki, dodatki do betonu, uziarnienie kruszywa i ksztatziaren, rodzaj zastosowanego cementu, temperatura mieszanki, ciar objtociowy mieszanki, konsystencja.2. Charakterystyka deskowania: szczelno (nieszczelno powok deskowania wywierajca wpyw na

cinienie wody w porach), przekrj poprzeczny betonowanego elementu, nachylenie deskowania, gadkopowierzchni roboczych deskowania, nachylenie deskowania, sztywno deskowania.3. Warunki ukadania mieszanki betonowej: wzrost obcienia w obszarze podawania, warunki powietrzno-wilgotnociowe, sposb i cigo ukadania, gboko wibrowania, sposb wibrowania (wgbny lubprzyczepny), szybko ukadania (szybko podnoszenia si supa wieej mieszanki betonowej).

MODEL UPROSZCZONY (model Pascala):

=p h

MODEL NIEMIECKI (BETON KALENDER)

Sposb ten uzalenia parcie boczne mieszanki betonowej od trzech czynnikw:

- ciaru objtociowego mieszanki,

- gbokoci poniej powierzchni wieo uoonej mieszanki betonowej h,

- prdkoci betonowania V (podawanej w m/h narastania supa wieej mieszanki).

W zakresie gbokoci od 0 1,75 m poniej powierzchni uoonej mieszanki i prdkoci betonowania od 0

do 0,9 m/h proponuje si okrelanie parcia jako hydrostatycznego, okrelanego wzorem:

=p h

Na wikszych gbokociach poniej 1,75 m (do 5,8 m) i prdkoci betonowania od 0,9 do 3,0 m na godzin

wprowadzono wspczynnik zmniejszajcy:

p = 0,42 h

Na gbokociach wikszych ni 5,8 m przyjto, e parcie jest rwne parciu na gbokoci 5,8 m i i jest stae:

p = 0,42 h (h = 580 cm)

h

rzeczywistomodel


3/11

MODEL ACI (AMERICAN CONCRETE INSTITUTE)

Trzy fazy:Faza pierwsza - faza liniowego narastania parcia.Faza druga - faza narastania proporcjonalnego, ale o nieznanym rwnaniu krzywej. W tej fazieznajduje si punkt w ktrym parcie jest najwiksze.Faza trzecia - faza zmniejszania si parcia bocznego.

WZR ACIoznaczenia:

R prdko betonowania [m/h]T temperatura mieszanki betonowej w deskowaniu [C]

h - wysoko supa betonu ponad rozpatrywanym poziomem, [m]w - jednostkowa masa mieszanki betonowej [kg/m3]Cw - wspczynnik masy jednostkowejCc - wspczynnik dodatkw chemicznych


4/11

rok 1958dla supw:

p = 7,2 +785 R/ (T+17,8) ale nie wicej ni 144 kN/m2dla cian:prdko betonowania poniej 2 m/h

p = 7,2 + 785 R / (T + 17,8)prdko betonowania powyej 2 m/h

p = 36 + 244 R / (T + 17,8) ale nie wicej ni 95,8 kN/m2

rok 1963dla cian: prdko betonowania powyej 2 m/h

p = 7,2 + 1156 / (T + 17,8) + 244 R / (T + 17,8)rok 1978dla cian: prdko betonowania powyej 3 m/h

p = 23,5 hrok 1988wielko porwnawcza parcia (dla przypadku podstawowego, gdy mieszanka bez dodatkw, w=2400 kg/m 3,stoek opadowy do 100 mm, wibrowana standardowo do 1,2 m)

pp = w hmodyfikacje - dla innych warunkw betonowania:dla supw:

p = Cw Cc [7,2 + 785 R / (T + 17,8)](nie wicej ni pp, maximum 150CwCc kN/m2, minimum 30Cw kN/m2)dla cian:

p = Cw Cc [7,2 + 1156 / (T + 17,8) + 244 R / (T + 17,8)](nie wicej ni pp, maximum 100CwCc kN/m2, minimum 30Cw kN/m2)


5/11

METODA FRANCUSKA (LHERMITE)

Metoda uwzgldnia:

- ciar objtociowy betonu,

- gboko dziaania wibratora wgbnego h1,

- gboko niezwizanej mieszanki h,

- kt pochylenia deskowania do poziomu .

- kt tarcia mieszanki betonowej o deskowanie

- kt stoku naturalnego mieszanki

( i s wyraone przez wspczynnikk)

Kt stoku naturalnego mieszanki betonowej bezporednio po wibrowaniu wynosi 50, mieszanki

plastycznej 30, a mieszanki ciekej 20, w czasie wibrowania 0.

Kt tarcia mieszanki betonowej o deskowanie dla desek surowych wynosi 25, sklejki 20 a desek

struganych 18 200.

Wartoci wspczynnika k

Kt tarciamieszanki

Betonowej odeskowanie

Kt stoku naturalnego

20 30 50

252018

0,420,430,44

0,300,300,30

0,130,130,13

Wzr LHermitea ma posta

p = [h1+ (h - h1)k] sin

Gboko niezwizanej mieszanki okrela zaleno:

h = v * tw

Gdzie: v - prdkoci betonowania w m/h,

tw - czas wizania w godzinach.


6/11

METODA DIN 18218

1. Ustalenie parcia wieej mieszanki betonowej wg wzoru:

pmax = G x C2 x K1 - (0,48V + 0,74) [kN/m2]

2. Ustalenie dopuszczalnej prdkoci betonowania, wg wzoru:

]/[54,12

08,2 hm

TKGxCpVdop =

gdzie:

G - ciar objtociowy mieszanki betonowej kN/m3

V - prdko wznoszenia wieej mieszanki betonowej m/h

C2 - wspczynnik okrelajcy wpyw domieszek opniajcych wizanie; wg wzoru: C2 = 0,065

Tv + 1 (w ktrym Tv oznacza czas opnienia w godzinach)

KT - wspczynnik okrelajcy wpyw temperatury obliczony ze wzoru:

,T

KT100

3145=

w ktrym T - okrela temperatur wieej mieszanki.

Stosowanie wzorw ograniczone jest do nastpujcych warunkw:

- konsystencja mieszanki K2/K3

- zakres temperatur 5C T 30C

- dla C2 > 1,0 KT 1,0 (to znaczy bez zmniejszenia parcia mieszanki betonowej przy

zastosowaniu domieszek do betonu i temperatury wieego betonu powyej 150C)

- niezalenie od wysokoci supa wieej mieszankiH.


7/11

METODA CIRIA

(CONSTRUCTION INDUSTRY RESEARCH INFORMATION ASSOCIATION) - METODADOWIADCZALNA W OPARCIU O BADANIA WYKONANE NA 350 BUDOWACH

)121

(max

VCHT

KCVCGp += [kN/m2]

lub

pmax = G . H

(miarodajna jest warto mniejsza)

Dopuszczalna prdko betonowania

2)1

2

)(422

2222

22

(C

G

PH

TKC

TKC

TKC

G

P

dopV

+

=[m/h]

We wzorach tych oznaczono

H- wysoko supa wieej mieszanki betonowej [m]

C1 - wspczynnik przekroju poprzecznego wynoszcy:dla cian C1=1,0 dla supw C1= 1,5

C2 - wspczynnik uwzgldniajcy wpyw domieszek opniajcych wizanie:dla zwykego betonu C2=0,3, dla betonu z dodatkiem opniajcym wizaniecementu: C2 = 0,45.

Zakres wanoci formu CIRIA:

- nie zaley od konsystencji,- bez ogranicze dla zmniejszenia parcia mieszanki przy zastosowaniu domieszek do betonu i

temperatury wieej mieszanki powyej +150C,- dotyczy cian i supw,

-wprowadza zaleno od wysokoci supa wieej mieszanki betonowej.

Porwnanie oblicze wg DIN i CIRIA


8/11

WZR HOFFMANA

WZR S. RODINA

parcie boczne zaley od:

- szybkoci ukadania mieszanki- konsystencji- temperatury ukadania- ksztatu i wymiarw deskowania- sposobu zagszczania mieszanki

Wzr dla warunkw:

- temperatura 18 C- skad mieszanki: 1:2:4 (cement piasek wir)- konsystencja plastyczna

pm = bHm = 1,62b*3

betv

bgsto mieszanki

Hmwysoko warstwy ukadanej mieszanki

vbet prdko betonowania

Wzr uoglniony:

pm = 1,62b*3

betv n1 n2 n3

n1 wspczynnik zaleny od proporcji skadnikwn2 wspczynnik zaleny od konsystencji mieszankin3 wspczynnik zaleny od temperatury

(stosowne tabele i wykresy podrczniki prof. Lewickiego)


9/11

METODA OLIMPIJOWICZA LITWINOWA

1. Przy zagszczaniu wibratorem pogranym, jeeli wysoko warstwy ukadanej jest mniejsza od promieniadziaania wibratora, czyli hr, a prdko betonowania vbet > 0,5 m/h

p = *(0,27 vbet + 0,79)*k1 k2 [MPa]

gdzie:

k1 wspczynnik zaleny od konsystencji mieszanki betonowej

np.:0,8 dla opadu stoka od 0 do 2 cm1,0 dla opadu stoka od 4 do 6 cm1,2 dla opadu stoka od 8 do 12 cm

k2 wspczynnik zaleny od temperatury

np.:1,15 dla temperatury od 5 do 7C1,00 dla temperatury od 5 do 7C0,85 dla temperatury od 5 do 7C

3. przy zastosowaniu wibratora powierzchniowego:

p = *(0,27 vbet + 0,79) [MPa]


10/11

WNIOSKI Z OBLICZE PARCIA BOCZNEGO MIESZANKI BETONOWEJ

- Przy betonowaniu elementw o maym przekroju deskowanie jest naraone na proporcjonalnie wikszenergi pochodzc od dziaania wibratora.

- Stosowanie domieszek opniajcych wizanie mieszanki betonowej powoduje zwikszenie parciabocznego

- Wzrost temperatur wieej mieszanki wpywa na zmniejszenie parcia bocznego ze wzgldu naprzypieszanie procesw wizania

- Zaleno parcia bocznego od ciaru objtociowego mieszanki betonowej jest oczywista. (przybetonowaniu pod wod ciar ten naley skorygowa wg zalenoci:

G1 = G - 9,81 [kN/m3]Na og G przyjmuje si rwne 25 kN/m3 wtedy mona przyj w przyblieniu G1 = 16 kN/m3).

- Prdko narastania supa wieej mieszanki wpywa bardzo istotnie na parcie boczne.

- Gadko deskowania wpywa na parcie boczne (wg LHermita)

- Wibrowanie wpywa na parcie boczne (parcie hydrostatyczne)

Parcie betonu w zalenoci od gbokoci wibrowania

Parcie betonu

Pmax dla

p=25kN/m3

Wysoko dla

cinienia

hydrostatycznego

Hs [m]

Dopuszczalna

gboko

wibrowania HR

Prdko

betonowania

Przy +150C dla

betonu

K2/K3

3040

50

60

70

80

100

1,201,60

2,00

2,40

2,80

3,20

4,00

1,001,40

1,80

2,20

2,60

3,00

3,80

0,961,79

2,63

3,46

4,29

5,13

6,79


11/11

SPRAWDZENIE DESKOWA

- sprawdzenie dokumentw deskowania oraz zapisy w dziennika budowy dotyczce deskowania

- sprawdzenie odstpstw od projektowanego deskowania lub instrukcji, sprawdzenie poprawnociwprowadzonych zmian

- sprawdzenie zawiadcze, wiadectw, wynikw bada deskowa (od firmy dostarczajcejdeskowania)

- sprawdzenie elementw deskowania:- przekroje- rozstawy podpr- usztywnienie (zapewniajce niezmienno pooenia deskowania w czasie betonowania)- warto ugicia deskowania (jeli bya przewidziana)- prawidowo wykonania deskowania w pionie i poziomie- prawidowo oczyszczenia deskowania i zastosowania rodkw adhezyjnych

SPRAWDZENIE ODCHYEK WYMIAROWYCH,np.:

- paszczyzny deskowania fundamentu, ciany lub supa - 1,5 mm/m

- paszczyzny deskowania od pionu na caej wysokoci - 1,5 mm/m

- odchylenie od pionu bocznego deskowania ebra lub podcigu lub krawdzi ebra - 2,5 mm

- od rozpitoci projektowanych belek lub pyt elbetowych - 15 mm

- pyty pomidzy ebrami - 10 mm

15-16_TIORB W15 i 16 projektowanie i odbiór deskowan

Documents

Transcript of 15-16_TIORB W15 i 16 projektowanie i odbiór deskowan