! 05 OBL_2-13-1-02_Konstrukcja_Pitek_01

AUTOSTRADA A1 na na odcinku granica województwa kujawsko-pomorskiego/łódzkiego do węzła Stryków od km 230+817 do km 295+850 - Zadanie II OCINEK 2 OD WĘZŁA „SÓJKI” DO WĘZŁA „PIĄTEK” od km 245+800 do km

273+400 Sekcja 3 od km 270+000 do km 273+400 - SPO „Piątek” BUDYNEK ADMINISTRACYJNY i ZADASZENIE SPO

1

OBLICZENIA STATYCZNE



2

SPIS TREŚCI:

1. Zestawienie obciążeń ........................................................................................... 3

1.1. Obciążenie śniegiem ...................................................................................... 3

1.1.1. Dla konstrukcji dachu budynku administracyjnego .................................. 3

1.1.2. Dla konstrukcji zadaszenia SPO .............................................................. 3

1.2. Obciążenie wiatrem........................................................................................ 3

1.2.1. Dla konstrukcji dachu budynku administracyjnego SPO .......................... 4

1.2.2. Dla konstrukcji ścian budynku administracyjnego SPO ........................... 5

1.2.3. Dla konstrukcji podpory słupowej zadaszenia SPO ................................. 6

1.2.4. Dla konstrukcji zadaszenia SPO .............................................................. 7

1.3. Obciążenia termiczne ..................................................................................... 8

1.4. Obciążenia wywołane niezamierzonym osiadaniem podłoża ......................... 9

1.5. Obciążenia wyposażeniem stacji SPO ........................................................... 9

1.6. Obciążenia sprężeniem konstrukcji ścian SPO .............................................. 9

1.7. Obciążenia ciężarem własnym elementów konstrukcyjnych SPO ................. 9

1.8. Obciążenia ciężarem własnym elementów wykończeniowych ....................... 9

1.8.1. Ściany budynku SPO ............................................................................. 10

1.8.2. Stropy i płyty fundamentowe budynku SPO. ......................................... 11

1.8.3. Obciążenie biegu schodowego budynku SPO ....................................... 12

1.8.4. Obciążenie dachu budynku SPO ........................................................... 12

1.9. Obciążenia użytkowe w budynku SPO ......................................................... 12

2. Schemat statyczny konstrukcji ............................................................................ 13

3. Wyciąg wyników z obliczeń statycznych konstrukcji ........................................... 13

3.1. Przemieszczenia pionowe konstrukcji SPO ................................................. 14

3.2. Maksymalne naprężenia zastępcze wg hipotezy Hubera-Misesa w konstrukcji stalowej zadaszenia SPO .................................................................... 14

3.3. Maksymalne zbrojenie w elementach ścian budynku SPO .......................... 15

3.4. Maksymalne zbrojenie w stropie „0” budynku SPO ...................................... 16

3.5. Maksymalne zbrojenie w podporze zadaszenia SPO .................................. 17



3

1. Zestawienie obciążeń 1.1. Obciążenie śniegiem 1.1.1. Dla konstrukcji dachu budynku administracyjnego Wartości obciążenia śniegiem wyznaczono na podstawie normy PN-80/B-02010/Az1

„Obciążenia w obliczeniach statycznych. Obciążenia śniegiem”.

Obciążenie charakterystyczne śniegiem (strefa I) Qk = 0.9 [kN/m2]

Współczynnik obciążenia: γf = 1.5

Współczynnik kształtu dachu α = 14.0 ο C 2 = C1 = C dla pokryć i płatwi

dla α = 14.0 ο → C = 0.8

Obciążenie charakterystyczne śniegiem na m2 rzutu dachu

Sk = Qk ⋅ C = 0.9 ⋅ 0.8 = 0.72 [kN/m2]

1.1.2. Dla konstrukcji zadaszenia SPO Wartości obciążenia śniegiem wyznaczono na podstawie normy PN-80/B-02010/Az1

„Obciążenia w obliczeniach statycznych. Obciążenia śniegiem”.

Obciążenie charakterystyczne śniegiem (strefa I) Qk = 0.9 [kN/m2]

Zadaszenie ma kształt walcowy w przekroju. Przyjęto że konstrukcja ma charakter wiaty.

dlatego wielkość obciążenia śniegiem zwiększono o 20%.

f = 2.841 m

l = 45.723 m

C1 = 0.8 C2 = 0.3+10 ⋅ f/l = 0.9

Obciążenie charakterystyczne śniegiem na m2 rzutu zadaszenia

Skz1 = Qk ⋅ C1 ⋅ 1.2 = 0.9 ⋅ 0.8 ⋅ 1.2 = 0.86 [kN/m2]

Skz2 = Qk ⋅ C2 ⋅ 1.2 = 0.9 ⋅ 0.9 ⋅ 1.2 = 1.00 [kN/m2]

1.2. Obciążenie wiatrem Obciążenie wiatrem rozpatrywano wspólnie dla konstrukcji budynku SPO i jego zadaszenia

ponieważ obie konstrukcje współpracują przy przenoszeniu tego obciążenia. Uwzględniając

parametry indywidualne dla poszczególnych konstrukcji określono współczynniki kształtu

oraz podatności na dynamiczne działanie wiatru. Parcie i ssanie wiatru wyznaczono w

zależności od kierunku wiatru. Wyróżniono cztery kierunku działające zgodnie z rysunkiem

nr 1.



4

Rys. 1. Kierunki oddziaływania wiatru na konstrukcję SPO.

Obciążenie charakterystyczne wywołane działaniem wiatru wyznaczono ze wzoru:

wk = qk ⋅ Ce ⋅ C ⋅ β

qk - ciśnienie wiatru

Ce - współczynnik ekspozycji wg rozdziału 4 z normy [5]

C - współczynnik aerodynamiczny wg załącznika 2 z normy [5]

β - współczynnik działania porywów wiatru

Wartości obciążenia wiatrem wyznaczono na podstawie normy PN-77/B-02011 „Obciążenia

w obliczeniach statycznych. Obciążenia wiatrem”.

Wartość charakterystyczna ciśnienia (strefa I) qk = 0.25 [kN/m2]

Wartość współczynnika ekspozycji Ce dla terenu A Ce-10.0 = 1.0

Współczynnik obciążenia γf = 1.3

1.2.1. Dla konstrukcji dachu budynku administracyjnego SPO Konstrukcja budynku administracyjnego jest niepodatna na działanie wiatru stąd:

Wartość współczynnika działania porywów wiatru β = 1.8.

Wartość współczynnika aerodynamicznego ciśnienia zewnętrznego Cz określona wg

załącznika Z1-2 do normy [5] dla kąta nachylenia dachu do poziomu α = 11.4°.

C wk = C · qk · Ce-10.0 · β

[kN/m2]

DLA KIERUNKU WIATRU 1:

WARIANT I



5

Cd1zaI = -0.9 → ssanie -0.405 Cd1zbI = -0.4+0.02⋅(α-10) = -0.372 → ssanie -0.167 WARIANT II Cd1zaII = 0.02⋅(α-10) = 0.028 → parcie 0.013 Cd1zbII = 0.02⋅(α-10) = 0.028 → parcie 0.013 DLA KIERUNKU WIATRU 2:

WARIANT I Cd2zaI = -0.9 → ssanie -0.405 Cd2zbI = -0.5 → ssanie -0.225

Wartość współczynnika ciśnienia wewnętrznego przyjęto Cw=0 ponieważ budynek jest

zamknięty. Obciążeń stycznych z kierunków III i IV nie rozpatrywano ponieważ dach jest

osłonięty przez ściany nośne zadaszenia SPO.

UWAGA: Obciążenie wiatrem działa prostopadle do połaci dachu

1.2.2. Dla konstrukcji ścian budynku administracyjnego SPO Konstrukcja budynku administracyjnego jest niepodatna na działanie wiatru stąd:



załącznika Z1-1 do normy [5].

Dla kierunku wiatru 1 i 2 :

H = 5.59 m – maksymalna wysokość ścian nośnych zadaszenia

Lśr = 9.65 m – wymiar rzutu budynku prostopadły do działania wiatru

B = 12.08 m – wymiar rzutu budynku równoległy do działania wiatru

H/B = 0.46 < 2 ; B/L = 1.25 > 1

C wk = C · qk · Ce-10.0 · β

[kN/m2]

DLA KIERUNKU WIATRU 1 i 2:

strona nawietrzna Czp = 0.70 → parcie 0.315 strona zawietrzna Czs = -0.30 → ssanie -0.135 ściany boczne Czb = -0.50 → ssanie -0.225


H = 5.59 m – maksymalna wysokość ścian nośnych zadaszenia



6

L = 12.08 m – wymiar rzutu budynku prostopadły do działania wiatru

Bśr = 9.65 m – wymiar rzutu budynku równoległy do działania wiatru

H/L = 0.46 < 2 ; B/L = 0.8 < 1

C wk = C · qk · Ce-10.0 · β

[kN/m2]



1.2.3. Dla konstrukcji podpory słupowej zadaszenia SPO Konstrukcja podpory słupowej jest niepodatna na działanie wiatru stąd:



załącznika Z1-1 do normy [5].


H = 4.50 m – maksymalna wysokość podpory

L = 0.60 m – wymiar podpory prostopadły do działania wiatru

B = 2.00 m – wymiar podpory równoległy do działania wiatru

H/B = 2.25 > 2 ; B/L = 3.34 < 4

C wk = C · qk · Ce-10.0 · β

[kN/m2]




H = 4.50 m – maksymalna wysokość podpory

L = 2.00 m – wymiar podpory prostopadły do działania wiatru

B = 0.60 m – wymiar podpory równoległy do działania wiatru

H/L = 2.25 > 2 ; B/L = 0.3 < 0.5

C wk = C · qk · Ce-10.0 · β

[kN/m2]




7


1.2.4. Dla konstrukcji zadaszenia SPO Konstrukcja zadaszenia jest podatna na działanie wiatru stąd:

Wartość współczynnika działania porywów wiatru została określona na podstawie punktu 5.2

normy [5].


H = 1.5 m + 7.0 m – maksymalna wysokość zadaszenia nad poziomem gruntu

L = 30.0 m – maksymalna szerokość zadaszenia nad cięciwą

n = 1.66 Hz – częstotliwość drgań własnych zadaszenia

δ = 0.06 – logarytmiczny dekrement tłumienia

β = 2.18

Cp = 2 – współczynnik ciśnienia na podstawie p. 8.4.1.opracowania [K.1]

Ce-10.0 = 1

C wk = C · qk · Ce-10.0 · β

[kN/m2]


strona nawietrzna Cp = 2.0 → parcie 1.09 strona zawietrzna Cp1 = -2.0 → ssanie -1.09 obciążenie styczne Ct = 0.10 0.05

Dodatkowo obciążenie krawędziowe na krawędziach nawietrznych oraz elementach

prostopadłych do kierunku działania wiatru (wspornikach) oraz elementach podpierających

zadaszenie (ścianach nośnych budynku SPO oraz podporze słupowej).


Dla tych kierunków działania wiatru rozpatrywany jest tylko jeden schemat działania z

powodu symetrii konstrukcji względem osi podłużnej. Schematy obciążenia przyjęto zgodnie

z załącznikiem Z1-9 normy [5]. jak dla wiaty dwuspadowej i rozpatrywano dwa warianty

obciążenia.

α = 4.0 ο – kąt nachylenia blachy trapezowej



8

n = 1.43 Hz – częstotliwość drgań własnych zadaszenia

δ = 0.06 – logarytmiczny dekrement tłumienia [5]

β = 2.31

Ce-10.0 = 1

C wk = C · qk · Ce-10.0 · β

[kN/m2]


WARIANT I strona nawietrzna Cp1a = 1.16 → parcie 0.7 strona zawietrzna Cp1b = -1.0 → ssanie -0.6 obciążenie styczne C2t = 0.1 0.06 WARIANT II strona nawietrzna Cp2a = -0.84 → ssanie -0.5 strona zawietrzna Cp2b = -1.00 → ssanie -0.6 obciążenie styczne C2t = 0.1 0.06

Dodatkowo obciążenie krawędziowe na krawędziach nawietrznych oraz elementach

prostopadłych do kierunku działania wiatru (gzymsy, kalenica) oraz elementach

podpierających zadaszenie (ścianach nośnych budynku SPO oraz podporze słupowej).

1.3. Obciążenia termiczne Dla konstrukcji przyjęto poniższe wartości temperatur, w których będzie przebywała

konstrukcja w czasie eksploatacji. W obliczeniach uwzględniono różnicę temperatur między

konstrukcją stalową, a zespolonymi z nią elementami żelbetowymi, która może powstać nagle

np. w czasie nagłego schłodzenia wywołanego deszczem.

Przyjęty współczynnik obciążenia: γf = 1.3

Temperatury pracy konstrukcji: Temperatura montażu Tmon = 8 °C Temperatura maksymalna Tmax = 50 °C Temperatura minimalna Tmin = -40 °C Różnice temperatur Td = ±15 °C

Dla wszystkich głównych materiałów konstrukcyjnych przyjęto wspólny współczynnik

rozszerzalności termicznej αt = 1.2E-5 1/°C.



9

1.4. Obciążenia wywołane niezamierzonym osiadaniem podłoża W obliczeniach założono niezamierzone osiadanie podpór konstrukcji o wartości uz =10 mm.

Dla konstrukcji budynku przyjęto, że cały budynek przemieszcza się w pionie równomiernie,

natomiast w przypadku podpór słupowych, każda z nich może osiadać niezależnie ale nie

więcej niż przyjęta wartość osiadania uz.


1.5. Obciążenia wyposażeniem stacji SPO Do konstrukcji zadaszenia SPO będą podwieszone sygnalizatory ostrzegawcze każdy o

ciężarze 0,2 kN, po jednym sygnalizatorze na każdy pas ruchu pod zadaszeniem.


1.6. Obciążenia sprężeniem konstrukcji ścian SPO Do sprężenia konstrukcji zostaną użyte pręty sprężające o średnicy 75 mm ze stali Y1030.

Poszczególne pręty będą sprężane siłą 1500 kN lub 2200 kN.

Przyjęty współczynnik obciążenia (dociążenia): γf = 1.2

Przyjęty współczynnik obciążenia (odciążenia): γf’ = 0.85

1.7. Obciążenia ciężarem własnym elementów konstrukcyjnych SPO Obciążenie ciężarem własnym elementów konstrukcyjnych będzie automatycznie generowane

w programie do obliczeń statycznych.



1.8. Obciążenia ciężarem własnym elementów wykończeniowych Obciążenia przyjęto zgodnie z warstwami wykończeniowymi podanymi w projekcie

architektonicznym.



10

1.8.1. Ściany budynku SPO

Ściana zewnętrzna: 72,5 cm SZ1

L.p. Wyszczególnienie obciążenia Gk gr. qk γf q

[kN/m3] [m] [kN/m2] [kN/m2]

1 Izolacja termiczna - wełna min. tw. 2,0 0,100 0,2 1,2 0,2 2 2 x płyta GK 12,0 0,025 0,3 1,2 0,4

RAZEM 0,5 1,2 0,6



[kN/m3] [m] [kN/m2] [kN/m2]

1 2 x płyta GK 12,0 0,025 0,300 1,2 0,360 2 Izolacja termiczna - wełna min. tw. 2,0 0,100 0,200 1,2 0,240 3 Izolacja termiczna - wełna min. tw. 2,0 0,100 0,200 1,2 0,240 4 Konstrukcja stalowa 1,1 5 Wiatroizolacja - - 0,010 1,2 0,012 6 Okładzina - żaluzja stalowa 12,0 0,080 0,960 1,2 1,152

RAZEM 1,7 1,2 2,0



[kN/m3] [m] [kN/m2] [kN/m2]

1 Ściana szklana kurtynowa 12,0 0,025 0,300 1,2 0,360 Konstrukcja stalowa np. wg systemu firmy Jansen

RAZEM 0,3 1,2 0,4



[kN/m3] [m] [kN/m2] [kN/m2]

1 Tynk 19,0 0,015 0,285 1,2 0,342 2 Styrodur 3035CS 2,0 0,100 0,200 1,2 0,240 3 Tynk 19,0 0,015 0,285 1,2 0,342

RAZEM 0,8 1,2 0,9



11

Ściana działowa wew.: 12,0 cm SW1


[kN/m3] [m] [kN/m2] [kN/m2]

1 Tynk 19,0 0,015 0,285 1,2 0,342 2 Cega ceramiczna K3 13,5 0,120 1,620 1,1 1,782 3 Tynk 19,0 0,015 0,285 1,2 0,342

RAZEM 2,2 1,1 2,5

Ściana fundamentowa: 72,5 cm SF1


[kN/m3] [m] [kN/m2] [kN/m2]

1 Izolacja p. wodna 14,0 0,015 0,210 1,2 0,252 2 Styrodur 3035CS 2,0 0,100 0,200 1,2 0,240 3 2 x płyta GK 12,0 0,025 0,300 1,2 0,360

RAZEM 0,7 1,2 0,9

Ściana fundamentowa: 42,5 cm SF2


[kN/m3] [m] [kN/m2] [kN/m2]

1 Izolacja p. wodna 14,0 0,015 0,210 1,2 0,252 2 Styrodur 3035CS 2,0 0,100 0,200 1,2 0,240 3 2 x płyta GK 12,0 0,025 0,300 1,2 0,360

RAZEM 0,7 1,2 0,9

1.8.2. Stropy i płyty fundamentowe budynku SPO.

Płyta stropowa: 35 cm PS1 poz. 0,15 m


[kN/m3] [m] [kN/m2] [kN/m2]

1 Gres na kleju 25,0 0,020 0,500 1,2 0,600 2 Szlichta betonowa zbrojona 24,0 0,050 1,200 1,2 1,440 3 Styrodur 3035CS 0,5 0,080 0,036 1,2 0,043

RAZEM 1,7 1,2 2,1

4 Obciążenie zastępcze od ścianek - - 1,561 1,2 1,874



12

Płyta fundamentowa: PF1 poz. 3,38 m


[kN/m3] [m] [kN/m2] [kN/m2] 1 Gres na kleju 25,0 0,020 0,500 1,2 0,600 2 Szlichta betonowa zbrojona 24,0 0,050 1,200 1,2 1,440 3 Folia PVC 0,0 0,000 0,000 0,0 0,000 4 Styrodur 3035CS 0,5 0,080 0,036 1,2 0,043

RAZEM 1,7 1,2 2,1

5 Obciążenie zastępcze od ścianek - - 1,3 1,2 1,6

1.8.3. Obciążenie biegu schodowego budynku SPO

Obciążenie biegu schodowego: BS1


[kN/m3] [m] [kN/m2] [kN/m2] 1 Gres na kleju 25,0 0,020 0,500 1,2 0,600 2 Płyta żelbetowa 0,150 6,000 1,1 6,600

RAZEM 6,5 1,1 7,2

3 Obciążenie użytkowe - - 4,000 1,4 5,600

1.8.4. Obciążenie dachu budynku SPO

Obciążenie dachu na bud. SPO: D1


[kN/m3] [m] [kN/m2] [kN/m2] 1 Blacha trapezowa - - 0,130 1,1 0,143 2 Folia PVC - - 0,000 0 0,000 3 Izolacja termiczna - wełna min. tw. 2,0 0,200 0,400 1,2 0,480 4 Folia paroizolacyjna - - 0,000 0 0,000

RAZEM 0,53 1,2 0,63

1.9. Obciążenia użytkowe w budynku SPO Obciążenie użytkowe stropów q = 5.0 kN/m2.





13

2. Schemat statyczny konstrukcji Do obliczeń konstrukcji zostały wykonane przestrzenne modele obliczeniowe składające się

elementów powłokowych i belkowych. Do obliczeń wykorzystano programy Sofistik v. 23 i

Autodesk Robot Structural Analysis 2009. Schemat statyczny pokazano na rysunkach poniżej.

Rys. 2. Widok aksonometryczny schematu statycznego

Rys. 3. Widok z góry schematu statycznego

3. Wyciąg wyników z obliczeń statycznych konstrukcji

Poniżej przedstawiono wyniki dla wybranych elementów konstrukcji SPO. Obliczenia

statyczne i wytrzymałościowe pozostałych fragmentów konstrukcji zarchiwizowano na

nośnikach magnetycznych i mogą być przedstawione na życzenie właściwego organu lub

inwestora.



14

3.1. Przemieszczenia pionowe konstrukcji SPO y( )

spo

M 1 : 229XY

Z

199.

1

198.

5

196.

0

195.

6

190.

1

189.

3

180.

9

180.

4

169.

4

168.

4

155.

2

154.

4

140.

3

138.

0

128.

8

121.

7

115.

4

104.

6

98.489

.8

79.3

71.4

61.1

53.1

42.337.4

24.623.6

15.412

.7

8.78

7.03

6.11

5.92

5.50

5.44 5.

33 5.22 5.085.00

4.80

4.58

4.55

4.19

4.14

4.134.

11

3.86

3.78

3.76

3.54

3.44

3.34

3.18

3.14

3.02

3.01

2.92

2.85

2.54

2.49

2.31

2.17

2.00

1.97

1.90

1.78

1.691.64

1.62

1.55

1.41 1.

36

1.33

1.29

1.28

1.28

1.21

1.15

1.10

1.02

0.97

7

0.95

0

0.94

9

0.94

9

0.93

8

0.85

30.

813

0.80

4

0.80

20.

788

0.70

4

0.68

50.

673

0.62

30.

609

0.57

0

0.55

80.

548

0.44

9

0.44

4

0.44

00.

432

0.41

30.

3880.

318

0.31

5

0.31

3

Nodal displacement in global Z, Loadcase 3049 MAX-UZ NODE uz.ch.z.uz , 1 cm 3D = 100.0 mm (Max=199.1)

-30000. -20000. -10000. -0. 10000. 20000. mm

1000

0.0.

-100

00.

3.2. Maksymalne naprężenia zastępcze wg hipotezy Hubera-Misesa w konstrukcji stalowej zadaszenia SPO

y( )

spo

M 1 : 229X

YZ

305.

8

296.9

281.

7

281.6

271.

1

271.0

253.

0

253.0

234.

7

234 .7

226.

9

226.9

223.4

223 .

4

206.

8

206 .8 206.

4

206.4203.

2

201 .

2

201.

1

201 .1

201.1

200.6

200.3

200.

3

197.

3

196. 4 187.

0

186.9

186.

9

186.7180.

5

180.3

179.

7

179. 3

177.

7

177.5

176.1

176.

1 174.9

174.

8

171.

9

171. 7

164.

9164.7

152.

1

151.9 149.

8

149.7

143.

8

143.1141.3

141.3

141.2

139.5

138.8

138.7

135.1

135.

0

133.6

132.

0

131.9

131.

8

131.5

131.2

131.

1

128.

8

128.8126.8 125.1123.0

118.

2

118.1 105.

7

99.4

99.498.7

97.5

96.8

96.7

96.6

95.5

94.1

93.2

93.1

92.3

91.9

91.9

91.8

91.3

89.9

88.0

86.4

85.0

82.3

78.2

77.2

72.0

69.968.767.7

67.3

66.8

65.5

65.4

63.162.8

62.3

60.9

59.9

59.2

58.8

58.2

57.3

57.255

.2

54.7

54.554.1

53.1

53.1

53.1

52.5 51.8

50.3

49.9

49.5

45.3

45.1

44.4

44.3 43.8

41.4

41.4

38.2 36.9

36.8

34.2

33.5

25.1

25.1

24.5

12.1

12.0

8.87

8.03

4.264.26

4.264.264.26

4.264.264.26

3.873.87

3.34 3.343.341.76

1.69

1.431.431.43

1.43

1.43

0.842

0.83

5

0.7980.7980.798

Sector of system Beam Elements,Truss Elements,Quadrilateral ElementsBeam Elements , v.Mises stress, Design Case 901 MAX-AQB-S, Material 101 S 355 (EN 10025-2) S355 , 1 cm 3D = 409.4 N/mm2 (Max=305.8)

0.0

7.6

15.3

22.9

30.6

38.2

45.9

45.9

53.5

61.2

61.2

68.8

76.5

84.1

84.1

91.7

91.7

99.4

99.4

107.

010

7.0

114.

711

4.7

122.

312

2.3

130.

0

137.

6

145.

3

152.

9

160.

5

168.

2

175.

8

183.

5

191.

1

198.

8

206.

4

214.

1

221.

7

229.

4

237.

0

244.

6

252.

3

259.

9

267.

6

275.

2

282.

9

290.

5

298.

230

5.8

-30000. -20000. -10000. -0. 10000. 20000. mm

1000

0.0.

-100

00.



15

3.3. Maksymalne zbrojenie w elementach ścian budynku SPO

M 1 : 68XY

ZX * 0.899Y * 0.526Z * 0.957

27012596

1809

1772

1485

1107

1095860.4

683.0

611.0

511.1

503.9

483.6432.1

399.3

350.0

349.1333.0320.0

305.2

304.8

294.7

265.9

199.2

194.8

174.6 136.7

134.5

119.6

115.2112.8 97.6

60.2

55.6

51.7

30.129.8

28.6

28.416.3

16.2

13.3 11.7

10.2

9.04

8.38

6.06

5.95 4.86

Sector of system Group 14...18 22 24 101 102 201 202 301 401 501 802 902upper Reinforcements maximum from middle of element in mm2/m, Design Case 1 ULS design (Max=2701.)

-28000. -26000. -24000. -22000. -20000. -18000. -16000. -14000. mm

8000

.60

00.

4000

.20

00.

2364

2037

1710

1460

1426

1393

1388

1280

1186

1157

971.

2

658.7

572.

0556.

1

497.

3

449.6

447.

8

441.

4

378.2

375.6 356.4

336.

3

329.

3326.6

320.

1

300.9

290.

7

259.

3

253.5

247.

7

242.

5

242.3

219.6

210.

7193.0

192.

0

166.

6

166.

5

160.8

156.

9

156.

6

133.

3

107.

8

105.110

4.7

99.5

79.5

76.4

74.0

55.6

47.4

43.1

35.4

30.0

27.8

23.6

20.5

18.5

18.3

17.4

17.3

10.6

7.295.21

4.07

2.40

0.248

upper Reinforcements maximum from middle of element in mm2/m, Design Case 2 ULS design (Max=2364.)

M 1 : 68XY

ZX * 0.899Y * 0.526Z * 0.957

26152536

1889

1718

1607

1184

1062

938.2

627.9

533.3

511.3

486.4

480.4

465.7

428.9

326.4

290.1272.7

248.2

239.3234.3

222.3216.9

185.4

180.2

157.8

154.8

132.3

123.9

114.8

112.6

107.6

94.2

92.5

82.1

64.6

62.4

40.8

39.5

39.2

28.7

23.9

23.0

22.519.5

17.4

14.7

12.3

9.86

7.03

Sector of system Group 14...18 22 24 101 102 201 202 301 401 501 802 902lower Reinforcements maximum from middle of element in mm2/m, Design Case 1 ULS design (Max=2615.)

-28000. -26000. -24000. -22000. -20000. -18000. -16000. -14000. mm

8000

.60

00.

4000

.20

00.

2661

2328

1924

1837

1685

1642

1423

1412

1359

1330

1205

1204

1035 97

8.9

925.

3

849.

7

818.

6813.

478

9.3

742.

1

738.

1717.

1

649.

260

0.159

5.4

573.

5

571.

0

521.

8

503.

2

457.

6

441.

6

434.

4

424.

2

415.

0

394.5

378.

3

362.

636

1.7

358.

2

301.3

295.7

266.

7

266.

7

265.

5

260.

2

255.

3

230.

6

216.

5

210.2

209.

1

200.8

189.

2

175.2

174.5

170.

2

162.

7

138.

1

138.

1

111.6

108.

6

84.8

60.1

51.1

41.6

40.8

22.8

9.00

lower Reinforcements maximum from middle of element in mm2/m, Design Case 2 ULS design (Max=2661.)



16

3.4. Maksymalne zbrojenie w stropie „0” budynku SPO

M 1 : 68X

YZ

2385

2225

1250

1080

1000

914.2693.5

644.9

613.6

582.2

571.1

569.4

559.7

511.1

445.8

400.

0

400.0

384.8

284.5

278.8

200.0

200.0

200.0

152.2

122.3

94.0

58.8

41.5

26.1

25.5

20.2

11.2

10.6

9.99

6.803.77

0.764

0.0

0.0

Sector of system Group 18 301upper Reinforcements maximum in Nodes, Design Case 3 ULS design , from 0 to 2385. step 200.0 mm2/m

-32000. -30000. -28000. -26000. -24000. -22000. -20000. -18000. mm

4000

.20

00.

0.-2

000.

-400

0.

M 1 : 68X

YZ

958.2

707.3

658.1

640.7583.0

566.6

500.0

484.1

449.4

400.0

369.1

369.1

360.5

300.0

287.3

266.9

262.6

250.0

244.7

200.0

175.1150.4

150.0

150.0

140.0

130.3

112.0

110.6

100.

0

98.4

81.7

67.7

62.2

50.0

30.9

21.3

19.0

13.1

0.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.00.0

0.0

0.0

0.0

Sector of system Group 18 301lower Reinforcements maximum in Nodes, Design Case 3 ULS design , from 0 to 958.2 step 50.0 mm2/m

-32000. -30000. -28000. -26000. -24000. -22000. -20000. -18000. mm

4000

.20

00.

0.-2

000.

-400

0.



17

3.5. Maksymalne zbrojenie w podporze zadaszenia SPO y( )

M 1 : 46XY

Z

7034

6302

55003500

2500

2000

1220

1000

707.2

500.0

358.5

13.0

0.0

0.0

0.0

Sector of system Quadrilateral Elements Group 24upper Reinforcements maximum in Nodes, Design Case 10 ULS design , from 0 to 7034. step 500.0 mm2/m

18000. 20000. 22000. 24000. 26000. mm

0.-2

000.

-400

0.

M 1 : 46XY

Z

6814

6257

55003500

3000

2000

1251

1163

1000

984.4

500.0

296.6

14.9

0.0

0.0

0.0

Sector of system Quadrilateral Elements Group 24lower Reinforcements maximum in Nodes, Design Case 10 ULS design , from 0 to 6814. step 500.0 mm2/m

18000. 20000. 22000. 24000. 26000. mm

0.-2

000.

-400

0.

! 05 OBL_2-13-1-02_Konstrukcja_Pitek_01

Documents

Transcript of ! 05 OBL_2-13-1-02_Konstrukcja_Pitek_01