Zakład Projektowania i Usług Technicznych z Zakresu ” K O M I N...

Zakład Projektowania i Usług Technicznych z Zakresu

Budownictwa i Ciepłownictwa

” K O M I N E X ” Mirosław Nowiński

adres biura: 85 – 305 BYDGOSZCZ, ul. W. Gersona 21/15

tel./fax (52) 373 – 50 – 40

e.mail.:[email protected] www.kominex.net.pl

2381.18.(KB) - WERSJA 2

INWESTOR: Polkomtel Infrastruktura Sp. z o.o. ul. Konstruktorska 4 02 – 673 WARSZAWA

ZLECENIODAWCA: Electronic Control Systems S.A. ul. Krakowska 84 32 – 083 BALICE

OPRACOWANIE: Stacja bazowa sieci PLUS Nr BT_30988 TOMASZÓW MAZ. WIERZBOWA.

Ekspertyza techniczna dotycząca możliwości zawieszenia nowej rozszerzonej konfiguracji anten i urządzeń (Modułów RRU) stacji bazowej sieci telefonii komórkowej PLUS na kominie stalowym H=60m w trójnogu, zlokalizowanym na terenie Ciepłowni należącej do Zakładu Gospodarki Ciepłowniczej Sp. z o.o. W Tomaszowie Mazowieckim przy ulicy Wierzbowej 136, z uwagi na nośność komina.

AUTOR

OPRACOWANIA: mgr inż. Mirosław Nowiński

Bydgoszcz – 30 listopada 2018r.

KARTA ZMIAN

BT30988 TOMASZÓW MAZ. WIERZBOWA” OT

Wersja Opis zmian projektu Data

1 Wersja początkowa

13.11.2018

2

- zmieniono wymiary Modułów RRU

29.11.2018

i i _dn; i ] tg; le- i r $83; f ; | . ! o

t i ru, !913 ? 3. ' : l i i ;3 g

"$8 ' .e iY.""r , ? 53 3 ^r F be

i . i , " ; ' r i 9" € " lJ3 E , , -

e. . i - rd u'g i " , . i " : 3rF: 5 f i i r ra" 3: H1"i g; l j : : i i tEc, B ; x ; , " f . c3 l :' ; yq ?l : .P; . : gte ; u { " : f . " ,9 lq: .31 ; i l " " i " 3"1 I8H 3f l : et b

t j f ! i i " i l i - r ; { i i l i0. . x5' t j I l ] ; r ' ! i "

j , i9 ' 39, i , ,J: : ' ; ' 3 t* l i - r*tB ' t l : i l J r ! ; . ! - E-. .5 ,1 i j " : " i " , " f e

9" ;H-t j r . . i ! . : , ; j . * Il lB st i - i i l ' " l j * . "

6

u

;

t

. taq

:a : : , - r ;i f r - . ' :

:-r :- ,O. :* a ' rR

@;nE

: ,io

:(rq6

zf :Tr l i ;a i fa: i a;-L7- E<* e r- i . ils i t sdE? "$ iEE i i * le5 i ra l { x?e i ! Fq eF 3 :3 :q N

;9: iE ;{ : , iD

; i : EsI F; :3

:gi s - aop..* t tr 1 i t45- i I5.$:F r : '

:E

?!!

II

€

i'

A

€

t

A

iI:F

i:

:

:

p,c '* *Q,rF-:

E5

c4t

r

r'.!

i

:9:'t

id'

:at8:&

iR

ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA

1. Karta tytułowa

2. Spis zawartości

3. Opis techniczny:

1. Podstawa opracowania

2. Zakres opracowania

3. Opis ogólny komina

4. Badania techniczne komina

5. Pomiary grubości blach płaszcza

6. Anteny i urządzenia sieci telefonii komórkowych zawieszone i przewidziane

do zawieszenia na kominie

7. Aktualny stan techniczny komina

8. Obliczenia sprawdzające nośności komina

9. Wyniki obliczeń sprawdzających nośności komina

10. Wnioski końcowe odnośnie aktualnego stanu technicznego komina

11. Możliwość zawieszenia rozszerzonej konfiguracji anten i urządzeń (Modułów)

stacji bazowej sieci telefonii komórkowej PLUS na kominie

12. Zalecenia odnośnie wykonania prac naprawczych i wzmacniających trójnóg

13. Wytyczne odnośnie dalszego utrzymania komina

4. Dokumentacja fotograficzna

5. Obliczenia sprawdzające nośności trzonu komina i trójnogu

6. Wyciąg z opracowania: „Projekt M2. Rozbudowa nr 06. Instalacja urządzeń stacji

bazowej telefonii komórkowej na istniejącym obiekcie – BT30988 TOMASZÓW

MAZ. WIERZBOWA” – opracowanie ECS S.A./JPP PROJEKT – Gdynia,

05.10.2018r., v4.

7. Wyciąg z opracowania: „Dokumentacja techniczno-formalna. Montaż zespołu

urządzeń PLAY [B/A/C/D/E/X/Y/Z] TOM3304A Tomaszów Mazowiecki, ul.

Wierzbowa 136. Modernizacja [Y/A].” – opracowanie BOT B. Wolska –

Warszawa, 26.02.2018r.

8. Schemat komina – udostępniony przez Właściciela

9. Wyniki pomiarów grubości blach płaszcza – udostępnione przez Właściciela.

2

OPIS TECHNICZNY

1. Podstawa opracowania

1. Zlecenie Electronic Control Systems S.A. z siedzibą w Balicach na wykonanie

opracowania.

2. „Projekt M2. Rozbudowa nr 06. Instalacja urządzeń stacji bazowej telefonii

komórkowej na istniejącym obiekcie – BT30988 TOMASZÓW MAZ.

WIERZBOWA” – opracowanie ECS S.A./JPP PROJEKT – Gdynia,

05.10.2018r., v4.

3. „Dokumentacja techniczno-formalna. Montaż zespołu urządzeń PLAY

[B/A/C/D/E/X/Y/Z] TOM3304A Tomaszów Mazowiecki, ul. Wierzbowa 136.

Modernizacja [Y/A].” – opracowanie BOT B. Wolska – Warszawa,

26.02.2018r.

4. Schemat komina – udostępniony przez Właściciela

5. Wyniki pomiarów grubości blach płaszcza – udostępnione przez Właściciela.

6. Badania techniczne komina i wizja lokalna przeprowadzone w dniach 25

października i 8 listopada 2018 roku.

7. Normy i literatura przedmiotowa.

2. Zakres opracowania

Opracowanie obejmuje wykonanie ekspertyzy technicznej dotyczącej możliwości

zawieszenia nowej rozszerzonej konfiguracji anten i urządzeń (Modułów RRU)

stacji bazowej sieci telefonii komórkowej PLUS na kominie stalowym H=60m w

trójnogu, zlokalizowanym na terenie Ciepłowni należącej do Zakładu

Gospodarki Ciepłowniczej Sp. z o.o. W Tomaszowie Mazowieckim przy ulicy

Wierzbowej 136, z uwagi na nośność komina.

Opracowanie obejmuje:

− wykonanie badań technicznych komina z pomiarami grubości blach płaszcza,

− wykonanie obliczeń sprawdzających nośności trzonu komina i trójnogu,

− wykonanie dokumentacji fotograficznej,

3

− wydanie opinii dotyczącej stanu technicznego komina,

− wydanie opinii odnośnie możliwości zawieszenia nowej rozszerzonej

konfiguracji anten i dodatkowych urządzeń (Modułów) stacji bazowej sieci

telefonii komórkowej PLUS na kominie,

− wydanie wytycznych odnośnie dalszej eksploatacji komina.

Stan techniczny fundamentu komina nie jest przedmiotem niniejszego

opracowania.

Stan techniczny konstrukcji wsporczych pod anteny stacji bazowych sieci PLUS i

PLAY, zawieszone na kominie nie jest przedmiotem niniejszego opracowania.

3. Opis ogólny komina

Komin stalowy H=60m w trójnogu zlokalizowany jest na terenie Ciepłowni

należącej do Zakładu Gospodarki Ciepłowniczej Sp. z o.o. W Tomaszowie

Mazowieckim przy ulicy Wierzbowej 136. Komin stanowi emitor z kotłów

Ciepłowni opalanych węglem.

Według informacji uzyskanych od Użytkownika trzon komina został wymieniony

w 2011 roku przez Przedsiębiorstwo Alpinex s.c. z Częstochowy, na bazie

projektu budowlanego wykonanego przez autora inż. Jana Midaka, Warszawa.

Komin złożony z trzonu stalowego o wysokości H=60m i średnicy zewnętrznej

1,62m oraz trójnogu blachownicowego podpierającego trzon w poziomie

+25m.

Trzon złożony z 5 segmentów o średnicy zewnętrznej 1,62m, o następujących

długościach:

- Segment I – 14,0m

- Segment II – 14,0m,

- Segment III – 12,0m,

- Segment IV – 12,0m

- Segment V – 8,0m.

Trzon komina posadowiony na fundamencie żelbetowym, zakotwiony na 24

kotew M24.

4

Na poz. 0,6m znajdują się otwory wyczystkowe, umiejscowione po przeciwnych

stronach trzonu komina. Doprowadzenie spalin poprzez dwa czopuchy o

wymiarach 2,4m x 0,9m na poz. 2,8m, umiejscowione po przeciwnych stronach

trzonu komina. Trzon komina jest przedzielony pionowa przegrodą od poziomu

+0,00m do poz. +5,00m.

W łożysku podporowym trzonu komina osadzone są bolce sworzniowe o średnicy

60mm, a reakcja pozioma z trzonu przenoszona jest przez kołnierz oporowy i

pierścień trójnogu na trójnóg blachownicowy w poz. +24,95m. Trójnóg

wykonany na podstawie typową projektu typowego BISTYP. Słupy trójnogu w

rozstawie 120°, zakotwione do fundamentów żelbetowych przy pomocy 6 śrub

M30.

Trójnóg wykonany ze słupów blachownicowych złożonych z blach o przekroju

dwuteowym, pasy o wymiarach 12 x 530-540mm, środniki o grubości zaledwie 6-

7mm, zwieńczonych dwoma pierścieniami. Słupy trójnogu kotwione w

fundamentach na 6 śrub M24 każdy. Słupy trójnogu mocowane w poziomie

cokołów fundamentowych w odległościach około 7,0m od osi komina.

rys. wyniki pomiarów grubości środnika słupa trójnogu

o przekroju dwuteowym

5

Do poziomu +25m trzon komina został zaizolowany zewnętrzną izolacją

termiczną o gr. 50. Wykonano też osłonę izolacji termicznej.

Na kominie zawieszone są anteny stacji bazowej sieci telefonii komórkowej:

- PLUS nr BT30988 TOMASZÓW MAZ. WIERZBOWA,

- PLAY nr TOM3304A Tomaszów Mazowiecki, ul. Wierzbowa 136.

4. Badania techniczne komina

Badania techniczne komina zostały wykonane w dniach 25 października oraz

8 listopada 2018 roku i obejmowały:

Obejmowały one:

− wykonanie oględzin zewnętrznych komina,

− wykonanie inwentaryzacji elementów komina,

− pomiary grubości blach płaszcza trzonu komina wykonane grubościomierzem

ultradźwiękowym typu SONO M41,

− wykonanie dokumentacji fotograficznej.

5. Pomiary grubości blach płaszcza

Pomiary grubości blach płaszcza trzonu komina zostały przeprowadzone ze stałej

drabiny włazowej i pomostów obsługowych za pomocą grubościomierza

ultradźwiękowego typu SONO M41.

POMIARY GRUBOŚCI BLACH PŁASZCZA

– UDOSTĘPNIONE PRZEZ WŁAŚCICIELA

6

POMIARY GRUBOŚCI BLACH PŁASZCZA

WYKONANE PRZEZ „KOMINEX” Bydgoszcz

Poziom Pomiary / [mm]

„KOMINEX” Bydgoszcz, 08.11.2018r. + 59,5 + 56,0 + 52,3 + 51,7

+ 40,3 + 39,7

+ 28,3 + 27,7 + 25,5

6,7; 6,8 6,6; 6,8 7,8; 7,6 9,8; ,9,7

7,9; 7,8; 8,6

9,8; 9,7

9,7; 9,9; 9,8 10,4; 10,5 12,0; 12,4

7

6. Anteny i urządzenia sieci telefonii komórkowych zawieszone i przewidziane

do zawieszenia na kominie

ANTENY I URZĄDZENIA SIECI PLUS

zawieszone i projektowane do zawieszenia na kominie

Anteny sektorowe:

- 2 anteny sektorowe typu BSA1047 o wymiarach 0,30 x 2,70m, zawieszone w

poziomie +35m i zorientowane w kierunkach 180˚N, 180˚N – istniejące,


poziomie +35m i zorientowane w kierunkach 60˚N, 60˚N, 320˚N i 320˚N –

istniejące,


poziomie +35m i zorientowane w kierunkach 30˚N (0˚N, 60˚N), 150˚N

(120˚N, 180˚N), i 270˚N (240˚N, 300˚N), – istniejące,


poziomie +35m i zorientowane w kierunkach 90˚N (60˚N, 120˚N), 210˚N

(180˚N, 240˚N) – projektowane,


poziomie +35m i zorientowane w kierunkach 0˚N i 300˚N – projektowane.

Urządzenia (MODUŁY RRU):

- 6 Modułów RRU12 o wymiarach 0,518 x 0,470 x 0,187m, zawieszonych w

okolicy poziomu +35m – istniejących,

- 3 Moduły RRU11 o wymiarach 0,503 x 0,431 x 0,182m, zawieszonych w

okolicy poziomu +35m – istniejące,

- 3 Moduły RRU2217 o wymiarach 0,304 x 0,291 x 0,105m, zawieszonych w

okolicy poziomu +35m – istniejące,

- 6 Modułów RRU2217 o wymiarach 0,304 x 0,291 x 0,105m, zawieszonych w

okolicy poziomu +35m – projektowanych.

8

Anteny radioliniowe:

- MW1 - antena radioliniowa typu RLA(1)80-06 o średnicy ø 0,6m, zawieszona

w poziomie +37,3m i zorientowana w kierunku 5˚N – istniejąca,


w poziomie +37m i zorientowana w kierunku 84˚N – projektowana,






w poziomie +37,3m i zorientowana w kierunku 353˚N – projektowana.

ANTENY I URZĄDZENIA SIECI PLAY

zawieszone na kominie

Anteny sektorowe:

- 1 antena sektorowa HW AMB4520R0 o wymiarach 0,349x1,468m,

zawieszona w poziomie +54m i zorientowana w kierunku 19˚N (49˚N, 349˚N),

- 1 antena sektorowa K80010303 o wymiarach 0,259 x 1,294m, zawieszona w

poziomie +54m i zorientowana w kierunku 20˚N,

- 2 anteny sektorowe K742215 o wymiarach 0,155 x 1,302m zawieszone w

poziomie + 54m i zorientowane w kierunkach 120˚N i 270˚N,

- 1 antena sektorowa HW A794515R0 o wymiarach 0,259x1,355m, zawieszona

w poziomie +54m i zorientowana w kierunku 20˚N,

- 4 anteny sektorowe HW ADU4518R11 o wymiarach 0,259 x 2,087m

zawieszone w poziomie + 54m i zorientowane w kierunkach 120˚N, 120˚N,

270˚N i 270˚N.

Urządzenia (MODUŁY RRU):

- 18 Modułów RRU o wymiarach 0,19 x 0,52m zawieszonych w okolicy

poziomu +54m.

9

Anteny radioliniowe:

- RL1 - antena radioliniowa o średnicy ø 0,6m, zawieszona w poziomie +55,30m

i zorientowana w kierunku 30˚N,












i zorientowana w kierunku 350˚N.

7. Aktualny stan techniczny komina

Trzon komina:

Konstrukcja nośna trzonu komina znajduje się we właściwym stanie technicznym.

Aktualne grubości blach płaszcza są wystarczające, a obliczeniowa nośność

trzonu komina wystarczająca.

Lokalnie występują nieszczelności zewnętrznej osłony izolacji termicznej oraz

zacieki korozyjne.

Szczytowy odcinek drabin dalece koroduje, w pomoście pośrednim występują

odspojone elementy barierek.

W zakotwieniu w fundamencie brak dwóch kotew.

Trójnóg komina:

Trójnóg komina wykazuje wady konstrukcyjne. Słupy trójnogu o przekroju

dwuteowym, środniki o grubości zaledwie 6-7mm. Brak użebrowania

poprzecznego, a pasy wykazują nadmierne odkształcenie i nie są płaskie.

10

Konstrukcja słupów trójnogu powoduje narażenie ich elementów na utratę

stateczności miejscowej. Część kotew mocujących słupy trójnogu jest zbyt krótka,

brakuje części nakrętek mocujących.

Obliczeniowa nośność słupów trójnogu jest niewystarczająca.

8. Obliczenia sprawdzające nośności komina

Obliczenia sprawdzające nośności trzonu komina i trójnogu zawarto w załączniku

do niniejszego opracowania.

Założenia do obliczeń:

1. Lokalizacja komina w I strefie obciążeń wiatrem – TOMASZÓW

MAZOWIECKI – zgodnie z aneksem Az-1:2009 do normy PN-77/B-02011.

2. Obciążenie wiatrem trzonu komina i trójnogu przyjęto na podstawie

normy PN-77/B-02011 „Obciążenia w obliczeniach statycznych. Obciążenie

wiatrem.”, PN-93/B-03201 „Konstrukcje stalowe. Kominy. Obliczenia i

projektowanie.”

Uwzględniono obciążenie wiatrem anten i ich konstrukcji wsporczych.

3. Geometrię komina przyjęto na bazie wykonanej inwentaryzacji jego

elementów.

4. Grubości blach płaszcza komina przyjęto na bazie wykonanych pomiarów

grubości.

5. Przyjęto poziome sprężyste podparcie trzonu komina w pierścieniu trójnogu w

poziomie +25m, przegubowe podparcie w fundamencie.

6. Przyjęto przegubowe zamocowanie słupów trójnogu w fundamencie.

7. Przyjęto wspornikowe utwierdzenie trzonu w fundamencie.

8. Uwzględniono podatność podpory trzonu (w poziomie pierścienia trójnogu) –

wskutek odkształceń trójnogu wywołanych przenoszeniem sil poziomych z

trzonu na trójnóg..

11

9. Wyniki obliczeń sprawdzających nośności komina

Wykonane obliczenia wykazały, że po zawieszeniu nowej rozszerzonej

konfiguracji anten i urządzeń (Modułów RRU) stacji bazowej sieci telefonii

komórkowej PLUS i przy uwzględnieniu zawieszonej konfiguracji anten i

urządzeń (Modułów RRU) stacji bazowej sieci telefonii komórkowej PLAY:

Wykonane obliczenia wykazały, że:

- obliczeniowa nośność trzonu komina będzie wystarczająca,

- obliczeniowa nośność słupów trójnogu oraz ich zakotwienia w

fundamencie będzie niewystarczająca.

Konstrukcja przedmiotowego trójnogu komina nie spełnia wymogów

wytrzymałościowych dla aktualnie obowiązujących normatywów obciążeń

wiatrem, przy uwzględnieniu działania dodatkowych obciążeń wiatrem anten

i urządzeń zawieszonych na kominie.

Uwaga:

Wprowadzona w lipcu 2009 roku zmiana do normy stanowiącej obciążenia

wiatrem budowli, tj. zmiana do PN-77/B-02011–1977/Az1-2009, radykalnie

zwiększa wielkości obciążeń wiatrem budowli i ich elementów przyjmowane do

obliczeń. Zmiana do PN nakazuje zwiększenie charakterystycznych obciążeń

wiatrem dla I strefy obciążeń o 20 %, dodatkowo nakazuje zwiększyć

współczynnik obciążenia do wartości 1,5 z dotychczasowego współczynnika 1,3

obowiązującego przed wejściem zmiany do PN. W ten sposób obciążenia

obliczeniowe wiatrem w wyniku wprowadzenia zmiany do PN, wzrastają o

38% (współczynnik zwiększający 1,38) w stosunku do stanu przed

wprowadzeniem zmiany do PN.

Zawieszenie na kominie dodatkowych anten, bądź konstrukcji ponad wymienione

w niniejszym opracowaniu, wymagałoby wykonania dodatkowej analizy i

wydania pozytywnej opinii.

12

10. Wnioski końcowe odnośnie aktualnego stanu technicznego komina

1. Obliczeniowa nośność trzonu komina jest wystarczająca. Trzon komina

znajduje się w dobrym stanie technicznym.

2. Konstrukcja trójnogu przedmiotowego komina nie spełnia warunków nośności

dla aktualnie obowiązujących normatywów obciążeń wiatrem, przy

uwzględnieniu działania dodatkowych obciążeń wiatrem na anteny i ich

konstrukcje wsporcze zawieszone na kominie.

3. Trójnóg wykazuje wady konstrukcyjne oraz wymaga wykonania napraw i

wzmocnień.

4. Niezależnie od instalacji anten konieczne jest wykonanie smarowania smarem

grafitowym bolców sworzniowych w poziomie podparcia trzonu w pierścieniu

trójnogu.

5. Niezależnie od instalacji anten, konieczne jest okresowe sprawdzanie stanu

dokręcenia śrub w stykach montażowych komina i kotew fundamentowych.

6. Niezależnie od instalacji anten, konieczne jest okresowe sprawdzanie

szczelności pierścieni trójnogu oraz sprawdzanie czy nie gromadzi się w nich

woda opadowa, grożąc zamarznięciem. W przypadku stwierdzenia

nieszczelności konieczne stałoby się wykonanie otworów odwadniających i

konserwacja antykorozyjna przekrojów zamkniętych pierścieni trójnogu.

7. Niezależnie od instalacji anten zaleca się wykonać odrdzewienie i malowanie

antykorozyjne elementów komina ,w których występują strefy korozji.

8. Wprowadzić brakujące kotwy i brakujące nakrętki kotew.

9. Dokonać odrdzewienia i zabezpieczenia antykorozyjnego szczytowego

odcinka drabin oraz naprawy odspojonych elementów pomostu obsługowego.

11. Możliwość zawieszenia rozszerzonej konfiguracji anten i urządzeń

(Modułów) stacji bazowej sieci telefonii komórkowej PLUS na kominie

Z uwagi na niewystarczającą obliczeniową nośność trójnogu komina nie

dopuszcza się zawieszenia na kominie nowej rozszerzonej konfiguracji anten i

urządzeń (Modułów RRU) stacji bazowej sieci telefonii komórkowej PLUS,

13

zgodnie z „Projektem M2. Rozbudowa nr 06. Instalacja urządzeń stacji

bazowej telefonii komórkowej na istniejącym obiekcie – BT30988

TOMASZÓW MAZ. WIERZBOWA” – opracowanie ECS S.A./JPP

PROJEKT – Gdynia, 05.10.2018r., v4.

Zawieszenie na kominie jakichkolwiek dodatkowych anten i urządzeń poza

podaną konfigurację anten, wymagałoby wykonania dodatkowej analizy i wydania

pozytywnej opinii.

12. Zalecenia odnośnie wykonania prac naprawczych i wzmacniających trójnóg

1) Wprowadzenie stężeń skracających długości wyboczeniowe słupów trójnogu

(zalecane wprowadzenie stężeń w 2 poziomach – stężenia łączące ze sobą

słupy trójnogu),

2) Wprowadzenie żeber usztywniających przekrój poprzeczny słupów trójnogu,

tak dobranych by wyeliminować niebezpieczeństwo utraty stateczności

miejscowej elementów słupów,

3) Wprowadzenie elementów usztywniających pasy słupów trójnogu w strefach

utraty płaskiej postaci przez pasy przekroju dwuteowego.

4) Wprowadzenie dodatkowych kotew mocujących słupy trójnogu w

fundamencie i wprowadzenie brakujących nakrętek.

Wszystkie powyższe prace wymagają wykonania odrębnej analizy i opracowania

projektowego.

13. Wytyczne odnośnie dalszego utrzymania komina

1. Niewystarczająca obliczeniowa nośność trójnogu nie pozwala na

zawieszenie projektowanej konfiguracji anten sieci PLUS na kominie

zgodnie z „Projektem M2. Rozbudowa nr 06. Instalacja urządzeń stacji

bazowej telefonii komórkowej na istniejącym obiekcie – BT30988

TOMASZÓW MAZ. WIERZBOWA” – opracowanie ECS S.A./JPP

PROJEKT – Gdynia, 05.10.2018r., v4..

14

2. Obliczeniowa nośność jest niewystarczajaca także przy uwzględnieniu

aktualnych konfiguracji anten zawieszonych na kominie

3. Niezależnie od instalacji anten należy wykonać następujące działania:

− naprawa i wzmocnienie elementów trójnogu komina i słupów,

− konieczne jest wykonanie smarowania smarem grafitowym bolców

sworzniowych w poziomie podparcia trzonu w pierścieniu trójnogu,

− naprawa nieszczelności osłony izolacji termicznej trzonu,

− odrdzewienia i zabezpieczenia antykorozyjnego szczytowego odcinka

drabin,

− naprawa poręczy pomostu,

− konieczne jest okresowe sprawdzanie stanu dokręcenia śrub w stykach

montażowych komina i kotew fundamentowych,

− konieczne jest okresowe sprawdzanie szczelności pierścieni trójnogu oraz

sprawdzanie czy nie gromadzi się w nich woda opadowa, grożąc

zamarznięciem, w przypadku stwierdzenia nieszczelności konieczne

stałoby się wykonanie otworów odwadniających i konserwacja

antykorozyjna przekrojów zamkniętych pierścieni trójnogu.

4. Komin stalowy jest budowlą o ograniczonej trwałości. Zgodnie z normą

PN-93/B-03201 „Konstrukcje stalowe. Kominy. Obliczenia i projektowanie.”,

co rok należy prowadzić badania okresowe konstrukcji komina wraz z

pomiarami grubości blach płaszcza, a co 5 lat prowadzić badania gruntowne

obiektu wraz z pomiarami geodezyjnymi pionowości.

5. Dla komina zaprowadzić metrykę komina zgodnie ze wzorem z

PN-93/B-03201 „Konstrukcje stalowe. Kominy. Obliczenia i projektowanie”.

6. Zmiana sposobu i parametrów użytkowania komina wymagałaby wykonania

odpowiedniej analizy i wydania pozytywnej opinii.

7. Zaleca się przeprowadzić okresowe sprawdzenie dokręcenia śrub w stykach

montażowych komina.

8. Zaleca się rozważyć zabezpieczenie nakrętek kotew fundamentowych przed

odkręceniem.

15

9. Niezbędne jest okresowe sprawdzenie skuteczności działania instalacji

odgromowej komina przez uprawnionego elektryka. Należy okresowo

sprawdzać stan techniczny instalacji odgromowej komina. Prowadzić

właściwą konserwację instalacji odgromowej. Wymagania odnośnie

instalacji odgromowej zawiera norma: PN-EN 62305-3:2009.

„Ochrona odgromowa obiektów budowlanych Ochrona specjalna.”

10. Dla komina zaprowadzić metrykę komina zgodnie ze wzorem z

PN-93/B-03201 „Konstrukcje stalowe. Kominy. Obliczenia i projektowanie.”

11. Zawieszenie na kominie dodatkowych anten, bądź konstrukcji ponad

wymienione w niniejszym opracowaniu, wymagałoby wykonania dodatkowej

analizy i wydania pozytywnej opinii.

Dokumentacja fotograficzna

Fot.1.Widok ogólny komina

Ft.2.Podparcie trzonu komina w pierścieniu trójnogu

Fot.3.Anteny zawieszone na kominie

Fot.4. Anteny zawieszone na kominie

Fot.5.Izolacja termiczna dolnej części trzonu poniŜej pierścienia trójnogu

Fot.6.Nieszczelnosci osłony zewnętrznej izolacji termicznej

Fot.7.Nieszczelności osłony zewnętrznej izolacji termicznej

Fot.8.Podparcie trzonu komina w fundamencie, brak 2 kotew

Fot.9.Zakotwienie słupa trójnogu w cokole fundamentowym, zbyt krótkie kotwy, brak nakrętek



Fot.12.Słup trójnogu, brak Ŝeber usztywniających

Fot.13.Słup trójnogu, odkształcenia pasów przekroju, brak płaskości blach pasów, brak Ŝeber usztywniających


Fot.19.Pierscień wieńczący trójnogu

Fot.20.Pomost w poziomie trójnogu, uszkodzenia barierki

Fot.21.Bolce sworzniowe podparcia trzonu w trójnogu

Fot.22.Bolce sworzniowe podparcia trzonu w trójnogu, brak smarowania

Fot.23.Bolce sworzniowe podparcia trzonu w trójnogu, brak smarowania

Fot.24.Styk kołnierzowy trzonu komina, niedoleganie do siebie kołnierzy

Fot.25.Styk kołnierzowy trzonu komina, niedoleganie do siebie kołnierzy

Fot.26.Pomost szczytowy trzonu komina

Fot.27.Dalece skorodowany szczytowy odcinek drabin włazowych

Fot.28.Głowica trzonu komina

Obliczenia sprawdzające nośności

trzonu komina i trójnogu

OBLICZENIA SPRAWDZAJĄCE NOŚNOŚCI TRZONU KOMINA

według PN-93/B-03201

1. Schemat statyczny

2. Podstawowy okres drgań własnych komina wg. PN-93/B-03201 z-3

p.1.2.

D

HT e

2

1 001,0 ×=

He – wysokość komina

D – średnica komina

HzT

n

sT

mh

hHe

06,11

94,062,1

39001,0

3914255,2

3525

5,2

1

2

1

21

==

=×=

=+=+=+=

3. Współczynnik dynamicznego działania porywów wiatru


75,306,1,08,0"" =Ψ⇒==⇒ HznrATeren

Współczynnik ekspozycji wierzchołka komina Ce:

65,11060

00,110

14,022

=

×=

×=××α

zkC

e

24,101,125,2

606062,1

24,31227,025,224,31227,025,2

=−=

=×

×+×−=×

×+×−=nnblHl

H

Dk

Współczynnik oddziaływania turbulentnego o częstościach

rezonansowych

as

ol

r

kkk

δδ +××Π×= 2

Współczynnik kl według PN-77/B-02011

TOMASZÓW MAZOWIECKI leży w I strefie obciążeń wiatrem

14,0;25,23,28

6006,1;027,0

6062,1

3,2865,122

==×=×===

=×=×=

l

H

r

eH

kHzV

Hnn

H

L

s

mCVV

2

Współczynnik ko

( )080,0

1

3,2865,122

95,443,28

06,112001200

3

42

2

=+

=

=×=×=

=×=×=

x

xk

s

mCVV

s

m

V

nx

o

eKH

H

Logarytmiczny dekrement tłumienia drgań, tłumienia konstrukcyjnego


- Komin spawany jednoprzewodowy – 0,015

- Dodatek na kołnierze – 0,010

- Dodatek na trójnóg – 0,010

RAZEM: δs = 0,035

Logarytmiczny dekrement tłumienia aerodynamicznego według

PN-93/B-03201

( )

( )

92,062,11

15,04,27,04,2

3,28

94,0

/25,1;

2

1

3

1

=×

×+=×

+=

=

==−

××××××=

Dn

AdCC

s

mHV

sT

mkgpowietrzagestosc

m

DCHVT

xpx

o

e

xo

a

ϕϕ

ϕδ

- me – masa równoważna trzonu komina

gśr = 12 mm

( ) ( )mb

kg

m

kgDDm

s

wewnzewn

e4757850

4596,162,1

4 3

2222

=×−×Π=×−×Π= γ

052,04752

62,192,03,2894,025,13

=×

××××=

m

kgm

kg

aδ

80,0052,0035,0

080,014,022 =+

××Π×=+

××Π×=as

ol

r

kkk

δδ

3

( )

( ) 20,2:Pr;18,280,024,165,108,0

75,31

1

==+××+=

+××Ψ+=

ββ

β

zyjeto

kkC

rrb

e

4. Obciążenie trzonu komina stalowego wiatrem według

PN-77/B-02011 wraz z aneksem Az-1:2009

4.1. Obciążenie w kierunku równoległym do kierunku powiewu

200910201177

30,0

;

2

:Az-z aneksem wraz/B wg.PN

wiatremobciazenstrefieIwlezyMAZOWIECKITOMASZOWm

kNq

ppDCCqp

k

tkxekk

−−

−=

×=××××=

γβ

Współczynnik ekspozycji wg. PN-77/B-02001

Izolacja termiczna z osłoną od poziomu 0 do poz. +25

z = 0,00 ÷ 2 Ce = 0,60 Dz = 1,72 Cx = 0,92

z = 10,00 Ce = 1,00 Dz = 1,72 Cx = 0,92

z = 20,00 Ce = 1,20 Dz = 1,72 Cx = 0,92

z = 25,00- Ce = 1,28 Dz = 1,72 Cx = 0,92

Brak izolacji termicznej powyżej poziomu +25

z = 25,00+ Ce = 1,28 Dz = 1,62 Cx = 0,92

z = 30,00 Ce = 1,35 Dz = 1,62 Cx = 0,92

z = 32,00 Ce = 1,38 Dz = 1,62 Cx = 0,92

z = 40,00 Ce = 1,50 Dz = 1,62 Cx = 0,92

z = 45,00 Ce = 1,53 Dz = 1,62 Cx = 0,92

z = 50,00 Ce = 1,57 Dz = 1,62 Cx = 0,92

z = 60,00 Ce = 1,65 Dz = 1,62 Cx = 0,92

β = 2,20; γf = 1,50

4

Obciążenie trzonu komina wiatrem

m

kNpp

m

kNp

z

m

kNpp

m

kNp

z

fkk

fkk

56,150,104,1,04,172,120,292,000,130,0

,10

94,050,162,0,62,072,120,292,060,030,0

,20

=×=×==××××=

=

=×=×==××××=

<<

γ

γ

m

kNpp

m

kNp

z

m

kNpp

m

kNp

z

m

kNpp

m

kNp

z

m

kNpp

m

kNp

z

fkk

fkk

fkk

fkk

00,250,132,1,32,162,120,292,035,130,0

,30

89,150,126,1,26,162,120,292,028,130,0

25

00,250,134,1,34,172,120,292,028,130,0

25

88,150,125,1,25,172,120,292,020,130,0

,20

=×=×==××××=

=

=×=×==××××=

=

=×=×==××××=

=

=×=×==××××=

=

+

−

γ

γ

γ

γ

m

kNpp

m

kNp

z

m

kNpp

m

kNp

z

m

kNpp

m

kNp

z

fkk

fkk

fkk

46,250,164,1,64,162,120,292,065,130,0

60

31,250,154,1,54,162,120,292,057,130,0

50

21,250,148,1,48,162,120,292,050,130,0

40

=×=×==×××××=

=

=×=×==×××××=

=

=×=×==××××=

=

γ

γ

γ

Obciążenie wiatrem stalowego pomostu obsługowego

22 24114,415160,3

58

m, F ; m , x s

Poziom

===+

kN,γPP

kN,,,,,, F βCC q P

,C

, C,,

s

F

f

No

xek

N

e

x

243

162241202601651300

651

60130014,4241

5858

58

=×==××××=××××=

=

=⇒===ϕ

5

4.2. Obciążenie wiatrem anten i urządzeń sieci telefonii komórkowych

zawieszonych i przewidzianych do zawieszenia na kominie

f

No

xek

N PPFCCqP γβ ×=××××=

Anteny i urządzenia sieci PLUS

zawieszone i projektowane do zawieszenia na kominie

− 2 anteny sektorowe BSA1047 o wymiarach 0,30 x 2,70m w

poz. +35m

kNP

kNP

kNP

CC

o

o

xe

72,22

36,150,191,0

91,070,230,020,220,142,130,0

20,1;42,1

1

1

1

=×=×=

=×××××===


poz. +35m

kNP

kNP

kNP

CC

o

o

xe

24,44

06,150,171,0

71,010,230,020,220,142,130,0

20,1;42,1

2

2

2

=×=×=

=×××××===

− 5 anten sektorowych BSA1072 o wymiarach 0,50 x 1,55m w

poz. +35m

kNP

kNP

kNP

CC

o

o

xe

55,65

31,150,187,0

87,055,150,020,220,142,130,0

20,1;42,1

3

3

3

=×=×=

=×××××===


poz. +35m

kNP

kNP

kNP

CC

o

o

xe

90,12

95,050,163,0

63,040,140,020,220,142,130,0

20,1;42,1

4

4

4

=×=×=

=×××××===

6

− 6 Modułów RRU12 o wymiarach 0,187x0,470x0,518m ok. poz.

+35m; przyjęto pole powierzchni bocznej: 0,187x0,518m

kNP

kNP

kNP

CC

o

o

xe

96,06

16,050,111,0

11,0518,0187,020,220,142,130,0

20,1;42,1

5

5

5

=×=×=

=×××××===

− 3 Moduły RRU11 o wymiarach 0,182x0,431x0,503m ok. poz.

+35m; przyjęto pole powierzchni bocznej: 0,182x0,503m

kNP

kNP

kNP

CC

o

o

xe

45,03

15,050,110,0

10,0503,0182,020,220,142,130,0

20,1;42,1

6

6

6

=×=×=

=×××××===

− 9 Modułów RRU2217 o wymiarach 0,105x0,291x0,340m ok.

poz. +35m; przyjęto pole powierzchni bocznej: 0,105x0,340m

kNP

kNP

kNP

CC

o

o

xe

54,09

06,050,104,0

04,0340,0105,020,220,142,130,0

20,1;42,1

7

7

7

=×=×=

=×××××===

− 4 maszty pod anteny w poz. +35m

kNP

kNP

kNP

CC

o

o

xe

24,24

56,050,138,0

38,000,3114,020,210,142,130,0

10,1;42,1

8

8

6

=×=×=

=×××××===

− 9 konstrukcji wsporczych pod anteny w poz. +36m

kNP

kNP

kNP

CC

o

o

xe

15,39

35,050,123,0

23,050,209,020,210,142,130,0

10,1;42,1

9

9

9

=×=×=

=×××××===

− 1 antena radioliniowa o średnicy ø 0,6m w poz. +37,3m

kNP

kNP

CC

o

xe

48,050,133,0

33,04

6,020,220,144,130,0

20,1;44,1

10

2

10

=×=

=×Π××××=

==

7

− 4 anteny radioliniowe o średnicy ø 0,3m w poziomie +37m

kNP

kNP

kN,,,,,P

, C, , C

o

o

xe

48,04

12,050,108,0

0804

3,0202201441300

201441

11

11

2

11

=×=×=

=×Π××××=

==

Anteny i urządzenia sieci PLAY

zawieszone na kominie

− 1 antena sektorowa HW AMB4520R0 o wymiarach

0,349x1,468m w poz. +54m

kNP

kNP

CC

o

xe

98,050,166,0

66,0468,1349,020,220,162,130,0

20,1;62,1

12

12

=×==×××××=

==

− 1 antena sektorowa K80010303 o wymiarach 0,259 x 1,294m

w poz. +54m

kNP

kNP

CC

o

xe

64,050,143,0

43,0294,1259,020,220,162,130,0

20,1;62,1

13

13

=×==×××××=

==

− 2 anteny sektorowe K742215 o wymiarach 0,155 x 1,302m w

poz. +54m

kNP

kNP

kNP

CC

o

o

xe

78,02

39,050,126,0

26,0302,1155,020,220,162,130,0

20,1;62,1

14

14

14

=×=×=

=×××××===

− 1 antena sektorowa HW A794515R0 o wymiarach

0,259x1,355m w poz. +54m

kNP

kNP

CC

o

xe

67,050,145,0

45,0355,1259,020,220,162,130,0

20,1;62,1

15

15

=×==×××××=

==

8

− 4 anteny sektorowe HW ADU4518R11 o wymiarach 0,259 x

2,087m w poz. +54m

kNP

kNP

kNP

CC

o

o

xe

16,44

04,150,169,0

69,0087,2259,020,220,162,130,0

20,1;62,1

16

16

16

=×=×=

=×××××===

− podesty wsporcze w poz. +55m

kNP o 20,017 =

− 18 Modułów RRU o wymiarach 0,19x0,52m ok. poz. +54m

kNP

kNP

kNP

CC

o

o

xe

42,318

19,050,112,0

12,052,019,020,220,162,130,0

20,1;62,1

18

18

18

=×=×=

=×××××===

− 5 anten radioliniowych ø 0,6m ok. poz. +56m

kNP

kNP

kNP

CC

o

o

xe

75,25

55,050,136,0

36,04

6,020,220,164,130,0

20,1;64,1

19

19

2

19

=×=×=

=×Π××××=

==

− 2 anteny radioliniowe ø 0,3m ok. poz. 56m

kNP

kNP

kNP

CC

o

o

xe

28,02

14,050,109,0

09,04

3,020,220,164,130,0

20,1;64,1

20

20

2

20

=×=×=

=×Π××××=

==

− 3 maszty pod anteny w poz. +54m

kNP

kNP

kNP

CC

o

o

xe

05,13

35,050,123,0

23,060,2075,020,210,162,130,0

10,1;62,1

21

21

21

=×=×=

=×××××===

− 9 konstrukcji wsporczych pod anteny w poz. +54m

kNP

kNP

kNP

CC

o

o

xe

89,19

31,050,114,0

14,000,206,020,210,162,130,0

10,1;62,1

22

22

22

=×=×=

=×××××===

9

5. Ciężar własny trzonu komina wraz z produktami korozji

Współczynnik 1,1 ÷ 1,2 – uwzględnieniem ciężarów produktów korozji,

ciężaru osłony termicznej i drabin

Trzon o grubości płaszcza 10mm (poziomy 0÷14 i 56÷60)

( )

( )

m

kNgg

m

kN

mb

kg

m

kgmg

m

kgDDg

NO

N

wzN

22,575,410,110,1

75,447578504

60,162,12,1

78504

2,1

11

3

222

1

3

22

=×=×=

==×−×Π×=

×××Π×=

Trzon o grubości płaszcza 12mm (poziom 38÷56)

( )

m

kNg

m

kN

mb

kg

m

kgmg

O

N

73,523,510,1

23,552378504

596,162,11,1

2

3

222

2

=×=

==×−×Π×=

Trzon o grubości płaszcza 14mm (poziom 14÷38)

( )

m

kNg

m

kN

mb

kg

m

kgmg

O

N

71,610,610,1

10,661078504

592,162,11,1

3

3

222

3

=×=

==×−×Π×=

Ciężar pomostu obsługowego, anten i konstrukcji wsporczych anten

kNGkNG ON 5,16151,1;15 =×==

10

RM-Win Mirosław Nowi ński "KOMINEX" BYDGOSZCZ

Nazwa : tommazwi.rmt 31.10.2018Projekt: Tomaszow Mazowiecki Wierzbowa Strona: 1Pozycja: Trzon komion H=60m Arkusz: 1

PRZEKRÓJ Nr: 1 Nazwa: "R 1620x8"

1620,0 H=1620,0

1620,0

V=1620,0

x X

Y

y

1

Skala 1:25

CHARAKTERYSTYKA PRZEKROJU: Materiał: 2 Stal St3

Gł.centr.osie bezwładn.[cm]: Xc= 81,0 Yc= 81,0 alfa= 0,0Momenty bezwładno ści [cm4]: Jx=1315999,4 Jy=1315999,4Moment dewiacji [cm4]: Dxy= 0,0Gł.momenty bezwładn. [cm4]: Ix=1315999,4 Iy=1315999,4Promienie bezwładno ści [cm]: ix= 57,0 iy= 57,0Wskaźniki wytrzymał. [cm3]: Wx= 16246,9 Wy = 16246,9 Wx= -16246,9 Wy= -16246,9Powierzchnia przek. [cm2]: F= 405,1Masa [kg/m]: m= 318,0Moment bezwładn.dla zginania w płaszcz.ukł. [cm4]: Jzg=1315999,4

Nr. Oznaczenie Fi: Xs: Ys: Sx: Sy: F: [deg] [cm] [cm] [cm3] [cm3] [cm2]

1 R *1620x8 0 0,00 0,00 0,0 0,0 405,1

11




1620,0 H=1620,0

1620,0

V=1620,0

x X

Y

y

1

Skala 1:25




1 R *1620x10 0 0,00 0,00 0,0 0,0 505,8

12




1620,0 H=1620,0

1620,0

V=1620,0

x X

Y

y

1

Skala 1:25




1 R *1620x12 0 0,00 0,00 0,0 0,0 606,2

13



WĘZŁY:

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10,000

10,000

5,000

5,000

10,000

5,000

5,000

10,000

V=60,000

14



WĘZŁY:

Nr: X [m]: Y [m]: Nr: X [m]: Y [m]:

1 0,000 0,000 6 0,000 40,000 2 0,000 10,000 7 0,000 45,000 3 0,000 20,000 8 0,000 50,000 4 0,000 25,000 9 0,000 60,000 5 0,000 30,000

PODPORY: P o d a t n o ś c i

Węzeł: Rodzaj: K ąt: Dx(Do*): Dy: DFi: [ m / k N ] [rad/kNm]

1 utwierdzenie 90,0 0,000E+00 0,000E +00 0,000E+00 4 przesuwna 90,0 1,184E-04*

OSIADANIA:

Węzeł: K ąt: Wx(Wo*)[m]: Wy[m]: FIo[grad]:

B r a k O s i a d a ń

15



OBCIĄśENIA:

1

2

3

4

5

6

7

8

0,6

0,60,6

1,0

3,5

3,5

1,0

1,3

3,5

3,54,5

4,5

1,3

1,34,5

4,5

1,3

1,34,5

4,5

1,3

1,5

1,82,84,4 1,31,11,52,3

0,30,3

4,5

4,53,8

3,8

1,5

1,53,8

3,8

1,5

1,53,8

3,8

1,5

1,6

2,2

0,70,40,50,43,10,1

2,3

1,80,2

0,71,3

3,5

3,5

3,8

3,8

16



OBCIĄśENIA: ([kN],[kNm],[kN/m])

Pr ęt: Rodzaj: K ąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]:

Grupa: A "" Zmienne γf= 1,50 1 Liniowe 90,0 0,63 0,63 0,00 2,00 1 Liniowe 90,0 0,63 1,04 2,00 10,00 1 Liniowe 0,0 3,48 3,48 0,00 10,00 2 Liniowe 90,0 1,04 1,25 0,00 10,00 2 Liniowe 0,0 3,48 3,48 0,00 4,00 2 Liniowe 0,0 4,47 4,47 4,00 10,00 3 Liniowe 90,0 1,25 1,33 0,00 5,00 3 Liniowe 0,0 4,47 4,47 0,00 5,00 4 Liniowe 90,0 1,26 1,33 0,00 5,00 4 Liniowe 0,0 4,47 4,47 0,00 5,00 5 Liniowe 90,0 1,33 1,47 0,00 10,00 5 Skupione 90,0 1,81 5,00 5 Skupione 90,0 2,83 5,00 5 Skupione 90,0 4,37 5,00 5 Skupione 90,0 1,27 5,00 5 Skupione 90,0 1,08 5,00 5 Skupione 90,0 1,49 5,00 5 Skupione 90,0 2,28 5,00 5 Skupione 90,0 0,32 7,30 5 Skupione 90,0 0,32 7,00 5 Skupione 90,0 0,00 5,00 5 Liniowe 0,0 4,47 4,47 0,00 8,00 5 Liniowe 0,0 3,82 3,82 8,00 10,00 6 Liniowe 90,0 1,47 1,51 0,00 5,00 6 Liniowe 0,0 3,82 3,82 0,00 5,00 7 Liniowe 90,0 1,51 1,54 0,00 5,00 7 Liniowe 0,0 3,82 3,82 0,00 5,00 8 Liniowe 90,0 1,54 1,64 0,00 10,00 8 Skupione 90,0 2,16 8,00 8 Skupione 90,0 0,65 4,00 8 Skupione 90,0 0,43 4,00 8 Skupione 90,0 0,52 4,00 8 Skupione 90,0 0,45 4,00 8 Skupione 90,0 3,09 4,00 8 Skupione 90,0 0,13 5,00 8 Skupione 90,0 2,28 4,00 8 Skupione 90,0 1,83 6,00 8 Skupione 90,0 0,19 6,00 8 Skupione 90,0 0,70 4,00 8 Skupione 90,0 1,26 4,00 8 Liniowe 0,0 3,48 3,48 6,00 10,00 8 Skupione 90,0 0,00 5,00 8 Liniowe 0,0 3,82 3,82 0,00 6,00

17



=================================================== =============== W Y N I K I Teoria I-go rz ędu=================================================== ===============

OBCIĄśENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.:

Grupa: Znaczenie: ψd: γf:

A -"" Zmienne 1 1 ,00 1,50

18



MOMENTY:

1

2

3

4

5

6

7

8

605,4408,3408,3

-424,3

605,4

-424,3

-424,3

-875,0-875,0

-1602,4

-424,3

-1602,4

-1602,4

-2259,8

-1602,4

-2259,8

-2259,8

-1676,8-1676,8

-2259,8

-1676,8

-1143,8-1143,8

-990,6-990,6-968,5-968,5-918,0-918,0-779,6-779,6

-1676,8

-779,6

-472,5-472,5

-779,6

-472,5

-221,9-221,9

-472,5

-221,9

-63,0-63,0-43,2-43,2-26,0-26,0

-4,9-4,9

-221,9

19



TNĄCE:

1

2

3

4

5

6

7

8

-97,6-99,5-99,5

-109,5

-97,6

-109,5

-109,5

-116,0-116,0

-126,7

-109,5

-126,7

-126,7

-136,4

-126,7

-136,4

121,4

111,7

121,4

111,7

111,7

101,478,7

74,574,073,472,971,471,467,0

111,7

67,0

67,0

55,8

67,0

55,8

55,8

44,4

55,8

44,4

44,4

35,021,018,618,416,013,0

8,14,9

44,4

20



NORMALNE:

1

2

3

4

5

6

7

8

-358,1-347,7-347,7

-305,9-305,9

-358,1

-305,9

-285,1-285,1

-244,8-244,8

-305,9

-244,8

-211,2-211,2

-244,8

-211,2

-177,7-177,7

-211,2

-177,7

-144,1-144,1

-130,7-130,7-128,7-128,7-124,0-124,0

-112,6-112,6

-177,7

-112,6

-83,9-83,9

-112,6

-83,9

-55,3-55,3

-83,9

-55,3

-32,3-32,3-26,6-26,6-20,9-20,9

-10,4-10,4

-55,3

21



SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rz ędu

Obci ąŜenia obl.: A

Pr ęt: x/L: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]:

1 0,00 0,000 605,4 -97,6 -358,1 1,00 10,000 -424,3 -109,5 -305,9

2 0,00 0,000 -424,3 -109,5 -305,9 1,00 10,000 -1602,4 -126,7 -244,8

3 0,00 0,000 -1602,4 -126,7 -244,8 1,00 5,000 -2259,8 -136,4 -211,2

4 0,00 0,000 -2259,8 121,4 -211,2 1,00 5,000 -1676,8 111,7 -177,7

5 0,00 0,000 -1676,8 111,7 -177,7 1,00 10,000 -779,6 67,0 -112,6

6 0,00 0,000 -779,6 67,0 -112,6 1,00 5,000 -472,5 55,8 -83,9

7 0,00 0,000 -472,5 55,8 -83,9 1,00 5,000 -221,9 44,4 -55,3

8 0,00 0,000 -221,9 44,4 -55,3 1,00 10,000 -0,0 -0,0 -0,0

* = Warto ści ekstremalne

22



NAPRĘśENIA:

1

2

3

4

5

6

7

8

23



NAPRĘśENIA: T.I rz ędu


Pr ęt: x/L: x[m]: SigmaG: SigmaD: Sigm aMax/Ro: [MPa]

2 Stal St3 1 0,00 0,000 -37,0 22,8 0,172* 1,00 10,000 14,9 -27,0 0,126

2 0,00 0,000 18,6 -33,7 0,157 1,00 10,000 92,6 -104,7 0,487*

3 0,00 0,000 62,2 -70,3 0,327 1,00 5,000 89,9 -96,9 0,451*

4 0,00 0,000 89,9 -96,9 0,451* 1,00 5,000 66,4 -72,2 0,336

5 0,00 0,000 79,4 -86,4 0,402* 1,00 10,000 36,3 -40,8 0,190

6 0,00 0,000 36,3 -40,8 0,190* 1,00 5,000 21,7 -25,0 0,116

7 0,00 0,000 21,7 -25,0 0,116* 1,00 5,000 9,9 -12,1 0,056

8 0,00 0,000 12,3 -15,0 0,070* 1,00 10,000 0,0 -0,0 0,000


24



REAKCJE PODPOROWE:

1

2

3

4

5

6

7

8

9

97,6

358,1

605,4

257,8

25



REAKCJE PODPOROWE: T.I rz ędu


Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: M[kNm]:

1 97,6 358,1 371,2 -605,4 4 -257,8 0,0 257,8

PRZEMIESZCZENIA WĘZŁÓW: T.I rz ędu


Węzeł: Ux[m]: Uy[m]: Wypadkowe[m]: Fi[ rad]([deg]):

1 -0,00000 -0,00000 0,00000 0, 00000 ( 0,000) 2 -0,00404 -0,00032 0,00406 0, 00030 ( 0,017) 3 0,00785 -0,00065 0,00787 -0, 00340 ( -0,195) 4 0,03052 -0,00075 0,03053 -0, 00580 ( -0,332) 5 0,06595 -0,00082 0,06596 -0, 00825 ( -0,473) 6 0,16824 -0,00096 0,16825 -0, 01176 ( -0,674) 7 0,22957 -0,00101 0,22957 -0, 01269 ( -0,727) 8 0,29444 -0,00104 0,29444 -0, 01320 ( -0,756) 9 0,42836 -0,00108 0,42836 -0, 01345 ( -0,771)

26

6. Sprawdzenie obliczeniowej nośności trzonu komina w przekrojach

najbardziej wytężonych wg. PN-93/B-03201

Warunek normowy

:,1 gdzieM

M

N

N

RRC

≤+×ϕ

M – moment zginający o wartości obliczeniowej,

MR – nośność obliczeniowa przekroju przy zginaniu,

N – siła podłużna o wartości obliczeniowej,

NRC – wartość obliczeniowa nośności przekroju przy ściskaniu

osiowym,

φ – współczynnik niestateczności ogólnej

( ) 625,02,31;

2,1

−−+==

×××=

×<××××=

λϕλ

αϕαϕ

i

l

fAN

fWfWM

c

dTnorpRC

dTdTnorpR

t

dp

E

f××

=73,2

ϕλλ

lc – długość obliczeniowa wyboczeniowa

i – promień bezwładności

ϕp – współczynnik niestateczności ogólnej

3

2625,04,2

59,1/

;1

×=

+=

−

T

dT

pppE

ftrλλϕ

27

Przekrój najbardziej wytężony -

Poziom + 25,0 m (podparcie trzonu w pierścieniu trójnogu)

M25 = 2259,8 kNm

N25 = 211,2 kN

tmin = 12,0 mm

( ) ( )

( ) ( ) 4634444

2422222

625,02,3

625,04,2

3/23/2

1024178024178,062,132

596,162,132

108,60506058,04

596,162,14

2,1

65,01

98,0205000

21573,2

92,07,8673,2

7,86565,0

0,49

565,0,0,49354,1

90,0

92,01

435,0205000

21559,1

012,0/80,059,1/

mmD

DDW

mmDD

A

fWfWM

fAN

E

f

m

m

i

l

miml

MPa

MPa

E

ftr

z

wz

wz

dTdTnorpR

dTnorpRC

T

dTp

c

c

nor

p

T

d

p

−

−

−

−

×==×

−×Π=×

−×Π=

×==−×Π=−×Π=

×≤××××=

×××=

=

+=

=××=××

=

===

==×==

=

+=

=

×=

×=

αϕαϕ

λϕ

ϕλλ

λ

α

λϕ

λ

146,043,003,05165

8,22591078465,0

2,211

5165:Pr

51982150001024178

5165215000102417890,092,02,1

10784215000108,60590,092,0

2525

36

6

4

<=+=+×

=+×

==××=

=×××××==××××=

−

−

−

kNm

kNm

kN

kN

M

M

N

N

kNmMzyjeto

kNmkPamM

kNmkPaM

kNN

RRC

R

R

R

RC

ϕ

28

OBLICZENIA KONSTRUKCYJNE TRÓJNOGU

7. Obliczenia sprawdzające nośności trójnogu komina

Obciążenie trójnogu reakcja z trzonu komina W = 257,8 kN

Obciążenie słupa trójnogu wiatrem:

Cx = 2,10; D1 = 0,62m,

m

kNp

m

kNp

DCPoziom

m

kNp

m

kNp

DCPoziom

m

kNp

m

kNp

DCPoziom

m

kNp

m

kNp

DCPoziom

ppDCCqp

o

e

o

e

o

e

o

e

ff

o

xek

60,150,106,1;06,162,015,210,227,130,0

62,0;27,125

51,150,101,1;01,162,015,210,221,130,0

62,0;21,121

25,150,184,0;84,062,015,210,200,130,0

62,0;00,110

76,050,151,0;51,062,015,210,260,030,0

62,0;00,1200,0

50,1;;

=×==××××=

==+

=×==××××=

==+

=×==××××=

==+

=×==××××=

==+÷±

=×=××××= γγβ

29


Nazwa : tommazt.rmt 9.11.2018Projekt: Tomaszow Mazowiecki Wierzbowa Strona: 1Pozycja: Trójnóg komina H=60m Kład Arkusz: 1

PRZEKRÓJ Nr: 1 Nazwa: "S 300x530"

262,06,0

262,0 H=530,0

12,0

276,0

12,0

V=300,0x

X

Y y

1

Skala 1:5


Gł.centr.osie bezwładn.[cm]: Xc= 26,5 Yc= 15,0 alfa= 90,0Momenty bezwładno ści [cm4]: Jx= 27442,7 Jy= 29775,9Moment dewiacji [cm4]: Dxy= 0,0Gł.momenty bezwładn. [cm4]: Ix= 29775,9 Iy= 27442,7Promienie bezwładno ści [cm]: ix= 14,4 iy= 13,8Wskaźniki wytrzymał. [cm3]: Wx= 1123,6 Wy = 1829,5 Wx= -1123,6 Wy= -1829,5Powierzchnia przek. [cm2]: F= 143,8Masa [kg/m]: m= 112,9Moment bezwładn.dla zginania w płaszcz.ukł. [cm4]: Jzg= 27442,7


1 S *300x530 0 0,00 0,00 0,0 0,0 143,8

30



WĘZŁY:

1

2

3 4 5

6

7

8

4,8451,000

1,000

4,845 H=11,690

20,988

4,000

V=24,988

31



WĘZŁY:

Nr: X [m]: Y [m]: Nr: X [m]: Y [m]:

1 0,000 0,000 5 6,845 24,988 2 4,845 20,988 6 6,845 20,988 3 4,845 24,988 7 11,690 0,000 4 5,845 24,988 8 5,845 20,988

PODPORY: P o d a t n o ś c i

Węzeł: Rodzaj: K ąt: Dx(Do*): Dy: DFi: [ m / k N ] [rad/kNm]

1 stała 0,0 0,000E+00 0,000E +00 7 stała 0,0 0,000E+00 0,000E +00

OSIADANIA:

Węzeł: K ąt: Wx(Wo*)[m]: Wy[m]: FIo[grad]:

B r a k O s i a d a ń

32



OBCIĄśENIA:

1

2

3 4

5

6

7 8

9

0,5

0,50,5

0,80,8

1,0 1,0

1,1257,8 -1,1

-1,01,1

1,00,8

0,50,5

0,5

33



OBCIĄśENIA: ([kN],[kNm],[kN/m])

Pr ęt: Rodzaj: K ąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]:

Grupa: A "" Zmienne γf= 1,50 1 Liniowe-X 90,0 0,51 0,51 0,00 2,05 1 Liniowe-X 90,0 0,51 0,83 2,05 10,26 1 Liniowe-X 90,0 0,83 1,00 1 0,26 21,54 2 Liniowe 90,0 1,00 1,07 0,00 4,00 4 Skupione 90,0 257,80 0,00 5 Liniowe -90,0 -1,07 -1,00 0,00 4,00 6 Liniowe-X 90,0 1,10 1,00 0,00 11,29 6 Liniowe-X 90,0 0,83 0,51 1 1,29 19,50 6 Liniowe-X 90,0 0,51 0,51 1 9,50 21,54

=================================================== =============== W Y N I K I Teoria I-go rz ędu=================================================== ===============

OBCIĄśENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.:

Grupa: Znaczenie: ψd: γf:

Ci ęŜar wł. 1,10A -"" Zmienne 1 1 ,00 1,50

34



MOMENTY:

1

2

3 4

5

6

7 8

9

35,935,9

131,9131,9

104,9

145,2

-34,4

35,435,4

-34,4

35,4

-2,9

35,4

-2,9 -2,9

-42,4

-2,9

-42,4

-27,8

28,228,2

-27,8

-129,8

-117,6-117,6

-28,2-28,2

-143,6

153,9

-1,4

153,9

-1,4 -1,4

-158,0

-1,4

-158,0

-14,6

14,614,6

-14,6

35



TNĄCE:

1

2

3 4

5

6

7 8

9

18,5

16,416,4

6,36,3

-11,6

18,5

-11,6

20,5

14,3

20,5

14,3-37,7-38,9-37,7-38,9 -38,9-40,1-38,9-40,1

10,8

17,017,0

10,8

-5,9

7,87,8

13,313,3

14,314,3

-5,9

-154,7-155,9-154,7-155,9 -155,9-157,2-155,9-157,2

7,8

5,3

7,8

5,3

36



NORMALNE:

1

2

3 4

5

6

7 8

9

893,4

895,5895,5

903,6903,6

913,9913,9

893,4

32,7

37,737,7

32,7

14,314,314,314,3

-372,4-372,4-372,4-372,4

-751,4

-756,3

-751,4

-756,3-936,2

-953,7-953,7

-965,4-965,4

-968,3

-936,2

-968,3

-187,8-187,8-187,8-187,8-187,8-187,8-187,8-187,8

792,9

797,8797,8

792,9

37



SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rz ędu

Obci ąŜenia obl.: Ci ęŜar wł.+A

Pr ęt: x/L: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]:

1 0,00 0,000 -0,0 18,5 893,4 0,67 14,492 145,2* -0,1 907,5 1,00 21,540 104,9 -11,6 913,9

2 0,00 0,000 -34,4 20,5 32,7 1,00 4,000 35,4 14,3 37,7

3 0,00 0,000 35,4 -37,7 14,3 1,00 1,000 -2,9 -38,9 14,3

4 0,00 0,000 -2,9 -38,9 -372,4 1,00 1,000 -42,4 -40,1 -372,4

5 0,00 0,000 -27,8 10,8 -751,4 1,00 4,000 28,2 17,0 -756,3

6 0,00 0,000 -129,8 -5,9 -936,2 0,22 4,763 -143,6* 0,1 -943,6 1,00 21,540 -0,0 14,3 -968,3

7 0,00 0,000 153,9 -154,7 -187,8 1,00 1,000 -1,4 -155,9 -187,8

8 0,00 0,000 -1,4 -155,9 -187,8 1,00 1,000 -158,0 -157,2 -187,8

9 0,00 0,000 -14,6 7,8 792,9 1,00 4,472 14,6 5,3 797,8


38



NAPRĘśENIA:

1

2

3 4

5

6

7 8

9

39



NAPRĘśENIA: T.I rz ędu


Pr ęt: x/L: x[m]: SigmaG: SigmaD: Sigm aMax/Ro: [MPa]

2 Stal St3 1 0,00 0,000 62,1 62,1 0,289 0,67 14,492 -16,3 142,5 0,663* 1,00 21,540 6,2 120,9 0,562

2 0,00 0,000 21,1 -16,5 0,098 1,00 4,000 -16,7 22,0 0,102*

3 0,00 0,000 -18,4 20,3 0,095* 1,00 1,000 2,6 -0,6 0,012

4 0,00 0,000 -24,3 -27,5 0,128 1,00 1,000 -2,7 -49,1 0,228*

5 0,00 0,000 -37,1 -67,4 0,314 1,00 4,000 -68,0 -37,2 0,316*

6 0,00 0,000 5,8 -136,1 0,633 0,22 4,763 12,9 -144,1 0,670* 1,00 21,540 -67,4 -67,4 0,313

7 0,00 0,000 -97,2 71,0 0,452* 1,00 1,000 -12,3 -13,8 0,064

8 0,00 0,000 -12,3 -13,8 0,064 1,00 1,000 73,3 -99,4 0,462*

9 0,00 0,000 63,1 47,2 0,294 1,00 4,472 47,5 63,5 0,295*


40



REAKCJE PODPOROWE:

1

2

3 4 5

6

7

8

219,0

866,3

231,7

940,2

41



REAKCJE PODPOROWE: T.I rz ędu


Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: M[kNm]:

1 -219,0 -866,3 893,6 7 -231,7 940,2 968,4

PRZEMIESZCZENIA WĘZŁÓW: T.I rz ędu


Węzeł: Ux[m]: Uy[m]: Wypadkowe[m]: Fi[ rad]([deg]):

1 0,00000 0,00000 0,00000 -0, 02237 ( -1,282) 2 0,11489 -0,01974 0,11657 0, 01865 ( 1,069) 3 0,04158 -0,01969 0,04601 0, 01883 ( 1,079) 4 0,04159 -0,00066 0,04159 0, 01912 ( 1,096) 5 0,04146 0,01832 0,04533 0, 01872 ( 1,073) 6 0,11476 0,01935 0,11638 0, 01859 ( 1,065) 7 0,00000 -0,00000 0,00000 -0, 02053 ( -1,177) 8 0,11483 -0,00018 0,11483 0, 02001 ( 1,146)

42

Wymiarowanie Słupa Trójnogu

Zadanie: tommazt

Przekrój: S 300x530

Wymiary przekroju:

h=300,0 g=6,0 s=530,0 t=12,0. Charakterystyka geometryczna przekroju:

Jxg=29775,9 Jyg=27442,7 A=143,76 ix=14,4 iy=13,8

Jw=6174226,9 Jt=63,1 is=20,0.

Materiał: St3SX,St3SY,St3S,St3V,St3W. Wytrzymałość

fd=215 MPa dla g=12,0.

Siły przekrojowe:

xa = 4,234; xb = 17,306.

Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: A

N = -942,8 kN,

My = -143,5 kNm, Vx = -0,6 kN.

Naprężenia w skrajnych włóknach: σt = 12,8 MPa σC = -144,0 MPa.

Stateczność lokalna.

xa = 4,234; xb = 17,306.

Przekrój spełnia warunki przekroju klasy 4. Rozstaw poprzecznych usztywnień ścianki a = 21540,0 mm.

Warunek stateczności ścianki dla ścianki najbardziej narażonej na jej utratę (9):

σC / ϕp fd = 1,052 > 1

Przyjęto, że przekrój wymiarowany będzie w stanie krytycznym.

Współczynniki redukcji nośności przekroju:

- dla zginana względem osi Y: ψy = ϕp = 0,623

- dla ściskania: ψo = ϕp = 0,623

Naprężenia:

xa = 4,234; xb = 17,306.

Naprężenia w skrajnych włóknach: σt = 12,8 MPa σC = -144,0 MPa. Naprężenia:

- normalne: σ = -65,6 ∆σ = 78,4 MPa ψoc = 1,000

- ścinanie wzdłuż osi X: Av = 16,6 cm2 τ = 0,4 MPa ψov = 1,000

Warunki nośności:

σec = σ / ψoc + ∆σ = 65,6 / 1,000 + 78,4 = 144,0 < 215 MPa

τ ex = τ / ψov = 0,4 / 1,000 = 0,4 < 124,7 = 0.58×215 MPa

σ τe e

2 23+ = 144,0 2 + 3×0,0

2 = 144,0 < 215

MPa

Nośność elementów rozciąganych:

xa = 21,540; xb = 0,000.

Siała osiowa: N = -968,3 kN. Pole powierzchni przekroju: A = 143,76 cm

2.

x

X

Y y 300,0

530,0

43

Nośność przekroju na rozciąganie: NRt= A fd = 143,76×215×10-1

= 3090,8 kN.

Warunek nośności (31):

N = 968,3 < 3090,8 = NRt

Długości wyboczeniowe pręta: - przy wyboczeniu w płaszczyźnie układu przyjęto podatności węzłów ustalone wg załącznika 1 normy:

χ1 = 0,300 χ2 = 1,000 węzły przesuwne ⇒ µ = 2,213 dla lo = 21,540

lw = 2,213×21,540 = 47,668 m

- przy wyboczeniu w płaszczyźnie prostopadłej do płaszczyzny układu:

χ1 = 1,000 χ2 = 1,000 węzły nieprzesuwne ⇒ µ = 1,000 dla lo = 21,540

lw = 1,000×21,540 = 21,540 m

- dla wyboczenia skrętnego przyjęto współczynnik długości wyboczeniowej µω = 1,000. Rozstaw stężeń

zabezpieczających przed obrotem loω = 21,540 m. Długość wyboczeniowa lω = 21,540 m.

Siły krytyczne:

NEJ

lx

w

= =π 2

2

3,14²×205×29775,921,540²

10-2

= 1298,5 kN

NEJ

ly

w

= =π 2

2

3,14²×205×27442,747,668²

10-2

= 244,4 kN

Ni

EJ

lGJz

s

T= +

=1

2

2

2

π ϖ

ϖ

120,0² ( 3,14²×205×6,17E+06

21,540² 10

-2 + 80×63,1×10

2) = 1945,4 kN

Nośność przekroju na ściskanie: xa = 21,540; xb = 0,000:

NRC = ψ A fd = 0,623×143,8×215×10-1

= 1925,6 kN

Określenie współczynników wyboczeniowych:

- dla Nx λ = =115, /N NRC x 1,15× 1925,6 / 1298,5 = 1,406 ⇒ Tab.11 c ⇒ ϕ = 0,373

- dla Ny λ = =115, /N NRC y 1,15× 1925,6 / 244,4 = 3,242 ⇒ Tab.11 b ⇒ ϕ = 0,094

- dla Nz λ = =115, /N NRC z 1,15× 1925,6 / 1945,4 = 1,144 ⇒ Tab.11 c ⇒ ϕ = 0,485

Przyjęto: ϕ = ϕ min = 0,094

Warunek nośności pręta na ściskanie (39):

N

NRcϕ= 968,3

0,094×1925,6 = 5,349 > 1

Nośność przekroju na zginanie:

xa = 4,234; xb = 17,306.

- względem osi Y

MR = ψ Wc fd = 0,623×1829,5×215×10-3

= 245,1 kNm

Współczynnik zwichrzenia dla λ L = 0,000 wynosi ϕL = 1,000


+RcN

N M

M

y

Ry

= 942,81925,6

+ 143,5245,1

= 1,075 > 1

44

Nośność (stateczność) pręta ściskanego i zginanego: Składnik poprawkowy:

Mx max = 0 ∆x = 0

My max = -143,6 kNm βy = 1,000

∆y y yy y

Ry Rc

M

M

N

N= =1 25 2,

maxϕ λ β1,25×0,094×3,242

2 1,000×143,6245,1

×968,31925,6

= 0,364

∆y = 0,100


- dla wyboczenia względem osi X:

N

N

M

Mx Rc

y y

Ryϕβ

+ =max 968,3

0,373×1925,6 +

1,000×143,6245,1

= 1,934 > 1,000 = 1 - 0,000

- dla wyboczenia względem osi Y:

N

N

M

My Rc

y y

Ryϕβ

+ =max 968,3

0,094×1925,6 +

1,000×143,6245,1

= 5,935 > 0,900 = 1 - 0,100

Nośność przekroju na ścinanie: xa = 21,540; xb = 0,000.

- wzdłuż osi X

VR = 0,58 ϕpv AV fd = 0,58×1,000×16,6×215×10-1 = 206,5 kN

Vo = 0,3 VR = 62,0 kN

Warunek nośności dla ścinania wzdłuż osi X:

V = 14,3 < 206,5 = VR

Nośność przekroju zginanego, w którym działa siła poprzeczna: xa = 4,234; xb = 17,306.

- dla zginania względem osi Y: Vx = 0,6 < 62,0 = Vo

MR,V = MR = 245,1 kNm


+RcN

N M

M

y

Ry V,

= 942,81925,6

+ 143,5245,1

= 1,075 > 1

Nośność przekroju na ścinanie z uwzględnieniem siły osiowej:

xa = 4,234, xb = 17,306.

- dla ścinania wzdłuż osi X:

V = 0,6 < 180,1 = 206,5× 1 - ( 942,8 / 1925,6 )

2 ( )= − =V N N VR Rc R N1

2,

Nośność środnika pod obciążeniem skupionym: xa = 0,000; xb = 21,540.

Przyjęto szerokość rozkładu obciążenia skupionego c = 0,0 mm. Dodatkowe usztywnienie środnika przyjęto o

rozstawie a1 = 21540,0 mm.

kc

h

t

t fc

o

w

f

w d

= + =( )15 25215

( 15 + 25×24,0276,0

) × 12,0×2156,0×215

= 24,288

kc ≤ co / tw = 24,0 / 6,0 = 4,000

Przyjęto kc = 4,000

Warunek dodatkowy:

45

kc ≤ 20215

fd

= 20× 215215

= 20,000

Siła może zmieniać położenie na pręcie.

Naprężenia ściskające w środniku wynoszą σc = 130,4 MPa. Współczynnik redukcji nośności wynosi:

ηc = 1,25 - 0,5 σc / fd = 1,25 - 0,5×130,4 / 215 = 0,947

Nośność środnika na siłę skupioną:

PR,c = kc tw2 ηc fd = 4,000×(6,0)

2×0,947×215×10

-3 = 29,3 kN

Warunek nośności środnika:

P = 0,0 < 29,3 = PR,c

Złożony stan środnika

xa = 21,540; xb = 0,000.

Siły przekrojowe przypadające na środnik i nośności środnika:

Nw = -111,5 NRw = 221,8 kN

Mw = 0,0 MRw = 10,2 kNm

V = 14,3 VR = 206,5 kN

P = 0,0 PRc = 31,0 kN

Przyjęto, że zastosowane zostaną żebra w miejscu występowania siły skupionej (P = 0).

Współczynnik niestateczności ścianki wynosi: ϕp = 0,936.

Warunek nośności środnika:

( ) ( ) ( )

N

N

Mw

M

P

P

N

N

Mw

M

P

P

V

V

w

Rw Rw Rc

pw

Rw Rw Rc R

+ + − + + =2 23ϕ

(

111,5221,8

+ 0,010,2

+ 0,031,0

) 2 - 3×0,936×(

111,5221,8

+ 0,010,2

) 0,031,0

+ ( 14,3206,5

) 2 = 0,258 < 1

Stan graniczny użytkowania:

Ugięcia względem osi X liczone od cięciwy pręta wynoszą:

amax = 76,2 mm

agr = l / 350 = 21540 / 350 = 61,5 mm

amax = 76,2 > 61,5 = agr

Obliczeniowa nośność słupa trójnogu będzie niewystarczająca.

46

8. Sprawdzenie obliczeniowej nośności zakotwienia słupa trójnogu

w fundamencie

Maksymalna siła pionowa wyrywająca słup trójnogu:

V = 816,4 kN

Zakotwienie stanowią 6 śruby fundamentowe M-36.

Obliczenie nośności zakotwienia słupa trójnogu w fundamencie.

kNSkNV

kNkNSS

R

RTR

5914,816

5915,9866

=>==×=×=

Obliczeniowa nośność zakotwienia słupa trójnogu w fundamencie

będzie niewystarczająca.

OBLICZENIOWA NOŚNOŚĆ KOMINA BĘDZIE

NIEWYSTARCZAJĄCA.

47

Wyciąg z opracowania:

„Projekt M2. Rozbudowa nr 06. Instalacja urządzeń stacji

bazowej telefonii komórkowej na istniejącym obiekcie

– BT30988 TOMASZÓW MAZ. WIERZBOWA” –

opracowanie ECS S.A./JPP PROJEKT

– Gdynia, 05.10.2018r., v4.

1

Inwestor

Polkomtel Infrastruktura Sp. z o.o.

02-673 Warszawa

ul. Konstruktorska 4

Oznaczenie

projektuBT30988 TOMASZOW MAZ. WIERZBOWA

Nr rozbudowy 06

Typ projektu M2

Temat

projektu

Instalacja urz dze# stacji bazowej telefonii komórkowej naistniej cym obiekcie

BT30988 TOMASZOW MAZ WIERZBOWA

Adres

inwestycji97-201 Tomaszów Mazowiecki, ul. Wierzbowa 136

Wspó&rz'dne: 20°01'03,12”E; 51°31'04,78"N

Jednostka

projektowa

Electronic Control Systems S.A.32-083 Balice

Ul. Krakowska 84

ProjektantJPP PROJEKTPrzemys&aw Palicki

Kartuska 13A/181-044 Gdynia

Opracowa& mgr in). Tomasz Mitura

(Podpis)

(piecz', akceptacyjna)

Gdynia, 05.10.2018, v4

2

Karta zmian

21.09.2018 1. Wpisano typy RRU

2. Usuni'to logo Plus, poprawiono inwestora.

3. Wrysowano anteny i RRU w skali i opisano dwa azymuty dla anten dual

beam.

4. Na azymucie 270, 300 zaplanowano ramk' H.

5. Wskazano miejsce P4 na kominie.

6. Zinwentaryzowano istniej ce i planowane typy RRU.

7. Uzupe&niono inwentaryzacj' zasilania.

8. Opisano instalacje .wiat&owodow .

9. Na mapie wrysowano kierunek pó&nocy.

10. Zaprojektowano nowe sporniki ze wzgl'du na brak minimalnego odst'pu

mi'dzy antenami przy wykorzystaniu istniej cych konstrukcji.

01.10.2018 11. Zmiany w rozmieszczeniu anten sektorowych A10, A12.

05.10.2018 12.Zmieniono tabel' A9.2

13.Przeprojektowano wsporniki antenowe.

14.Zweryfikowano konieczno., poszerzenia tras kablowych.

3

ZAWARTO # OPRACOWANIA

I. CZ% # OPISOWA

1. Podstawa opracowania................................................................................................. 4

2. Planowane oznaczenie obiektu .................................................................................... 4

3. Lokalizacja.................................................................................................................... 4

4. Informacje o w&a.cicielu................................................................................................ 4

5. Informacje o planowanym obiekcie............................................................................... 4

6. Informacje o innych instalacjach ................................................................................... 4

7. Opis stacji bazowej – elementy konstrukcji wsporczych anten...................................... 4

8. Opis stacji bazowej – szafy telekomunikacyjne............................................................. 5

9. Opis stacji bazowej – anteny sektorowe ....................................................................... 5

10. Opis stacji bazowej – anteny radioliniowe..................................................................... 6

11. Opis stacji bazowej – obs&uga anten............................................................................. 7

12. Opis stacji bazowej – trasy kablowe ............................................................................. 7

13. Opis stacji bazowej – zasilanie ..................................................................................... 7

14. Opis stacji bazowej – instalacja odgromowa................................................................. 7

15. Opis stacji bazowej – obs&uga, zabezpieczenie ppo). i BHP......................................... 7

16. Opis stacji bazowej – instalacja .wiat&owodowa............................................................ 7

17. Wykaz sprz'tu instalacji antenowej .............................................................................. 7

II. CZ% # RYSUNKOWA

1 Sytuacja

2 Rzut przyziemia

3 Widok A-A – stan istniej cy

4 Widok A-A – stan planowany

5 Poziom +35m – stan istniej cy

6 Poziom +35m – stan planowany

7 Poziom +37m – stan istniej cy/planowany

6 Kontener techniczny – stan istniej cy/planowany

7 Schemat instalacji antenowej – stan istniej cy

8 Schemat instalacji antenowej – stan planowany

5

- monta) trzech nowych ramek antenowych

- planowane anteny MW instalowa, na istniej cych konstrukcjach wsporczych

- RRU mocowane do istniej cych i planowanych konstrukcji wsporczych za

antenami

8. Opis stacji bazowej – szafy telekomunikacyjne

8.1. Stan istniej cy:

Szafa sprz'towa: PDU, BBU G/U/L900, BBU L1800, BBU L800

RBS 3216: U2100

Si&ownia: 5x 2000W, 2x string bat. 155Ah.

Stojak bateryjny: 2x string bat. 155Ah.

8.2. Stan projektowany:

Szafa sprz'towa: dodanie BBU L2600

RBS – bez zmian

Si&ownia – bez zmian.

Stojak bateryjny – bez zmian.

9. Opis stacji bazowej – anteny sektorowe


Antena AzymutSystem

&Pasmo pracy

Wysoko)+

zawieszenia

(o) anteny)

Typ antenyIlo)+

anten

Ilo)+

modu(ów

wyniesionych

RF

D(ugo)+

kabla

zasilaj-cego

Typ kabla

sygna(o-

wego

jumper Status

Nr [o] [MHz] [m n.p.t.] [-] [szt.] [szt.] [m] [-] [m] [-]

A1 60 G/U/L900 35 BSA1048 1 RRU12 2 FO 1/2" Istniej ca



A4 60L800

U210035 BSA1048 1

RRU11-

245

FO1 5/8”

1/2"Istniej ca

A5 180L800

U210035 BSA1047 1

RRU11-

245

FO1 5/8”

1/2"Istniej ca

A6 320L800

U210035 BSA1048 1

RRU11

-

2

45

FO

1 5/8”

1/2"Istniej ca

A7 30 (0,60)L1800L1800

35 BSA1072 1RRU2217

RRU1222

FO 1/2" Istniej ca

A8150

(120,180)L1800L1800

35 BSA1072 1RRU2217

RRU1222

FO 1/2" Istniej ca

A9270

(240,300)

L1800

L180035 BSA1072 1

RRU2217

RRU12

2

2FO 1/2" Istniej ca

BSA1048 – 2100x300x160, 24kg RRU2217 – 105x291x340mm, 12kg

BSA1047 – 2700x300x160, 28kg RRU12 – 187x470x518, 22,4kg

BSA1072 – 1550x500x300, 25kg RRU11 – 500x431x182, 23kg

6


Antena Azymut

System

&Pasmo

pracy

Wysoko)+

zawieszenia

(o) anteny)

Typ antenyIlo)+

anten

Ilo)+

modu(ów

wyniesionych

RF

D(ugo)+

kabla

zasilaj-cego

Typ kabla

sygna(o-

wego

jumper Status

Nr [o] [MHz] [m n.p.t.] [-] [szt.] [szt.] [m] [-] [m] [-]




A4 60L800

U210035 BSA1048 1

RRU11

-

2

45

FO

1 5/8”

1/2"Istniej ca

A5 180L800

U210035 BSA1047 1

RRU11-

245

FO1 5/8”

1/2"Istniej ca

A6 320L800

U210035 BSA1048 1

RRU11-

245

FO1 5/8”

1/2"Istniej ca

A7 30 (0,60)L1800

L180035 BSA1072 1

RRU2217

RRU12

2

2FO 1/2" Istniej ca

A8150

(120,180)L1800L1800

35 BSA1072 1RRU2217RRU12

22

FO 1/2" Istniej ca

A9270

(240,300)

L1800

L180035 BSA1072 1

RRU2217

RRU12

2

2FO 1/2" Istniej ca

A10 0 L2600 35 BSA1071 1 RRU2217 2 FO 1/2" Planowana

A1190

(60, 120)

L2600

L260035 BSA1072 1

RRU2217

RRU2217

2

2FO 1/2" Planowana

A12210

(180, 240)L2600L2600

35 BSA1072 1RRU2217RRU2217

22

FO 1/2" Planowana

A13 300 L2600 35 BSA1071 1 RRU2217 1 FO 1/2" Planowana

BSA1048 – 2100x300x160, 24kg RRU2217 – 105x291x340mm, 12kg

BSA1047 – 2700x300x160, 28kg RRU12 – 503x431x182, 23kg

BSA1072 – 1550x500x300, 25kg RRU12 – 187x470x518, 22,4kg

BSA1071 – 1400x400x100, 15kg

10.Opis stacji bazowej – anteny radioliniowe


Antena Azymut rednica Typ antenyWysoko)+

zawieszeniaPasmo

D(ugo)+kabla

Typ kabla Status

MW1 5 0,6 RLA(1)80-06 37,3 17GHz 50 MW Istniej ca

10.2. Stan planowany:

Antena Azymut rednica Typ antenyWysoko)+

zawieszeniaPasmo

D(ugo)+kabla

Typ kabla Status

MW1 5 0,6 RLA(1)80-06 37,3 17GHz 50 MW Istniej ca

MW2 84 0,3 RLA(1)30-03 37 50 MW Planowana



MW5 353 0,3 RLA(1)30-03 37,3 50 MW Planowana

7

11.Opis stacji bazowej – obs(uga anten

11.1. Anteny sektorowe – dost'p do anten z wykorzystaniem indywidualnych .rodków

ochrony przed upadkiem – system asekuracji SKC-Block na drabinie w&azowej

11.2. Anteny radioliniowe – dost'p do anten z wykorzystaniem indywidualnych .rodków

ochrony przed upadkiem – system asekuracji SKC-Block na drabinie w&azowej.

12.Opis stacji bazowej – trasy kablowe


- z wykorzystaniem istniej cych i projektowanych tras kablowych

13.Opis stacji bazowej – zasilanie

Stacja bazowa zasilana jest z Ze – 3 RE Tomaszów Maz. Istniej ca moc umowna

30kW, zabezpieczenie 63A. Moc wystarczaj ca dla planowanej rozbudowy.

14.Opis stacji bazowej – instalacja odgromowa

14.1.Stan instalacji odgromowej: dobry

15.Opis stacji bazowej – obs(uga, zabezpieczenie ppo/. i BHP

Stacja bazowa telefonii komórkowej jest jednostk bezobs&ugow , w zwi zku

z czym nie ma na niej sta&ych miejsc pracy i zgodnie z obowi zuj cymi przepisami nie

jest wymagane uzgodnienie projektu w zakresie bezpiecze#stwa i higieny pracy.

Wszelkie prace przy antenach i modu&ach radiowych nale)y wykonywa, z u)yciem

indywidualnych .rodków ochrony osobistej przed upadkiem.

Pracownicy wykonuj cy jakiekolwiek prace na wysoko.ci musz by, bezwzgl'dnie

wyposa)eni w .rodki ochrony osobistej zabezpieczaj ce przed upadkiem, mie,

aktualne szkolenie wysoko.ciowe oraz aktualne odpowiednie badania lekarskie.

Urz dzenia BTS spe&niaj wymagania ppo) stawiane tego typu urz dzeniom.

16.Opis stacji bazowej – instalacja )wiat(owodowa

Brak instalacji .wiat&owodowej.

17.Wykaz sprz2tu instalacji antenowej

Nr Pozycja Ilo.,

1 Antena BSA1072 2szt.

2 Antena BSA1071 2szt.

3 Antena RLA(1)30-03 2szt.

4 Antena RLA(1)20-03 2szt.

5 Kabel MW L-50m 4szt.

6 RET 6szt.

7 Jumper L-2m 10szt.

8

8 Jumper L-1m 2szt.

9 Kabel AISG L-2m 5szt.

10 Kabel AISG L-1m 1szt.

11 Kabel ETH L-2m 1szt.

12 RRU 2217 L2600 6szt.

13 0wiat&owód FO L-45m 6szt.

14 Kabel zasilaj cy DC L-45m 6szt.

15 Modu& BBU L2600 1szt.

16 Kabel DC L-2m 1szt.

17 Podwójny uchwyt Kathrein 3kpl.

Site Number BT30988 PRIORYTET 3 <#CA.Crit_FN#>

Battery Backup Time

BTS: 2 h MW & Other Equipment 4 h

<rozwi MW & Teletransmission

Ericsson # IDU's # OU's

Ceragon # IDU's AMM2p 1

Ip10 0 AMM6p

AMM20p

6352

510

Huawei # IDU's # OU's NEC # IDU's # OU's

RTN910 iPaso200

RTN950 iPaso400

RTN950A iPaso1000

RTN905 iPasoEx

RTN380

BTS Equipment Nokia

<rozwi

BTS Equipment Ericsson ///

<rozwi

indoor 206 12xdTRU

RBS2207-6xdT CDU-G CDU-F CDU-G CDU-F RBS 3202 # RRUW # RRUS # Radio 2217

S1 dTRU 1 dTRU 1 brak 6 6 6

S2 dTRU 1 dTRU 1 RBS 3216 # RRU # R503 # 5216

S3 dTRU 1 dTRU 1 3x2 (30W) brak 1 2

S4 dTRU 1 dTRU 1 # Radio 2219 # Radio 2212

S5 dTRU 1 dTRU 1 brak brak

S6 dTRU 1 dTRU 1

BTS CDMA 420

<rozwi

Other equipment

DC # 1 0 W DC # 2 0 W AC distr. panel 0

DC # 3 0 W DC # 4 0 W TOTAL 300 W

POWER Consumption

BTS equipment Nokia Ericcson ZTE

Teletransmission 150 W Multi / Base B 0 W 305 W

Other Equipment GSM/DCS 0 W 0 W

total consumption EDGE 0 W 0 W

WCDMA 0 W 5 460 W

CDMA420 0 W

TOTAL POWER Consumption: 6 215 W TOTAL BTS Equipment : 5 765 W

TOTAL HEAT Dissipation: 3 875 W TOTAL CURRENT Consumption: 129,48 A

BBU EQUIPMENT

<rozwi DELTA BBU

<rozwi NOKIA BBU

<rozwi BBU BS 160

<rozwi NOKIA EmPower 1900

<rozwi NOKIA NUSS

<rozwi TELZAS

wybierz: 1500

Rectifier: No.of Rect. 4 Utrip2: 44,4 V No.of strings 3 1700

2000 W Weight: indoor outdoor additional cab YES 2000

900 kg 1050 kg

Battery: 3:23 h Total

155 Ahr 2:00 h BTS

40:18 h Teletrans & Othr

<rozwi BENNING HP

<rozwi BENNING SMS

<rozwi EmPower 2000

<rozwi SSS 1100

<rozwi SSS stara wersja

typ kombajnera typ kombajnera

2018.08.13 08:49:02

300 W

RBS900 RBS1800 2000 3x183216 6601

Flexi WCDMAFlexi EDGE 1800Flexi EDGE 900Multiradio US GSM/DCS

BBU NiekrytyczneKrytyczne

FreeCool

BB 5xx

Wyciąg z opracowania:

„Dokumentacja techniczno-formalna. Montaż zespołu

urządzeń PLAY [B/A/C/D/E/X/Y/Z] TOM3304A

Tomaszów Mazowiecki, ul. Wierzbowa 136.

Modernizacja [Y/A].” – opracowanie BOT B. Wolska

– Warszawa, 26.02.2018r.

DOKUMENTACJA TECHNICZNO FORMALNA

��

��

�� !"�

��#$�%&'��$%�'��( �)�"*+�,��%��'$�-./�

01'��!��

��234/55�,$��%$'$)�"*+��$6#�'$�5�!�*+�789�33�.-:�82�22��

;��1��! $�<��=� !�'$�

� �� !�"�#��2-4:2>�,$��%$'$)��*+��1��$1��'$�.:�--��

��=� !�'$?� �

$%&�'()��$*+��',�-*./�0,�1��"<�$'1��@�,$4>:/�:8��<�(+� �1�!�" (A=1�4�"��'*$1$�

�

�<�$(�'$*��#B��1C+�D"��$ �0��1�"�%� �

�,$��%$'$)�3/+23+32-9��+�

��,$��%$'$)�"*+��$6#�'$�5�!�*�+�789�33�.-:�82�22�

��1��2�3��4��

��$*+�56��*��6'7/,'8�9:��!'7&�;�6*�<�=��

�#�� >��"��

��!��?@��!�� #�� #��1!� ��! ��2�� !�� !��!�

��#��

-+ 01E��#$(=��'�!F<1��

3+ ��=� !�'$1�� 1�!�" (=��

.+ ��*�(%�1�$��!$!A(%1��

8+ ,<?A'�#�(�'$1�$�1�'A(G��*�#�1!&'�%��<�?"�1$�" ?$�� 1�!�" (A=1A�� !"�

>+ $��%<��(%�1�$�<�%�(�''��1��

/+ $��%<��(%�1�$�$1!A ��%A=1��

5+ ��1!$C��<�?"��%H�%�@�

9+ ��*��B�$E�$�

:+ ,$�"1 ��"CA! �'$1�$��<�?"��%H�%�@�

-2+ �'$B�� @(�'��

�

�� # ��

-+ D�1E�B"�$(=$�$1!�1��"�%H�%�@+��A�"1� �%��!$'��1��'A�%��<�?"�"�%H�%�@+�44444444444444��4-�

3+ D�1E�B"�$(=$�$1!�1��"�%H�%�@+��A�"1� �%��!$'��1��'A�%��<�?"�"�%H�%�@+�44444444444444��43�

.+ ��F!A�#�("=H(��!�%�1A��+D+,4�4-�444444444444444444444444444444444444444444444444444444444444444��D4-�

8+ ��F!A�#�("=H(��!�%�1A��+D+,4�43�444444444444444444444444444444444444444444444444444444444444444��D43�

� A�� !�#�� 1!�"��$�B��

�� #�� #��1!� ��! ��2�� !�� !��!��#��

��

<�� >��!��C��

<�<� ��B+D*6*��&*/�6*('*�

-I *�(�1��<&? ��8��<+�%��+��+)�%��%��H�'�,$��%$'��)�"*+��$6#�'$�5)�234/55�,$��%$'$�1$�'A �1$1�� "#�1!$(=��!�(G1�(%1�4E��#$*1�=�#��1�%$(=��<�?"��%H�%�@��..28�)�

3I ,A!A(%1��1'��!��$�4��8��<+�%��+��+)�.I �1$*�%$��!$!A(%1�4�'A!�%A#$?�6(��'$��!A(%H($�#�C*�'�6(��%$�1�!$*�'$1�$�$1!�1��"�%H�%�@�

!�*� �#"1� $(A=1A(G�1$� �#�1��!$*�'A#��..28�%� '��!1�$�32-/�+)�'A �1$1$�<�%�%��"��?"B��(G1�(%1�=��C�1$�,�*� $+��

8I ,�%=$�*� $*1$)�>I �� "#�1!$(=$�!�(G1�(%1�4E��#$*1$�#��1�%$(=��%��<�?"��..28�J#��+��.�%�(%��'($�

32-/�+)�'A �1$1$�<�%�%��"��?"B��(G1�(%1�=��C�1$�,�*� $+�/I ��'�H%"=H(��<�%�<��A��1��#A+�

�

<�E� "�,*:'�*/.*��7+��-9��&�FB�7G�

��1�%�'$1A� ��<&?� ��%H�%�@� %*� $*�%�'$1A� =��!� '� ��#$�%�'�� $%�'��( �#)� <�%A� "*+�,��%��'$�-./)�1$��!$*�'A#� �#�1��)�%'$1A#��$*�=�� !�#+�

�

<�� '+� ('7&9/H�$�I/'� J� '+D('7.F/7%�� 9+D&�.9� (�I(7%�� ,�('7/�(7%�� B:*�$�/�6*('*�7:7$7(D56��7+��-9��&�FB�7G�

�

0�!1��=H(A#� "�!��=�#� 1�61A#� �*$� #�(�'$1�$� �*�#�1!&'� ��<�?"� ��%H�%�@� =��!� �!$*�'A� �#�1�(��<?�'1��<$�!A�1$�!�&=1�B"+�,A�� 6K� �#�1$�'A1��/2)2#+��!F<��A'$��F�<�%A�<�#�(A��$��1A�'?$%�'�=�%�%$<*�(%1� ��#+�

��

<�� &�7�(*/�7('7�'��&�%&*$�9)0D,�60��7+��-9��&�FB�7G�

��<&?� ��%H�%�@� �!$1�'�H� "�%H�%�1�$� !�(G1�(%1�)� �1�!$*$(=$� �$�� #"1� $(A=1$� �� 1�!�" (=�)��?"CH(�� ?"B�� (�� !�*�E�1�� #&� �'�=)�1$*�CH(�� <*�$!�'$1��<�%�%��8��<+� %��+� �+� %��%��H�'�,$��%$'��<�%A�"*+��$6#�'�=�5+��<&?��%H�%�@�=��!��%��?"B�'A+�L"1 (=H��<�?"��%H�%�@�=��!�%$<�'1��1��AB1$?"��*$�"CA! �'1� &'�!�*�E�1�� #&� �'�=+�

�

<�K� :7$7(D0��7+��-9��&�FB�7G�

��<&?� ��%H�%�@� � ?$�$� ��F� %� %��<�?"� $1!�1� �� "�%H�%�@� ��)� #�(�'$1A(G� �� 1!�1�'A(G�D�1�!�" (=�� ,�<��(%A(G� ��$%� %� "�%H�%�@� �!��"=H(A(G� '�$%� %� �(G� �1�!�" (=$#�� '�<��(%A#�)�"#��%(%�1A#��"�<��1&C$� �#�1$+�

�

<�=� (+D*:*/.7�6�B(�L,*(*:'�*/0.(7�

��<&?��%H�%�@�1��<��$�$��1�!$*$(=��'��1�4 $1$*�%$(A=1�=+��

<�M� !7(D0:*/.*�

*�#�1!A��<�?"��%H�%�@�1��<�!�%��"=H�'�1!A*$(=�+��%H�%�1�$�'A<��$C�1�� H�'�'A#��11� �(��<?$+�

�

� <�N�� *+D�+�6*(7�$*D7&'*-0�;9B�6:*(7�

4�� *"#�1�"#� ��,4/22>��/�4�� M�"�A� *+�>+9�N�(A1 ��B1��'AI�

��

E� ��#��!��#��#��

�

� E�<��:7$7(D0�$�B7&('�*/.'��7+��-9��&�FB�7G�

-+��1�%$(=$�%$'��$�'A �1$1��<*$1�'$1A(G�'�<��1� &'�$1!�1�'A(G�,4-)�,43+��

3+� ��1!$C� 3�%!+� ��$! �'A(G� "�%H�%�@� �� <*$1�'$1A(G� '�<��1� &'� ��$%� ��*� $(=F��!1��=H(A(G��+��

8+��<��'$�%�1�$�1�'A(G�<�%�'��&'�'A ��%A�!$K��!1��=H(��B�� $�*�'��O��8+�

>+�#�$1F�$%A#"!A��!1��=H(�=�$1!�1A��8>32�2�%�32P�1$�-:P+�

/+�,A#�$1$�<�F!&'�Q-24�� '$1A(G4�1$�<*$1�'$1��*�#�1!A��4-)��43+��

�� " ��

��*�(%�@�<�%A=F!��1$�!F<"=H(��(�HC�1�$� *�#$!A(%1�R�4� ��(�HC�1��61��B��#�� 4��!��E$�3�4� ��(�HC�1��*��%�1��#� � 4��!��E$�0�N'B��495��4232-.I�4� ��(�HC�1��'�$!��#� � 4��!��E$�-�� 4� $!�B��$�!��1"�000�� ,A�� 6K�G!��1"S-/5)2#�1+<+#+�

��

�� !��!��!�� "��1!��#��#��#�� #��

��%H�%�1�$��<�?"��%H�%�@��$%��(G�#�(�'$1��1��1$�"�%$=H� �1�!�" (=��!1��=H(�=� �#�1$+��

��FC$��'�%A�! �(G��*�#�1!&'�%��<�?"��*$��!$!�(%1�6(�� #�1$�=��!�<�#�=$*1��#$?A+��(�HC�1��#$�(G$�$ !�� #��=�(�'A)� $� #��=�($� "�A!"�'$1�$� <��%(%�B&*1A(G� �*�#�1!&'� %��<�?"� %��!$?A� !$ ��$1�)� $�A� ��(�HC�1�$� �� 1�(G� <�%� $%A'$?A� ��F� ��%<��(%1�� 1$� " ?$�� 1�61A� �#�1$+��1!$C��$! �'A(G� "�%H�%�@� 1�� '<?A1�� 1$� <�%� ��(%�1�� !$1"� B�$1�(%1�B�� 1�61�6(�� $%�"CA! �'$1�$+�

�

K�� !!��

��!A(%A+�

�

=�� #��

,�%A�! ��*�#�1!A��<�?"��%H�%�@��F�H�%$��%<��(%�1��$1!A ��%A=1��R�4� �1�!�" (=��!$*�'�� 4�(A1 �'$1��B1��'��'B��4��0��-8/-�4� �!$*�'��"��'A�"�%H�%�@� 4�<� �A(��E$��$#��'B�!�(G1�*�B��<��"(�1!$�4� �1�!�" (=��$*"#�1��'�� 4�$1��A%�'$1��NE��E��'$1��I�32�T#�

��

M�� 2�3�

��1!$C� �*�#�1!&'� ��<�?"� ��%H�%�@� 1$*�CA� 'A �1A'$K� <�%A� "CA(�"� �<�%F!"� �<�?1�$=H(�B��'A#�B�� %<��(%�@�!'$� ��$%� �<�%F!"� �� !�$1�<��!"� <��1�'�B�)� �� <�'��1��=� 1�61�6(��%$<�'1�$=H(�B��%<��(%1��'$�"1 ��<�$(A+�,�!�$ (��#�1!$C"�1$*�CA�%'�$($K�"'$BF�1$��(G��1F��*�#�1!&'��!1��=H(�=� �1�!�" (=�+�

,�%A�! �� *�#�1!A� #�(�'$1�$� %��<�?"� #�1!�'$1�� H� %$� <�#�(H� 6�"�� $%� �!�'+� ��!��"=�#A�<�?H(%�@��<$'$1A(G+�

�

N�� " ��> ��

"�� 2R��!$'A�<��=� !�'$1�$� �1�!�" (=�� 4��-::2�"�� -R��%�$?A'$1��1$� �1�!�" (=�� 4��-::-�"�� 3R��=� !�'$1�� 1�!�" (=��%��!�1"�� 4��-::3�"�� .R��=� !�'$1�� 1�!�" (=��!$*�'A(G�� 4��-::.�"�� :R��=� !�'$1�� 1�!�" (=��$*"#�1��'A(G��4��-:::��(�HC�1��*��%�1��#��495��4232-.�

�

O�� !��# �� #�!�� 2�3�

��<&?� ��%H�%�@� =��!� ��%��?"B�'A)� =��1$ � �1��(%1�� =��!� <�%�<��'$�%$1�� 'A(G�<�%�B*H�&'�%B��1��%��1�!�" (=H�� <*�$!$(=�+�

�

<��!�� #�3��!�

,�%A�! �� <�$(�� <��" (A=1�� #�1!$C�'�� 1$*�CA� 'A �1$K� <�� 1$�%��#� ��A� <��$�$=H(�=��<�'��1��"<�$'1��1�$+��

�

�&�.7,D*(DP�

$%&�'()��$*+��',�-*./�0,��<�(=$*1�6K� �1�!�" (A=1�4�"��'*$1$�

��"<�+�,$4>:/�:8�

�

,$��%$'$)��1+�3/+23+32-9�+�

DataWykonałSprawdz.

Jedn.[kg/m]

1 sztuki[kg]

Na 1 elem.

Wysyłkowy

1 2 3 4 5 6 7 9

12 Element P-1 rys.K-1

1 Pr�t gładki Ø10 430 0,62 0,27 0,27 S2354 2xN+Ps+P(M10) 0,04 kl. 5.8

razem 0,31x 12 suma 3,7

6 Element P-2 rys. K-2

1 Pr�t gładki Ø10 602 0,62 0,37 0,37 S2352 2xN+Ps+P(M10) 0,04 kl. 5.8

razem 0,41x 6 suma 2,5

6,1 kg

Uwagi

8

ZE STRONY

Poz SztukProfil

grubo�� bl. I szeroko��Dług.[mm]

Masa [kg]

Gatmat.

W Y K A Z S T A L I Nr rys. K-1,226.02.2017 r.Kubiak IreneuszTomasz Mikołajczyk

Obiekt: STACJA BAZOWA Nr obiektu Nr strony

UCHWYTY TRZONU GŁÓWNEGO A.K.W. TOM3304A 1

Nr obiektu

TOM3304A

DataWykonałSprawdz.

1 2 3 4 5 6

ELEMENTY CUE DEE

WPORNIK W1 - 1 szt.

1 1 CD 99014875 - 2,00 2,00 komplet3 1 CD 707520 2000 4,24 4,24 sztuka4 1 CD 8770 - 5,55 5,55 komplet5 2 CD 840007 700 2,31 4,62 sztuka

suma 16,41

x 1 16,41

SUMA 16,4

WPORNIK W2 - 1 szt.

1 1 CD 99014875 - 2,00 2,00 komplet3 1 CD 707520 2000 4,24 4,24 sztuka4 1 CD 8770 - 5,55 5,55 komplet6 2 CD 840010 1000 3,30 6,60 sztuka

suma 18,39x 1 18,39

SUMA 18,4

ELEMENTY STALOWE

12 Element P-1 - 0,31 3,726 Element P-2 - 0,41 2,46

suma 6,18

41,0

WYKAZ ELEMENTÓW WYSYŁKOWYCH

Poz. Sztuk

Obiekt: ZESPÓŁ URZ�DZE� Nr strony

KONSTRUKCJE WSPORCZE 226.02.2018r.

Nazwa elementu wysyłkowegoDług.[mm]

Masacałkowita

[kg]Uwagi

Kubiak IreneuszTomasz Mikołajczyk

Masa1 sztuki

[kg]

7

OGÓŁEM kg

Krótki tekst materiału Nr materiału dostawcy Materiał j.m.

TO

M3

30

4A

mo

d.

YA

Aluminium pipe . 75 mm x 3.5 mm x 2m CD707520 1000371 szt. 2

Profil ALUBRA 75x75 mm, L=0,7m, 2 rowki CD840007 1000369 szt. 2

Profil ALUBRA 75x75 mm, L=1,0m, 2 rowki CD840010 1000370 szt. 2

Podwojny uchwyt do ALUBRY 75-2 (1Set.=2 Pcs.) CD99014875 1000403 kpl. 2

Small CUE DEE Clamp CD8770 1000199 kpl. 2

Rura Termokurczliwa z warstw� adhezyjn� (czarna) HRTM 33/8 1220mm HRTM 33/8 1220mm 1005029 szt. 2

Jumper 1/2" 3m 7/16 M - 7/16 M - HS LIS-C9-11716-11716-03000-51 1003286 szt. 2

Feeder clamps FU 2x3/8” (14) FU 2x3/8'' 1000351 szt 4

�wiatłowód 70m HW 14130439 1500524 szt 2

Power Cable,600/1000V,N2XC2Y,6mm^2,Black 25030776 1502994 m 140

Clamps FCU (4x3/8" (14) + 4x5,6) FCU (4x3/8" (14) + 4x5,6) 1003226 szt 140

Zestaw oznaczników P4 LTE 2600 PK-20SET-LTE 2600 (komplet 60 szt.) 1004359 kpl. 1

Schemat komina

– udostępniony przez Właściciela

Wyniki pomiarów grubości blach płaszcza

– udostępnione przez Właściciela

Zakład Projektowania i Usług Technicznych z Zakresu ” K O M I N...

Documents

Transcript of Zakład Projektowania i Usług Technicznych z Zakresu ” K O M I N...