TABELE z przedmiotumatrix.ur.krakow.pl/.../help/budwod/bud_wod_tablice_2015.pdf · 2015-11-07 ·...
Transcript of TABELE z przedmiotumatrix.ur.krakow.pl/.../help/budwod/bud_wod_tablice_2015.pdf · 2015-11-07 ·...
Marot
KATEDRA INŻYNIERII WODNEJ I GEOTECHNIKI
UNIWERSYTET ROLNICZY W KRAKOWIE
TABELE
Zbiór pomocy z przedmiotu:
Budownictwo Wodne
Prowadzący:
wykłady – prof dr hab. inż. Bogusław MICHALEC
ćwiczenia – prof dr hab. inż. Bogusław MICHALEC (pok. 420)
dr hab. inż. Marek TARNAWSKI (pok. 421)
KONTAKT
Telefoniczny: (12) 662 40 52; @ : [email protected]
Telefoniczny: (12) 662 41 05; @ : [email protected]
KATEDRA INŻYNIERII WODNEJ I GEOTECHNIKI
2 Marot
KLASYFIKACJA GŁÓWNYCH BUDOWLI HYDROTECHNICZNYCH (Dz. U. Nr 86, poz. 579 z 20 kwietnia 2007)
Lp. Nazwa, charakter
lub funkcja obiektu Opis i miano wskaźnika
Wartość
wskaźnika dla
klasy I
Wartość
wskaźnika dla
klasy II
Wartość
wskaźnika dla
klasy III
Wartość
wskaźnika dla
klasy IV
Uwagi
1 2 3 4 5 6 7 8
1
Budowle piętrzące na podłożu:
a) skalnym
b) nieskalnym
Wysokość piętrzenia:
H [m] H > 30 15 < H 30 5 < H 15 2 < H 5 Wysokość piętrzenia określona
w § 3 pkt. 4 H > 20 10 < H 20 5 < H 10 m 2 < H 5
Budowle, których awaria
powoduje utratę pojemności
zbiornika lub może
spowodować zatopienie terenów
falą wypływającą przez
zniszczoną lub uszkodzoną
budowlę
c) pojemność zbiornika:
V [mln m3]
V > 50 20 < V 50 5 < V 20 0,2 < V 5 Pojemność przy maksymalnym
poziomie piętrzenia (Max PP)
d) obszar zatopiony przez
falę powstałą przy
normalnym poziomie
piętrzenia: F [km2]
F > 50 10 < F 50 1 < F 10
F 1 Obszar zatopiony jest to obszar
na którym głębokość wody
przekracza 0,5 m
e) liczba ludności na
obszarze zatopionym
w wyniku zniszczenia
budowli:
L [osób]
L > 300 80 < L 300 10 < L 80 L 10
Poza stałymi mieszkańcami do
liczby ludności wlicza się
również załogi fabryk, biur,
urzędów itp. oraz osoby
przebywające w ośrodkach
zakwaterowania zbiorowego
(hotele, domy wczasowe)
2 Budowle do nawodnień lub
odwodnień
Obszar nawadniany lub
odwadniany:
F [km2]
F > 200 20 < F 200 4 < F 20
F 4
3 Budowle przeznaczone do
ochrony przeciwpowodziowej
Obszar chroniony:
F [km2]
F > 300 150 < F 300 10 < F 150
F 10 Obszar który przed obwałowa-
niem ulegał zatopieniu wodami
o prawdopodobieństwie p = 1%
4
Elektrownie wodne i obiekty
wodne wchodzące w skład
elektrowni cieplnych
i jądrowych
Moc elektrowni:
P [MW] P > 150 50 < P 150 5 < P 50
P 5
5 Budowle umożliwiające żeglugę Klasa drogi wodnej – V – IV III – II I
6
Budowle przeznaczone do
zaopatrzenia w wodę miast
i osiedli oraz zakładów
przemysłowych
Użytkowanie wody Budowle zalicza się do klasy I lub II Indywidualnie przeprowadzona
analiza ważności użytkowania
wody
KATEDRA INŻYNIERII WODNEJ I GEOTECHNIKI
3 Marot
PRAWDOPODOBIEŃSTWO POJAWIANIA SIĘ (PRZEWYŻSZENIA) PRZEPŁYWÓW MIARODAJNYCH I KONTROLNYCH
DLA BUDOWLI HYDROTECHNICZNYCH
Lp. Rodzaj budowli Przepływy Prawdopodobieństwo pojawiania się (przewyższenia) p% dla klasy:
I II III IV
1
Budowle posadowione na podłożu
łatwo rozmywalnym, zbudowanym z
gruntów nieskalistych, rumoszu
skalnego lub miękkich skał oraz
wszystkie budowle ziemne, ale bez
wałów przeciwpowodziowych
miarodajny Qm 0,1 0,3 0,5 1,0
kontrolny Qk 0,02 0,05 0,2 0,5
2 Pozostałe budowle, w tym wały
przeciwpowodziowe
miarodajny Qm 0,5 1,0 2,0 3,0
kontrolny Qk 0,1 0,3 0,5 1,0 Objaśnienia:
1) Dla obwałowań chroniących wyłącznie użytki zielone i zaliczanych w oparciu o załącznik nr 2 do rozporządzenia do klasy IV, dopuszcza się jako wodę miarodajną Qm o prawdopodobieństwie p = 10
%, a jako wodę kontrolną - Qk o prawdopodobieństwie p = 5 %.
2) Wyznaczenie Qm i Qk następuje przez przyjęcie prawdopodobieństwa tych przepływów dla stałych budowli piętrzących według niniejszego załącznika w zależności od klasy budowli, z zastrzeżeniem
pkt 3.
3) Obliczenie Qk, o którym mowa w pkt 2, dla rzek i potoków na terenach górskich i podgórskich należy przeprowadzić przez dodanie do Qk, określonego w niniejszym załączniku, średniego błędu
oszacowania tej wartości , przy t = 1 i poziomie ufności równym 0,84; do wymiarowania budowli za Qk należy przyjąć przepływ równy (1+ ) Qk.
WSPÓŁCZYNNIKI KONSEKWENCJI ZNISZCZENIA BUDWOLI HYDROTECHNICZNEJ
(Z WYŁĄCZENIEM SKARP I ZBOCZY)
Dla klasy budowli Współczynnik konsekwencji zniszczenia budowli hydrotechnicznej n
I II III IV
Podstawowy układ obciążeń 1,20 1,15 1,10 1,05
Wyjątkowy układ obciążeń 1,15 1,10 1,05 1,00
KATEDRA INŻYNIERII WODNEJ I GEOTECHNIKI
4 Marot
PRAWDOPODOBIEŃSTWO POJAWIENIA SIĘ (PRZEWYŻSZENIA) MAKSYMALNYCH PRZEPŁYWÓW BUDOWLANYCH
DLA TYMCZASOWYCH BUDOWLI HYDROTECHNICZNYCH
Lp Rodzaj budowli Prawdopodobieństwo pojawienia się (przewyższenia) p%
1 Grodze ziemne 5
2 Grodze nieulegające zniszczeniu przy przelaniu się przez nie wody 10
LICZBA SPUSTÓW, SZTOLNI, LEWRÓW l TURBIN, KTÓRYCH NIE NALEŻY UWZGLĘDNIAĆ PRZY
OKREŚLANIU WARUNKÓW PRZEPUSZCZENA PRZEPŁYWU MIARODAJNEGO
Lp. Ogólna liczba zainstalowanych urządzeń: Liczba nie uwzględnionych
w obliczeniach spustów i lewarów oraz turbin spustów, sztolni, lewarów turbin elektrowni wodnych
1 1-3 1-5 1
2 4-6 6-10 2
3 7-9 11-15 3
KATEDRA INŻYNIERII WODNEJ I GEOTECHNIKI
5 Marot
BEZPIECZNE WZNIESIENIE KORONY STAŁYCH BUDOWLI HYDROTECHNICZNYCH DLA KLASY I – IV
Rodzaj
budowli Warunki eksploatacji
Bezpieczne wzniesienie korony budowli piętrzącej
w [m] dla klas I-IV
nad statycznym poziomem wody nad poziomem wywołanym falowaniem
I II III IV I II III IV
Zapory ziemne
i obwałowania
maksymalne poziomy wód 2,0
1,5
1,0
0,7
0,7
0,5
0,5
0,5
miarodajne przepływy wezbraniowe 1,3
1,0
0,7
0,5
0,5
0,3
0,3
0,3
wyjątkowe warunki pracy budowli 0,3
0,3
0,3
0,3
nie uwzględnia się falowania
Budowle
betonowe
i inne
maksymalne poziomy wód 1,5
1,0
0,7
0,5
0,5
0,4
0,4
0,4
miarodajne przepływy wezbraniowe 1,0
0,7
0,5
0,5
0,3
0,3
0,3
0,3
wyjątkowe warunki pracy budowli 0,1
0,1
0,1
0,1
nie uwzględnia się falowania
WZNIESIENIE GÓRNEJ KRAWĘDZI USZCZELNIEŃ BUDOWLI ZIEMNYCH
Rodzaj uszczelnienia Minimalne wzniesienie górnej krawędzi elementów uszczelniających budowli ziemnych nad:
maksymalny poziom wód dla klasy budowli [m] zwierciadłem wody przy przepływie
miarodajnym [m]
I II, III i IV wszystkie klasy
na skarpie 0,7 0,5 0,3
wewnętrznie 0,5 0,5 0,5
KATEDRA INŻYNIERII WODNEJ I GEOTECHNIKI
6 Marot
WSPÓŁCZYNNIK SZORSTKOŚCI „n” do wzoru Manninga (VEN TE CHOW, 1959)
Lp. Typ cieku i jego opis Współczynnik n
min. średni max.
1 2 3 4 5
A. Kanały otwarte ubezpieczone
asfalt
1 gładki 0,013 0,013 –
2 szorstki 0,016 0,016 –
metal
3 powierzchnia stalowa gładka nie malowana 0,011 0,012 0,014
4 powierzchnia stalowa gładka malowana 0,012 0,013 0,017
5 powierzchnia ryflowana 0,021 0,025 0,030
drewno
6 powierzchnia strugana nie impregnowana 0,010 0,012 0,014
7 powierzchnia strugana, drewno przepojone kreozotem 0,011 0,012 0,015
8 powierzchnia nie strugana 0,011 0,013 0,015
9 deski z listwami 0,012 0,015 0,018
10 powierzchnie pokryte papą 0,010 0,014 0,017
cement
11 czysta powierzchnia cementowa 0,010 0,010 0,013
12 zaprawa cementowa 0,011 0,013 0,015
beton
13 powierzchnia wygładzona 0,011 0,013 0,015
14 powierzchnia wygładzona kielnią 0,013 0,015 0,016
15 powierzchnia wygładzona, na dnie żwir 0,015 0,017 0,020
16 powierzchnia nie wygładzona 0,014 0,017 0,020
17 torkret dobrze ułożony 0,016 0,019 0,023
18 torkret o powierzchni pofalowanej 0,018 0,022 0,025
19 wyprawa na równo obrobionej powierzchni skalnej 0,017 0,020 –
20 wyprawa na nierówno obrobionej powierzchni skalnej 0,022 0,027 –
cegła
21 klinkierowa 0,011 0,013 0,150
22 na zaprawie cementowej 0,012 0,015 0,015
mur kamienny
23 ciosany kamień 0,013 0,015 0,017
24 kamień łamany na zaprawie cementowej 0,017 0,025 0,030
25 mur z kamienia łamanego bez zaprawy 0,023 0,032 0,035
betonowane dno wygładzone kielnią i ściany wykonane z:
26 ciosanego kamienia na zaprawie 0,015 0,017 0,020
27 nie ciosanego kamienia na zaprawie 0,017 0,020 0,024
28 wyprawionego muru z kamienia łamanego na zaprawie cementowej 0,016 0,020 0,024
29 kamienia łamanego bez zaprawy lub narzutu kamiennego 0,020 0,030 0,035
żwirowane dno i ściany wykonane z:
30 betonu 0,017 0,020 0,025
31 nie ciosanego kamienia na zaprawie 0,020 0,023 0,026
KATEDRA INŻYNIERII WODNEJ I GEOTECHNIKI
7 Marot
c.d. tabeli
1 2 3 4 5
B. Kanały ziemne nie umocnione
kanał ziemny prosty o stałym przekroju
32 czysty, bezpośrednio po wykonaniu 0,016 0,018 0,020
33 czysty zwietrzały 0,018 0,022 0,025
34 czysty, łożysko kanału żwirowe 0,022 0,025 0,030
35 w kanale niewielka roślinność 0,022 0,027 0,033
kanał ziemny o zmiennym przekroju
36 bez roślinności 0,023 0,025 0,030
37 zarosły trawą 0,025 0,030 0,030
38 z gęstą trawą i wodorostami 0,030 0,035 0,040
39 o dnie zmiennym i ścianami z kamienia łamanego 0,028 0,030 0,035
40 o dnie kamiennym, skarpy porośnięte wodorostami 0,025 0,035 0,040
41 o brukowanym dnie i czystych skarpach 0,030 0,040 0,050
kanał wykopany za pomocą koparki zbierakowej lub pogłębiarki
42 bez roślinności 0,025 0,028 0,033
43 z niewielką roślinnością przy brzegach 0,035 0,050 0,060
kanał wykuty w skale
44 o gładkich ścianach i stałym przekroju 0,025 0,035 0,040
45 o nierównych ścianach 0,035 0,040 0,050
kanały zaniedbane
nie oczyszczone z trawy i krzaków
46 gęsta roślinność o wysokości równej głębokości cieku 0,050 0,080 0,120
47 czyste dno, zarośla przy brzegach 0,040 0,050 0,080
48 czyste dno, zarośla przy brzegach w przypadku wysokiego poziomu wody
0,045 0,070 0,110
49 gęsta wiklina przy brzegach, wysoki poziom wody 0,080 0,100 0,140
KATEDRA INŻYNIERII WODNEJ I GEOTECHNIKI
8 Marot
c.d. tabeli
1 2 3 4 5
C. Naturalne cieki wodne
małe cieki wodne
w czasie wielkiej wody szerokość mniejsza od 30 m
cieki nizinne
50 czyste, proste, bez mielizn i dołów 0,025 0,030 0,033
51 jak wyżej, lecz z dużymi kamieniami i roślinnością 0,030 0,035 0,040
52 czyste, kręte z łachami i dołami 0,033 0,040 0,045
53 jak wyżej, lecz z dużymi kamieniami i roślinnością 0,035 0,045 0,050
54 jak wyżej, przy niskich stanach wody, nieznacznych spadkach i małych przekrojach poprzecznych
0,040 0,048 0,055
55 czyste, kręte z łachami i dołami, z dużą ilością kamieni 0,045 0,050 0,060
56 z odcinkami o małej prędkości przepływu z zaroślami i głębokimi
dołami 0,050 0,070 0,080
57
na pewnych odcinkach całkowicie zarośnięte
z głębokimi dołami lub występowaniem wikliny
i pni zwalonych drzew
0,075 0,100 0,150
potoki górskie
bez roślinności w korycie, brzegi kręte, drzewa i krzaki na brzegach zatapiane podczas wielkiej wody
58 dno potoku żwirowe, wy stępuj ą otoczaki i nieliczne głazy 0,030 0,040 0,050
59 dno potoku kamienne, występuj ą duże głazy 0,040 0,050 0,070
koryta w terenie zalewowym
pastwiska bez krzaków
60 niska trawa 0,025 0,030 0,035
61 wysoka trawa 0,030 0,035 0,050
pola uprawne
62 nie obsiane 0,020 0,030 0,040
63 zasiewy rzędowe 0,025 0,035 0,045
64 zasiewy ciągłe 0,030 0,040 0,050
powierzchnie pokryte wikliną
65 pojedyncze krzaki, obfita trawa i zielsko 0,035 0,050 0,070
66 niewielka wiklina i drzewa w warunkach zimowych 0,035 0,050 0,060
67 jak wyżej, lecz latem 0,040 0,060 0,080
68 wiklina o gęstości od średniej do dużej w warunkach zimowych 0,045 0,070 0,110
69 jak wyżej, lecz latem 0,070 0,100 0,160
powierzchnia pokryta drzewami
70 gęsty gaj wierzbowy w warunkach letnich 0,110 0,150 0,200
71 oczyszczona powierzchnia ziemi z pieńkami i drzewami bez pędów 0,040 0,050 0,050
72 jak wyżej, lecz drzewa z gęstymi pędami 0,050 0,060 0,080
73
duża ilość pni, nieliczne zwalone drzewa,
niewielkie poszycie lasów,
poziom wielkiej wody poniżej gałęzi drzew
0,080 0,100 0,120
74 jak wyżej, lecz poziom wielkiej wody zatapia gałęzie drzew 0,100 0,120 0,160
duże cieki przy wielkiej wodzie szerokość koryta większa od 30 m
(w takich samych warunkach wielkość n dla dużych cieków jest mniejsza niż dla małych, bowiem szorstkość
brzegowa w przypadku dużych cieków stanowi dla ruchu wody mniejszą przeszkodę)
75 regularne przekroje poprzeczne koryta bez wikliny i głazów 0,025 – 0,060
76 nieregularne przekroje poprzeczne i nierówna powierzchnia koryta 0,035 – 0,100
KATEDRA INŻYNIERII WODNEJ I GEOTECHNIKI
9 Marot
WARTOŚCI WSPÓŁCZYNNIKÓW WYDATKU PRZELEWU (, 1, 2) wg. Tolkmitta
Opis przelewu , 1 2
Nie zatopiony, korona dobrze zaokrąglona, łagodne wprowadzenie przez ukośne skrzydełka 0,83 –
Nie zatopiony, korona pozioma z ostrymi krawędziami 0,675 –
Nie zatopiony, korona bardzo szeroka z ostrymi krawędziami 0,54 –
Zatopiony, korona dobrze zaokrąglona 0,83 0,67
Zatopiony, korona pozioma, ostre krawędzie 0,83 0,62
Zatopiony, zastawkowy bez usuwanych słupków zastawkowych 0,60-0,65 0,60-0,65
Zatopiony, korona na poziomie dna rzeki, ściany gładkie, krawędzie zaokrąglone 0,75-0,85 0,75-0,85
Zatopiony, korona na poziomie dna rzeki, krawędzie ostre, otwór wąski 0,63-0,68 0,63-0,68
KATEDRA INŻYNIERII WODNEJ I GEOTECHNIKI
10 Marot
WARTOŚCI WSPÓŁCZYNNIKÓW OPŁYWU PRZYCZÓŁKA I FILARA (p i f) wg Fanti, 1972 - DŁAWIENIE BOCZNE
Przyczółki Filary
Kształt
przedniej
ściany p
przy hz : Ho < 0,75 przy hz : Ho > 0,75
Kształt
czoła filara
wartości f przy a : Ho = Kształt
całego
filara
wartości f przy hz : Ho =
+ 1 + 0,5 0 - 0,3 0,75 0,80 0,85 0,90 0,95 1,00
1,0
0,2 0,40 0,8 –
0,80 0,86 0,92 0,98 1,0 1,0
r
0,5Hor0,15Ho
0,5
r
d
r = 0,5 d
0,15 0,30 0,45 0
r
d
r = 0 , 5 d
0,45 0,51 0,57 0,63 0,69 0,70
45
0,7
r
d
r = 1 , 7 0 8 d
1,2
08d
= 9 0o
0,10 0,15 0,25 0
r
d
r = 1 , 7 0 8 d
0,25 0,32 0,39 0,46 0,53 0,60 45
r
r > 0,5 Ho
0
p – współczynnika opływu przyczółka;
f – współczynnika opływu filara;
hz = a – wysokość warstwy przelewowej nad krawędzią przelewu;
H0 – według schematu
KATEDRA INŻYNIERII WODNEJ I GEOTECHNIKI
11 Marot
WARTOŚCI WSPÓŁCZYNNIKA DŁAWIENIA PIONOWEGO NA ZASUWIE
ε' = f ( e/T )
e/T ε '
0,00 0,611
0,10 0,615
0,15 0,618
0,20 0,620
0,25 0,622
0,30 0,625
0,35 0,628
0,40 0,630
0,45 0,638
0,50 0,645
0,55 0,650
0,60 0,660
0,65 0,670
0,70 0,690
0,75 0,705
0,80 0,720
0,85 0,745
0,90 0,780
0,95 0,835
1,00 1,000
KATEDRA INŻYNIERII WODNEJ I GEOTECHNIKI
12 Marot
WNĘKI DLA ZAMKNIĘĆ JEDNODZIELNYCH ŚLIZGOWYCH
Światło
Piętrzenie 0,6 – 1,2 [m] 1,2 – 1,7 [m] 1,7 – 2, 5 [m] 2,5 – 3,5 [m] 3,5 – 6,0 [m]
0,8 – 1,2 [m]
100
głęb. 5
szer. 10
140
głęb. 6
szer. 14
140
głęb. 6
szer. 14
160
głęb. 6,5
szer. 16
160
głęb. 6
szer. 16
180
głęb. 7
szer. 18
200
głęb. 7,5
szer. 20
120
głęb. 12
szer. 22
1,2 – 1,8 [m]
120
głęb. 5,5
szer. 12
160
głęb. 6,7
180
głęb. 6,7
200
głęb. 7,5
1,8 – 2,4 [m]
140
głęb. 6
szer. 14
KATEDRA INŻYNIERII WODNEJ I GEOTECHNIKI
13 Marot
TABLICE AGROSKINA DO WYZNACZENIA WZGLĘDNYCH GŁĘBOKOŚCI SPRZĘŻONYCH
KATEDRA INŻYNIERII WODNEJ I GEOTECHNIKI
14 Marot
TABLICE AGROSKINA do wyznaczenia względnych głębokości sprzężonych – C.D.
Źródło: Tabela. 11.1 - Sobota J. Hydraulika tom II, Wzory, przykłady, współczynniki. Wrocław 1994
KATEDRA INŻYNIERII WODNEJ I GEOTECHNIKI
15 Marot
FILTRACJA POD BUDOWLĄ
WARTOŚCI WSPÓŁCZYNNIKA CB wg. Bligh’a
Rodzaj gruntu CB I śr. Ił lub bardzo drobno ziarnisty piasek 18 0,055
Piasek drobno-ziarnisty 15 0,067
Piasek grubo-ziarnisty 12 0,083
Żwir i pospółka 5 – 9 0,11 – 0,17
Less, grunty gliniaste 6 – 9 0,11 – 0,17
Otoczaki z piaskiem 4 – 6 0,11 – 0,25
WARTOŚCI WSPÓŁCZYNNIKA CL wg. Lane
Rodzaj gruntu CL I śr. Namuły 8,5 0,12
Piasek drobno-ziarnisty 7,0 0,14
Piasek średnia-ziarnisty 6,0 0,17
Piasek grubo-ziarnisty 5,0 0,20
Żwir drobno-ziarnisty 4,0 0,25
Żwir średnia-ziarnisty 3,5 0,29
Żwir grubo-ziarnisty 3,0 0,33
Iły, gliny miękkoplastyczne i plastyczne 3,0 0,33
Iły, gliny twardoplastyczne 2,0 0,50
Iły, gliny półtwarde 1,8 0,55
Iły, gliny zwarte 1,6 0,67
KATEDRA INŻYNIERII WODNEJ I GEOTECHNIKI
16 Marot
WATOŚCI WSPÓŁCZYNNIKA TARCIA WEWNĘTRZNEGO
(do przyjęcia współczynnika tarcia pomiędzy gruntem a płytą fundamentową jazu)
Rodzaj gruntu Stan gruntu
Obliczeniowy kąt tarcia
wewnętrznego (r)
w stopniach
Współczynniki tarcia = tg (r)
fundament ściany oporowej
z cegły lub kamienia
beton lub wyprawa
chropowata gładka
Niespoiste
Żwiry i pospółki Zagęszczony
i średnio
zagęszczony
37-45 0,50-0,55 0,55-0,60 0,35-0,40
Piaski grube i średnie 32-37 0,45-0,50 0,50-0,55 0,32-0,36
Piaski drobne i pyły 29-33 0,40-0,45 0,45-0,50 0,30-0,33
Małospoiste Piaski gliniaste, pyły
piaszczyste, pyły
Półzwarty
twardo-
plastyczny
22-28 0,30-0,41 0,36-0,47 0,25-0,32
Średniospoiste Gliny piaszczyste, gliny,
gliny pylaste 16-26 0,22-0,38 0,26-0,43 0,20-0,30
Spoiste
zwięzłe
Gliny piaszczyste,
zwięzłe, gliny zwięzłe,
gliny zwięzłe pylaste
14-23 0,20-0,33 0,22-0,38 0,15-0,25
Bardzo
spoiste Iły piaszczyste, iły, iły
pylaste 10-18 0,14-0,26 0,16-0,29 0,10-0,20
Spoiste Wszystkie grunty spoiste
niezależnie od rodzaju i
genezy
Plastyczny
i miękko-
plastyczny
0-10 0 0 0
Dla gruntów spoistych przekonsolidowanych w stanie naturalnym (grunty grupy A wg PN-81/B-03020) można zwiększyć wartość współczynników
tarcia o 10% przy spełnieniu warunku tg (r)
KATEDRA INŻYNIERII WODNEJ I GEOTECHNIKI
17 Marot
CECHY MATERIAŁOWE I MECHANICZNE STALI
– wg PN-90/B-03200 Konstrukcje stalowe. Obliczenia statyczne i projektowanie.
Rodzaj stali Znak stali
Rodzaj wyroby, grubości1)
,
t
mm
Właściwości mechaniczne
Re min
MPa
min
Rm
MPa
A5 min
% d
MPa
Stal niestopowa
konstrukcyjna wg
PN-88/H-84020
StOS
bla
chy, ksz
tałt
ow
nik
i, p
ręty
i r
ury
t 16
16 < t 40
195
185 315
23
22
175
165
StSX, St3SY,
St3S,
St3V, St3W
t 16
16 < t 40
40 < t 100
235
225
215
375
26
25
23
215
205
195
St4VX, St4VY,
St4V, St4W
t 16
16 < t 40
255
245 410
24
23
235
225
Stal niskostopowa
wg
PN-86/H-84018
18G2, 18G2A
t 16
16 < t 30
30 < t 50
355
345
335
490 22
305
295
285
18G2AV2)
t 16
16 < t 30
30 < t 50
440
430
420
560 18
370
360
350
Stal
trudnordzewiejąca
wg
PN-83/H-84017
10HA walcowane
na zimno 315 440 24 275
10H, 10HA walcowane
na gorąco 345 470 22 290
12H1JA,
12PJA,
10HNAP3)
walcowane
na zimno 355 490 22 290
10HAV walcowane
na gorąco 390 510 20 310
Stal do produkcji
rur4)
wg
PN-89/H-84023/07
R rury walcowane lub
ciągnione
nie określa się 165
R 35 235 345 25 210
R 45 255 440 21 225
12X rury zgrzewane 205 330 26 180
Staliwo wg
PN-85/H-83152
L400
odlewy staliwne grupy II
250 400 25 225
L450 260 450 22 235
L500 320 500 18 280 1)
2)
3)
4)
Dla kształtowników walcowanych miarodajna jest średnia grubość półki (stopki).
Podane w tablicy wartości dotyczą kategorii wytrzymałościowej E440.
Stal 10HNAP jest walcowano na gorąco.
Rury walcowane lub ciągnione są produkowane także ze stali 18G2A, a zgrzewane ze stali St3S i
18G2A
Oznaczenia:
Re – specyfikowana przez producenta (normowa) granica plastyczności [MPa]
Rm – specyfikowana przez producenta wytrzymałość na rozciąganie [MPa]
A5 min – [%]
d – wytrzymałość obliczeniowa stali [MPa]
KATEDRA INŻYNIERII WODNEJ I GEOTECHNIKI
18 Marot
WYTRZYMAŁOŚĆ OBLICZENIOWA STALI
– wg PN-90 B-03200 Konstrukcje stalowe. Obliczenia statyczne i projektowanie.
Wytrzymałość obliczeniowa stali Definicja1)
Rozciąganie, ściskanie i przy zginaniu
w kształtownikach, rurach, prętach i blachach d wg tab.2 (
s
yk
d
)
2)
Ścinanie w elementach jw. d
d
dv
58,03
Docisk powierzchni płaskich db = 1,25 d
Docisk skupiony wg Hertza dbH = 3,6 d 3)
Rozciąganie w cięgnach o wysokiej wytrzymałości
(Rm 880 MPa) ud = 0,65 Rm
4)
1) Obliczone wartości można zaokrąglić do 5 MPa.
2) Dla gatunków stali nie ujętych w tabl. 2 wytrzymałość obliczeniową ustala się indywidualnie, dzieląc
wytrzymałość charakterystyczną yk przez współczynnik materiałowy s.
Jeśli nie przeprowadzono odpowiednich badań, to należy przyjmować yk = Re min oraz:
s = 1,15 - dla stali Rc 355 MPa,
s = 1,20 - dla stali 355 <Rc 460 MPa,
s = 1,25 - dla stali 460 < Rc 590 MPa. 3)
W przypadku łożysk z liczbą wałków większą niż 2 należy zmniejszyć wartość dbH o 100 MPa. 4)
W przypadku cięgien wiotkich równomiernie wytężonych na odcinku dłuższym niż 30 m należy
uwzględniać redukcję wytrzymałości obliczeniowej wskutek statystycznego efektu skali.
KATEDRA INŻYNIERII WODNEJ I GEOTECHNIKI
19 Marot
GRUBOŚCI UBEZPIECZEŃ SZTYWNYCH I ELASTYCZNYCH
GÓRNEGO I DOLNEGO STANOWISKA JAZU
Rodzaj jazu H’+pd /jaz ruchomy/
pd –/ jaz stały/
[m]
Grubość płyt betonowych
[cm]
powyżej jazu poniżej
/bezpośrednio poniżej wypadu/
Jaz ruchomy
H’ + pd 1,6
1,6 H’ + pd 3,0
3,0 H’+ pd 5,0
0,15
0,15 – 0,20
0,20 – 0,30
0,20
0,20 – 0,30
0,30 – 0,40
Jaz stały pd 1,0
pd 1,0
0,15
0,20 – 0,30
0,15 – 0,20
0,20 – 0,40
Rodzaj jazu
H’+pd /jaz ruchomy/
pd –/ jaz stały/
[m]
Grubość materaca faszynowego
[m]
powyżej jazu poniżej jazu
Jaz ruchomy
H’ + pd 1,6
1,6 H’ + pd 3,0
3,0 H’+ pd 5,0
–
0,6
0,6
0,6
1,0
1,0
Jaz stały pd 1,0
pd 1,0
–
–
0,6
1,0
RODZAJ I GRUBOŚĆ PODSYPKI
Rodzaj podłoża gruntu Rodzaj i grubość podsypki
warstwa dolna warstwa górna
Żwir lub pospółka nie stosuje się
Piasek gruby, średni lub grunt spoisty Żwir lub pospółka
20 cm Nie stosuje się
Piasek drobny lub pylasty Gruby piasek
20 cm
Żwir lub pospółka
15 cm