REGIONALNY ZARZ ĄD GOSPODARKI WODNEJ …wroclaw.rzgw.gov.pl/files_mce/Przetargi/Katarzyna/2014/39...

Projekt techniczny dla zadania:

„ Remont przelewu powodziowego zbiornika Otmuchów w m. Ścibórz”

INWDAR-PROJEKT Dariusz Niemirski Strona 1

Wrocław czerwiec 2012 r.

Inwestor: REGIONALNY ZARZ ĄD GOSPODARKI WODNEJ

WE WROCŁAWIU ul. C. K. NORWIDA 34, 50-950 WROCŁAW

Zamawiający REGIONALNY ZARZ ĄD GOSPODARKI WODNEJ

WE WROCŁAWIU ul. C. K. NORWIDA 34, 50-950 WROCŁAW

Obiekt/Zadanie:

„ Remont przelewu powodziowego zbiornika

Otmuchów w m. Ścibórz”

Adres: ŚCIBÓRZ,

gmina OTMUCHÓW, woj. opolskie

Branża: Konstrukcyjno-hydrotechniczna

Element opracowania

PROJEKT WYKONAWCZY

Zespół

Opracowujący Imię i nazwisko Data Podpis

Projektanci

mgr inż. Dariusz Niemirski 06. 2012 r.

Sprawdzający inż. Wiesław Lecyk 06. 2012 r.

INWDAR-PROJEKT Dariusz Niemirski ul. Oleska 11/2 51-200 Wrocław

tel./faks 071/793 42 43 tel. kom. 0784 043 133

e-mail: [email protected]




Spis treści:

Str.

I. WSTĘP 1 Podstawa opracowania ............................................................................................ 3

2 Przedmiot, cel i zakres opracowania ...................................................................... 3

3 Elementy dokumentacji wykorzystane przy sporządzeniu przedmiotowego opracowania. ............................................................................................................ 5

II. OPIS STANU ISTNIEJĄCEGO

4 Opis ogólny obiektu ................................................................................................. 7

5 Opis ogólny stanu technicznego konstrukcji ....................................................... 10

5.1 Opis ogólny stanu budowli jazu ruchomego lewego ( wschodniego) .... 10

5.2 Opis ogólny stanu budowli jazu ruchomego lewego ( wschodniego) .... 12

5.3 Opis ogólny stanu budowli przelewu stałego .......................................... 15

5.4 Wyniki badań jakościowych konstrukcji. ............................................... 15

III. CZ ĘŚĆ TECHNICZNA – OPIS ROZWI ĄZAŃ PROJEKTOWYCH 6 Opis techniczny projektowanych rozwiązań remontu poszczególnych elementów

budoli ...................................................................................................................... 23

6.1 Opis rozwiązań projektowych remontu elementów jazu ruchomego lewego ( wschodniego) ............................................................................... 23

6.2 Opis rozwiązań projektowych remontu jazu ruchomego prawego ( zachodniego) ............................................................................ 29

6.3 Opis rozwiązań projektowych remontu przelewu stałego .................... 33

6.4 Zabezpieczenie antykorozyjne konstrukcji stalowych i elementów wyposażenia technologicznego ................................................................. 34

7 Rysunki ................................................................................................................... 36




I. WSTĘP

1. Podstawa opracowania

Formalną podstawą niniejszego opracowania jest Umowa nr IP-503/D/NZOt/8/12

zawarta w dniu 08.03.2012 roku pomiędzy Regionalnym Zarządem Gospodarki Wodnej, ul.

C. K. Norwida 34, 50-950 Wrocław a biurem inżynieryjno-projektowym INWDAR-

PROJEKT Dariusz Niemirski, ul. Oleska 11/2, 51-200 Wrocław.

Przedmiotową dokumentację wykonano na podstawie:

• Analizy dokumentacji archiwalnej obiektu, znajdującej się w zasobach Inwestora,

którym jest Regionalny Zarząd Gospodarki Wodnej we Wrocławiu,

• Opracowania: „ Ekspertyza techniczna ustalająca sposób naprawy pęknięć filarów

i przyczółków obu segmentów jazu ruchomego przelewu powodziowego zbiornika

wodnego Otmuchów w km 77 + 194 rzeki Nysy Kłodzkiej w Ściborzu w celu

zabezpieczenia obiektu przed zagrożeniem bezpieczeństwa ludzi i mienia”. Autor

Marian Persona wraz z zespołem. Październik 2009 r.

• Własnych pomiarów inwentaryzacyjnych wykonanych w miesiącach marcu i

kwietniu 2012 r.

• Oględzin i badań jakościowych cech fizykomechanicznych betonu

konstrukcyjnego i zapraw elementów budowli wykonanych w marcu i kwietniu

2012 roku,

• Obowiązujących norm i przepisów oraz dostępnej literatury technicznej

przytoczonej w punkcie 3.2.

2. Przedmiot, cel i zakres opracowania.

Przedmiotem opracowania jest przedstawienie projektowanych rozwiązań technicznych

remontu zdegradowanych w wyniku kilkudziesięcioletniej eksploatacji konstrukcji

betonowych oraz stalowych elementów wyposażenia technologicznego budowli przelewu

bocznego zbiornika Otmuchów na rzece Nysie Kłodzkiej, zlokalizowanego w miejscowości

Ścibórz.

Celem opracowania jest dokonanie opisu rozwiązań projektowych robót remontowych

niezbędnych w aspekcie potrzeby wyeliminowania zjawiska degradacji materiałów

konstrukcyjnych oraz nadania uszkodzonym elementom konstrukcji właściwych parametrów

wytrzymałościowych i eksploatacyjnych a tym samym poprawy ich stanu technicznego,

niezbędnej ze względu na dalszą eksploatację obiektu.




Zawarte w niniejszym opracowaniu rozwiązania projektowe remontu elementów

konstrukcji zostały przyjęte w efekcie przeprowadzonej analizy stanu istniejącego i typizacji

przyczyn powstawania uszkodzeń oraz w oparciu o wyniki wykonanych na etapie

realizowanego opracowania badań jakościowych materiałów konstrukcyjnych w odniesieniu

do ich cech fizyko-mechanicznych, takich jak nasiąkliwość, wytrzymałość na ściskanie oraz

wytrzymałość na odrywanie.

Planowany remont ma na celu przywrócenie a nawet poprawę właściwości

eksploatacyjnych i stanu technicznego elementów konstrukcji budowli, której dotyczy

niniejsze opracowanie w aspekcie jej przyszłej eksploatacji.

Zakres niniejszego opracowania dotyczy:

a) elementów konstrukcji betonowych i stalowych wyposażenia technologicznego budowli jazu ruchomego lewego (wschodniego), a w szczególności:

- ściany pionowe wnęk ramion segmentu w konstrukcji przyczółka i filara działowego pomiędzy jazem ruchomym i progiem stałym przelewu,

- konstrukcje murowe – mur oporowy od strony stanowiska górnego przyczółka lewego przęsła ruchomego,

- konstrukcje murowe – mur oporowy przyczółka lewego przęsła ruchomego od strony stanowiska dolnego jazu,

- konstrukcje betonowe powierzchni peronowych na koronie przyczółka i filara rozdzielczego pomiędzy jazem ruchomym i progiem stałym,

- konstrukcje stalowe elementów mechanizmów napędowych zamknięć eksploatacyjnych i elementów wyposażenia technologicznego w zakresie ich konserwacji i zabezpieczenia przed korozją,

b) elementów konstrukcji betonowych i stalowych wyposażenia technologicznego budowli jazu ruchomego prawego (zachodniego), a w szczególności:

- ściany pionowe wnęk ramion segmentu w konstrukcji przyczółka i filara działowego pomiędzy jazem ruchomym i progiem stałym przelewu,

- konstrukcje murowe – mur oporowy przyczółka prawego przęsła ruchomego od strony stanowiska górnego,

- konstrukcje murowe – mur oporowy od strony stanowiska dolnego stanowiący element przyczółka prawego przęsła ruchomego,




- konstrukcje betonowe powierzchni peronowych na koronie przyczółka i filara rozdzielczego pomiędzy jazem ruchomym i progiem stałym,

- konstrukcje stalowe elementów mechanizmów napędowych zamknięć eksploatacyjnych i elementów wyposażenia technologicznego w zakresie ich konserwacji i zabezpieczenia przed korozją,

c) elementów konstrukcji betonowo-kamiennych przelewu stałego, a w szczególności:

- konstrukcje murowe – ściana pionowa od strony stanowiska górnego,

- konstrukcje murowe – korona przelewu stałego,

- konstrukcje murowe – ściana przelewu od strony wypadu,

3. Elementy dokumentacji wykorzystane przy sporządzeniu przedmiotowego opracowania.

3.1. Dokumentacja techniczna.

Przy realizacji niniejszej koncepcji wykorzystano wyniki analiz i badań elementów

konstrukcji zawarte w poniżej wyszczególnionych opracowaniach:

a) badania własne i ocena stanu technicznego konstrukcji betonowych i kamiennych

przelewu powodziowego w Ściborzu, wykonane przez biuro inżynieryjne INWDAR-

PROJEKT Dariusz Niemirski, ul. Oleska 11/2, 51-200 Wrocław.

d) „Ekspertyza techniczna ustalająca sposób naprawy pęknięć filarów i przyczółków obu

segmentów jazu ruchomego przelewu powodziowego zbiornika wodnego Otmuchów w

km 77 + 194 rzeki Nysy Kłodzkiej w Ściborzu w celu zabezpieczenia obiektu przed

zagrożeniem bezpieczeństwa ludzi i mienia”. Autor Marian Persona wraz z zespołem.

Październik 2009 r.

3.2. Dokumenty formalno-prawne.

Postawę niniejszego opracowania stanowią następujące akty prawne:

1. Ustawa Prawo Wodne z 18 lipca 2001 r. (tekst jednolity Dz. U. Z 2005 r. Nr 239,

poz. 2019 wraz z późniejszymi zmianami),




2. Rozporządzenie Ministra Transportu i Gospodarki Morskiej z 30 maja 2000 r. w

sprawie warunków technicznych, jakim powinny odpowiadać drogowe obiekty

inżynierskie i ich usytuowanie (Dz. U. Nr 63, poz. 735).

3. Rozporządzenie Ministra Środowiska z dnia 20 kwietnia 2007 r. w sprawie

warunków technicznych, jakim powinny odpowiadać obiekty budowle

hydrotechniczne i ich usytuowanie (Dz,. U. z 2007 r. nr 21, poz. 111).

4. Normatywy, przepisy i literatura wyszczególnione poniżej:

[1] PN-70/B-12016 - Wyroby ceramiki budowlanej. Badania techniczne. [2] PN-B-12050 - Wyroby ceramiki budowlanej. Cegły budowlane. [3] PN-EN 12504-1: 2001 – Badania betonu w konstrukcjach. Część 1: odwierty

rdzeniowe – wycinanie, ocena i badania wytrzymałości na ściskanie. [4] PN-88/B-06250 - Beton zwykły. [5] PN-EN 12390-3: 2002 – Badania betonu. Część 3: Wytrzymałość na ściskanie

próbek do badania. [6] PN-EN 206-01: 2003 – Beton. Część 1: wymagania, właściwości, produkcja i

zgodność. [7] Norma BN-62/6738-03 - Beton hydrotechniczny. [8] Norma BN-62/6738-05 - Beton hydrotechniczny. Badania betonu. [9] Norma BN-62/6738-07 - Beton hydrotechniczny. Wymagania techniczne. [10] PN-74/B-06262 - Nieniszczące badania betonu na ściskanie. Metoda

sklerometryczna badania wytrzymałości betonu na ściskanie za pomocą młotka Schmidta typu N.

[11] PN-EN 12390-7: 2002 – Badania betonu. Część 7: gęstość betonu. [12] PN-EN 12504-2: 2002 - Badania betonu w konstrukcjach. Część 2: badania

nieniszczące, oznaczenie liczby odbicia. [13] Instrukcja nr 210 ITB “Stosowanie młotków Schmidta do nieniszczącej kontroli

jakości betonu w konstrukcji”. [14] „Warunki techniczne wykonania i odbioru robót w dziedzinie gospodarki wodnej

w zakresie konstrukcji hydrotechnicznych z betonu” Ministerstwo Ochrony Środowiska, Zasobów Naturalnych i Leśnictwa, Warszawa 1994.

[15] A. M. Neville „Właściwości betonu”, Polski Cement, Kraków 2000. [16] L. Brunarski „Ocena wytrzymałości betonu w konstrukcji” Prace ITB nr 2-3,

Warszawa 1998. [17] Z. Ściślewski „Trwałość konstrukcji żelbetowych”. [18] L. Czarnecki, T. Broniewski, O. Henning „Chemia w budownictwie”.




II. OPIS STANU ISTNIEJĄCEGO

4. Opis ogólny obiektu.

4.1. Opis ogólny i lokalizacja budowli .

Zbiornik Wodny „Otmuchów”, którego elementem jest przelew boczny - budowla,

której dotyczy niniejsze opracowanie jest usytuowany w rejonie miasta Otmuchów w

województwie opolskim. Sam przelew usytuowany jest na obszarze miejscowości Ścibórz.

Główne zadania zbiornika, to:

- zasilanie rzeki Odry dla celów żeglugowych

- ochrona przeciwpowodziowa (redukcja fali powodziowej na rzece Nysie Kłodzkiej)

- wykorzystywanie dla celów energetycznych

- rekreacja.

Zbiornik Otmuchów powstał w efekcie wzniesienia konstrukcji zapory ziemnej, której

oś przecina koryto rzeki Nysy Kłodzkiej w odległości ok. 2,3 km od centrum miasta

Otmuchów. Zgodnie z kilometrażem rzeki zapora usytuowana jest w km 75,8 rzeki Nysy

Kłodzkiej licząc od jej ujścia do rzeki Odry, której jest dopływem. Okres budowy zbiornika

określa się na lata 1928-1933. Właśnie w 1933 roku w miesiącu styczniu rozpoczęto

napełnianie zbiornika, a w lipcu tego samego roku zbiornik został przekazany do eksploatacji.

Administracyjnie sama budowla usytuowana jest na obszarze gminy Otmuchów, tuż powyżej

miasta Otmuchów. Usytuowanie budowli przedstawia rysunek nr 1.

W skład obiektów składowych zbiornika wodnego Otmuchów wchodzą:

- zapora czołowa, której długość określa się na ok. 6,5 km to budowla ziemna, której

korpus stanowi nasyp ziemny uformowany z gruntów wysoce przepuszczalnych w strefie

zewnętrznej (otoczaki) oraz gruntów o uziarnieniu drobniejszym w strefach głębszych (żwiry

i piaski różne), posadowiona na żwirach aluwialnych. Korpus zapory wyposażony jest w




uszczelnienie, które stanowi ekran iłowy o grubości warstwy ok. 1,5 m, ułożony na skarpie

odwodnej przy zachowaniu jego nachylenia 1:1,6, zapuszczony w warstwę zalegających w

podłożu iłów mioceńskich na głębokość ok. 1,0 m, przy czym w obrębie usytuowanej w

miejscu przecięcia się osi korpusu zapory i koryta rzeki budowli zrzutowo energetycznej

zagłębienie ekranu zwiększono do ok. 6 m, wykonując prace w osłonie ścianek szczelnych.

Warstwę ochronną ekranu stanowi dwuwarstwowy nasyp wykonany z materiału spoistego na

którym z kolei ułożono warstwę gruntów niespoistych – piaski i żwiry. Powierzchnia skarpy

odwodnej korpusu zapory została ubezpieczona brukiem kamiennym, układanym na sucho,

zaś skarpa odpowietrzna ubezpieczona została poprzez humusowanie i obsiew trawą.

- budowla zrzutowo-energetyczna, na którą składają się elektrownia wodna i budowla

spustowa jako elementy ze sobą zespolone. Blok elektrowni jest połączony z blokiem

wlotowym do budowli upustów dennych i stanowi masywną konstrukcję betonową. Nad

całym blokiem zrzutowo-energetycznym od strony czaszy zbiornika wykonano halę maszyn o

konstrukcji stalowej ramowej. Od bloku zrzutowego i turbozespołów woda jest

odprowadzana sześcioma sztolniami upustowymi i dwiema rurami ssawnymi do niecki

wypadowej i dalej do koryta rzeki Nysy Kłodzkiej.

- przelew boczny wraz z kanałem stokowo-kaskadowym, którego zadaniem jest

odprowadzanie wód powodziowych w sytuacji zagrożenia przepełnieniem zbiornika, a na

który składają się jaz o konstrukcji mieszanej – próg stały i dwa przęsła wyposażone w

ruchome zamknięcia segmentowe o świetle 15,0 m każde oraz kanał odprowadzający łączący

jaz z korytem rzeki Nysy Kłodzkiej. Przelew boczny w Ściborzu został zlokalizowany w km

5+800 - 6 + 000 długości zapory. Wchodzący w skład budowli jaz stały posiada długość

korony 206 m. Wybudowane po obu jego stronach regulowane upusty zamykane ruchomymi

segmentami posiadają światła 15,0 m. Budowla została wykonana na „sucho” w dole

budowlanym wygrodzonym stalową ścianką szczelną typu Krupp II. Fundament konstrukcji

został fundament wykonany z ciosów granitowych spoinowanych bitumem i betonem.

Przyczółki i dno progu przelewowego z segmentem ruchomym, a także filary stoją

na fundamentach wzajemnie oddzielonych dylatacjami.

Jak określono w ekspertyzie wyszczególnionej w punkcie 1 fundament korpusu jazu

stałego stanowią prawdopodobnie poszerzone ławy. Podobnie korpus części przelewowej




podzielony jest dylatacjami na odcinki o długościach około 14 m. Łukowa konstrukcja

przelewu stałego od strony odwodnej została dodatkowo usztywniona kilkoma żebrami o

konstrukcji betonowo-kamiennej (przyporami). Od strony wody dolnej poniżej progu stałego

znajduje się niecka wypadowa mająca za zadanie rozpraszanie energii przepływającej przez

przelew wody. Dno koryta kanału poniżej niecki (strefa poszuru) zostało umocnione

dwuwarstwową, klinowaną, nie spoinowaną okładziną z kamienia granitowego.

W stanie obecnym w szczelinach między kamieniami i na warstwie namułu występują

porosty traw, ziół i krzewów.

Na konstrukcję obu jazów ruchomych składają się, masywne betonowe przyczółki i

równie masywne betonowe filary.

Każde z dwóch przęseł ruchomych przelewu zostało wyposażone w stalowe

zamknięcie segmentowe o długości 15m i wysokości 3,3m, wykonane jako konstrukcja

nitowana. Zasadniczą ścianę piętrzącą każdego z segmentów wykonano z blachy grubości 10

mm przytwierdzonej metodą nitowania do konstrukcji rusztu z kształtowników walcowanych.

Łożyska oporowe ramion segmentu osadzone zostały w konstrukcji betonowej przyczółków i

filarów rozdzielczych.

Napęd (podnoszenie i opuszczanie) zamknięć segmentowych jazów ruchomych jest możliwy

do realizacji na dwa sposoby tj. przy zastosowaniu silników elektrycznych bądź w sytuacji

awaryjnej ręcznie. Przeniesienie napędu odbywa się za pomocą przekładni kątowej, koła

zębatego i cięgien palczastych mocowanych przegubowo do dolnej krawędzi segmentu.

Mechanizmy przekładniowe z kołami napędowymi cięgien palczastych napędzane są za

pomocą wałów korbowych przenoszących moment obrotowy z napędu głównego (ręcznie lub

silnikiem elektrycznym) usytuowanego na środku pomostu technologicznego ponad jazem.

Na konstrukcji pomostu zainstalowane są także urządzenia i mechanizmy regulacji docisku

blach uszczelniających.

Górna krawędź zamkniętego segmentu ruchomego usytuowana została na rzędnej 213,80 m

n.p.m., zaś rzędna korony progu stałego pod zasuwą wynosi 210,50 m n.p.m.

Tym samym każdy segment ruchomy spiętrza wodę na wysokość 3,3 m.




4.2. Stan prawny obiektu.

Według stanu prawnego obowiązującego na dzień sporządzenia niniejszego

opracowania budowla stanowi własność skarbu państwa i jest administrowana przez

Zamawiającego – Regionalny Zarząd Gospodarki Wodnej we Wrocławiu.

Administracyjnie przelew boczny, którego dotyczy niniejsze opracowanie usytuowany

jest na obszarze gminy Otmuchów, tuż powyżej miasta Otmuchów. Usytuowanie budowli

przedstawia rysunek nr 1.

5. Opis ogólny stanu technicznego konstrukcji.

5.1. Opis ogólny stanu budowli jazu ruchomego lewego ( wschodniego).

5.1.1. Ściany betonowe wnęk zamknięcia eksploatacyjnego.

Na podstawie oględzin własnych oraz oceny stanu materiałów konstrukcyjnych, z

których wykonana została ta część budowli, stwierdza się, iż w wyniku negatywnego

(destrukcyjnego) oddziaływania czynników zewnętrznych, w głównej mierze procesów

związanych z oddziaływaniem ługującym miękkiej wody opadowej i przemarzaniem w stanie

nasączenia wodą oraz erozyjne oddziaływanie wiatru nastąpiło znaczące pogorszenie stanu

technicznego konstrukcji betonowych na powierzchniach pionowych wnęk ramion i napędów

zamknięć segmentowych budowli w strefie poddawanej oddziaływaniu tychże czynników.

Potwierdzeniem zachodzących procesów korozji powierzchniowej betonu analizowanych

elementów budowli są widoczne spękania oraz odspojenia, jak również nacieki

wykrystalizowanego a wyługowanego z masywu wodorotlenku wapnia. Nadmienić należy, że

główna koncentracja uszkodzeń występuje w strefie górnej konstrukcji, tj. w strefie

najbardziej intensywnego oddziaływania zjawiska infiltracji do masywu konstrukcji miękkiej

wody opadowej (woda wnikająca do masywu betonowego od strony powierzchni peronowej)

oraz negatywnych procesów zachodzących w materiale konstrukcyjnym, będących efektem

tego zjawiska. Na powierzchni konstrukcji betonowej przyczółków i filarów nie licowanej

kamieniem (obszar wnęk ramion i cięgien zamknięć segmentowych) nie stwierdzono

występowania uszkodzeń betonu otulającego stalowe pręty zbrojeniowe.




5.1.2. Powierzchne betonowe poziome na koronie przyczółka i filara .

W trakcie przeprowadzonych oględzin własnych oraz w oparciu o wykonane badania

parametrów jakościowych materiałów konstrukcyjnych, z których wykonana została ta część

budowli w przypadku analizowanego elementu konstrukcji stwierdza się, iż w wyniku

negatywnego (destrukcyjnego) oddziaływania czynników zewnętrznych analogicznych jak w

przypadku górnej strefy ścian pionowych wnęk ramion segmentów również i w

analizowanym przypadku nastąpiło znaczące pogorszenie stanu technicznego konstrukcji

betonowych na powierzchniach poziomych na koronie filara działowego i przyczółka jazu w

strefie poddawanej oddziaływaniu tychże czynników. Uszkodzenia i postępująca korozja

betonu w strefie przypowierzchniowej objawia się widocznymi spękaniami oraz odspojeniami

betonu.

5.1.3. Konstrukcje kamienne przyczółka i filara działowego jazu ruchomego.

Ściany przyczółków i filarów, poza powierzchnią ścian wnęk ramion segmentów i

mechanizmów podnoszenia i uszczelniania zamknięcia eksploatacyjnego, zostały pokryte

okładziną wykonaną z różnej wielkości ciosów granitowych. Spoiny między ciosami

wypełnione zostały za pomocą zaprawy o zróżnicowanej granulacji, wytrzymałości i

nasiąkliwości.

Na powierzchni okładziny w bardzo licznych miejscach widoczne są białe nacieki, które

stanowi wykrystalizowany a uprzednio wyługowywany ze spoin łączących kamienie

wodorotlenek wapnia. Efektem tego procesu jest sukcesywna utrata parametrów

wytrzymałościowych materiału spoin, a tym samym ich pogarszająca się szczelność

i zdolność spajania ciosów kamiennych oraz zabezpieczania przez wnikaniem wody w głąb

konstrukcji.

5.1.4. Mury oporowe kamienne podpierające skarpy korpusu zapory w obrębie przyczółka lewego ( wschodniego) przelewu.

Mury oporowe podparcia skarpy korpusu zapory w obrębie przyczółka lewego jazu

ruchomego, zarówno po stronie stanowiska górnego (od strony wody górnej), jak i po stronie

stanowiska dolnego jazu (od strony wody dolnej) to konstrukcje betonowe masywne z

okładziną kamienną po stronie odpowietrznej, wykonaną jako konstrukcja murowa z ciosów




granitowych nieforemnych (tzw. kamień murowy) układanych na zaprawie spajającej na

bazie cementu i spoinowanej zaprawa cementową. Korona muru została zwieńczona

okładziną z foremnych płyt kamiennych, granitowych. Rzeczone mury zaliczyć można do

konstrukcji masywnych, o zmiennej, dostosowanej do nachylenia skarpy wysokości w

przypadku muru oporowego po stronie stanowiska górnego oraz stałej wysokości w

przypadku muru wzdłuż stanowiska dolnego. Podczas wykonanych na obiekcie badań i

oględzin stwierdzono bardzo dobry stan materiału kamiennego użytego do prac murarskich

oraz dość znaczną utratę, lokalnie nawet zanik właściwości spajających zaprawy użytej do

wykonania konstrukcji murowej, czego potwierdzeniem jest występowanie szczelin i spękań

na styku zaprawy i kamienia. Stan taki dotyczy szczególnie elementów konstrukcji w strefie

górnej, tj. w obrębie korony muru poddawanej szczególnie intensywnemu oddziaływaniu

wód opadowych i to zarówno tych spadających bezpośrednio na konstrukcję, jak i wód

filtruj ących przez grunt zasypu za ścianą i wnikających do betonu konstrukcyjnego.

5.2. Opis ogólny stanu budowli jazu ruchomego prawego ( zachodniego).

5.2.1. Ściany betonowe wnęk zamknięcia eksploatacyjnego.

W efekcie zarówno oględzin własnych jak i wykonanej analogicznie jak w przypadku

jazu lewego oceny stanu materiałów konstrukcyjnych, z których wykonana została ta część

budowli, stwierdza się występowania uszkodzeń o charakterze analogicznym, jak w

przypadku jazu lewego (wschodniego), będących wynikiem negatywnego (destrukcyjnego)

oddziaływania czynników zewnętrznych, w głównej mierze procesów związanych z

oddziaływaniem ługującym miękkiej wody opadowej i przemarzaniem w stanie nasączenia

wodą oraz erozyjnym oddziaływaniem wiatru. Faktem potwierdzającym zachodzenie w

analizowanym przypadku procesów korozji są widoczne i tym przypadku spękania oraz

odspojenia, jak również nacieki wykrystalizowanego a wyługowanego z masywu

wodorotlenku wapnia. Również i w tym przypadku należy zaznaczyć, że główna koncentracja

uszkodzeń występuje w strefie górnej konstrukcji, tj. w strefie najbardziej intensywnego

oddziaływania zjawiska infiltracji do masywu konstrukcji miękkiej wody opadowej (woda

wnikająca do masywu betonowego od strony powierzchni peronowej i od strony zasypu

gruntowego) oraz negatywnych procesów zachodzących w materiale konstrukcyjnym,

będących efektem tego zjawiska. Na powierzchni konstrukcji betonowej przyczółków i

filarów nie licowanej kamieniem (obszar wnęk ramion i cięgien zamknięć segmentowych),




występują lokalnie odsłonięte stalowe pręty zbrojeniowe, przy czym sytuacja taka ma miejsce

w przypadku zbrojenia usytuowanego w rejonie niedostatecznie dokładnie wykonanego

poziomego styku faz betonowania, w którego rejonie dokonywano już wcześniej naprawy,

która w chwili obecnej wykazuje stan niezadowalający.

5.2.2. Powierzchne betonowe poziome na koronie przyczółka i filara .

W trakcie przeprowadzonych oględzin własnych oraz w oparciu o wykonane badania

parametrów jakościowych materiałów konstrukcyjnych, z których wykonana została ta część

budowli, również w przypadku analizowanego elementu konstrukcji stwierdza się, iż w

wyniku destrukcyjnego oddziaływania czynników zewnętrznych, analogicznych jak w

przypadku górnej strefy ścian pionowych wnęk ramion segmentów (procesów związanych z

oddziaływaniem ługującym miękkiej wody opadowej i przemarzaniem w stanie nasączenia

wodą oraz erozyjne oddziaływanie wiatru) również i w analizowanym przypadku nastąpiło

znaczące pogorszenie stanu technicznego konstrukcji betonowych na powierzchniach

poziomych na koronie filara działowego i przyczółka jazu w strefie poddawanej

oddziaływaniu tychże czynników. Uszkodzenia i postępująca korozja betonu w strefie

przypowierzchniowej objawia się widocznymi spękaniami oraz odspojeniami betonu.

5.2.3. Konstrukcje kamienne przyczółka i filara działowego jazu ruchomego.

Ściany przyczółka i filara jazu prawego, poza powierzchnią ścian wnęk ramion

segmentów i mechanizmów podnoszenia i uszczelniania zamknięcia eksploatacyjnego,

analogicznie jak w przypadku jazu lewego, zostały pokryte okładziną wykonaną z różnej

wielkości ciosów granitowych. Spoiny między ciosami wypełnione zostały za pomocą

zaprawy o zróżnicowanej granulacji, wytrzymałości i nasiąkliwości.




wytrzymałościowych materiału spoin, a tym samym ich pogarszająca się szczelność i

zdolność spajania ciosów kamiennych oraz zabezpieczania przez wnikaniem wody w głąb

konstrukcji.




5.2.4 Mury oporowe kamienne podpierające skarpy korpusu zapory w obrębie przyczółka prawego ( zachodniego) przelewu.

W odniesieniu do przedmiotowego muru, który podobnie jak w przypadku murów

oporowych przyczółka lewego stanowi konstrukcja murowa o stałej grubości, wykonana z

kamienia murowego, granitowego, układanego na zaprawie cementowej i dodatkowo

spoinowanego stwierdza się analogicznie, jak w przypadku murów oporowych opisanych w

poprzednim punkcie, bardzo dobry stan elementów kamiennych, z których wykonany został

sam mur oraz znaczny zanik spoistości, a tym samy brak właściwości spajających zaprawy do

wykonania oraz rozwarstwienie konstrukcji murowej w strefie górnej muru na obszarze w

pasie rzędnych 206,0 – 208,0 m npm. Ponadto w tym przypadku należy również zaznaczyć

występowanie uszkodzeń spoinowania w strefie poniżej rzędnej 206,00 m npm.

5.2.5 Pomost technologiczny ponad jazem ruchomym prawym ( od strony zachodniej).

W odniesieniu do aktualnego stanu technicznego konstrukcji pomostu, który stanowi

analogicznie, jak w przypadku pomostu ponad jazem lewym stanowi konstrukcja stalowa

blachownicowa z wypełnieniem powierzchni komunikacyjnej, wykonanym z krat

ocynkowanych występują uszkodzenia powłok antykorozyjnych na powierzchniach

pułapowych od spodu konstrukcji, świadczące o potrzebie przeprowadzenia prac remontowo-

naprawczych powłok zabezpieczających konstrukcje przed korozją. Działań naprawczych i

zabezpieczających wymagają również powierzchnie betonowe w rejonie wnęk łożyskowania

konstrukcji pomostu, wykazują one bowiem objawy uszkodzeń stanowiących efekt

zachodzących procesów destrukcyjnych betonu konstrukcyjnego analizowanego elementu

budowli, i tak stwierdza się:

- występowanie ubytków powierzchniowych betonu,

- występowanie na powierzchni peronowej spękań skurczowych i rozwarstwień betonu




5.2.6 Ubezpieczenia ponuru jazu prawego ( zachodniego) przelewu.

W odniesieniu do przedmiotowego elementu ze względu na poziom piętrzenia wody na

zbiorniku i wynikający z tego faktu brak możliwości dokonania bezpośrednich oględzin

konstrukcji ubezpieczeń stwierdza się jedynie zaznaczony już w ekspertyzie z 2009 roku

zaawansowany porost roślinności bagiennej na przedpolu jazu, potwierdzającej wysoki

stopień zamulenia oraz eutrofizacji tego obszaru.

5.3. Konstrukcje kamienne przyczółka ścian i korony przelewu stałego.

Ściany przyczółków i korony przelewu zostały pokryte okładziną wykonaną z różnej

wielkości ciosów granitowych. Spoiny między ciosami wypełnione zostały za pomocą

zaprawy o zróżnicowanej granulacji, wytrzymałości i nasiąkliwości.




wytrzymałościowych materiału spoin, a tym samym ich pogarszająca się szczelność i

zdolność spajania ciosów kamiennych oraz zabezpieczania przez wnikaniem wody w głąb

konstrukcji.

5.4. Wyniki badań jakościowych konstrukcji.

5.4.1. Wyniki badań wytrzymałości na ściskanie konstrukcji

Badania wytrzymałości na ściskanie betonu konstrukcyjnego dla obu jazów ruchomych

wykonano na próbkach walcowych pobranych z konstrukcji. Badania wykazały bardzo

zróżnicowany stan techniczny konstrukcji składowych budowli i tak:

- rdzeń nr 1, pobrany z konstrukcji wnęki ramienia segmentu z konstrukcji przyczółka jazu ruchomego lewego ( wchodniego) wykazał jednorodną i nie zawierającą pustek i ubytków strukturę betonu.




- rdzeń nr 2, pobrany został z konstrukcji filara jazu ruchomego, który posłużył do pobrania próbki na ściskanie o nr 2 . Na podstawie oględzin rdzenia stwierdzono stosunkowo dobrą jednorodność materiału bez znaczących uszkodzeń i defektów,

- rdzeń nr 3 pobrany z filara rozdzielczego pomiędzy przelewem stałym i jazem ruchomym prawym (zachodnim) posłużył do wykonania próbki na ściskanie o numerze 3. Ponadto pobrany rdzeń podobnie jak w przypadku rdzeni z jazu lewego nie wykazał uszkodzeń wewnętrznych struktur konstrukcji betonowej,

- rdzeń nr 4 pobrany z konstrukcji wnęki ramienia segmentu z konstrukcji przyczółka jazu ruchomego prawego ( zachodniegoego) wykazał również jednorodną i nie zawierającą pustek i ubytków strukturę betonu.

Wyniki badań wytrzymałości na ściskanie istniejących konstrukcji zestawiono w formie tabeli zamieszczonej na następnej stronie opracowania. Otrzymane wyniki pomierzonego parametru w głównej części badanych elementów wykazują zadowalającą wytrzymałość dla betonu konstrukcji. Jedynie w przypadku strefy przypowierzchniowej betonu z rdzenia pobranego z wnęki ramienia segmentu na przyczółku prawym stwierdza się zbyt niska wytrzymałość betonu. Rzecz dotyczy strefy przypowierzchniowej, do głębokości ok. 10 cm




Tabela nr 5.4.1.1.

Wyniki badań wytrzymałości na ściskanie betonu na rdzeniach pobranych z elementów konstrukcji betonowych jazu ruchomego lewego (wschodniego) przelewu powodziowego zbiornika Otmuchów.

L.p. Nr

rdzenia

Nr próbki Miejsce pomiarowe

Lokalizacja odwiertu

Wytrzymałość pomierzona na ściskanie próbek

Stosunek wysokości próbki do

jej średnicy

Wytrzymałość sprowadzona na ściskanie

próbek

Wytrzymałość minimalna

Rimin

Wytrzymałość średnia

Rśr

[MPa] [MPa] [Mpa] [MPa]

1 1 PL PS1

(głęb.<12cm) Wnęka ramienia segmentu na przyczółku jazu lewego

(południowego)

Strefa ściskana 26,3 1:1 22,3

21,83

22,51

2 1PL

PS2

(głęb.>12

cm)

Wnęka ramienia segmentu na przyczółku jazu lewego

(południowego)


3 1FL PS4

(głęb.<12cm) Filar rozdzielczy

pomiędzy jazem lewym i przelewem stałym

Strefa obojętna 25,5 1:1 22,17

4 1FL PS4

(głęb.>12cm) Filar rozdzielczy

pomiędzy jazem lewym i przelewem stałym





Tabela nr 5.4.1.2. Wyniki badań wytrzymałości na ściskanie betonu na rdzeniach pobranych z elementów konstrukcji betonowych jazu ruchomego prawego (zachodniego) przelewu powodziowego zbiornika Otmuchów.

L.p. Nr rdzenia

Nr próbki Miejsce pomiarowe Lokalizacja

odwiertu

Wytrzymałość na ściskanie

próbek

Stosunek wysokości

próbki do jej średnicy

Wytrzymałość sprowadzona na ściskanie

próbek

Wytrzymałość minimalna

Rimin

Wytrzymałość średnia

Rśr

[MPa] [MPa] [Mpa] [MPa]

1 1 PP

PS1 (głęb.<12cm)

Wnęka ramienia segmentu na

przyczółku jazu prawego (zachodniego)


12,26

19,31

2 1PP

PS2

(głęb.>12

cm)

Wnęka ramienia segmentu na

przyczółku jazu prawego (zachodniego)


3 1FP PS4

(głęb.<12cm) Filar rozdzielczy pomiędzy jazem i przelewem stałym


4 1FP PS4

(głęb.>12cm) Filar rozdzielczy pomiędzy jazem i przelewem stałym





5.4.2. Wyniki badań wytrzymałości na odrywanie ( metoda pull-off).

Wyniki badań wytrzymałości na odrywanie, zrealizowane na powierzchniach

betonowych na przyczółkach i filarach jazów ruchomych przelewu zestawiono w formie

tabeli zamieszczonej na następnej stronie opracowania. Otrzymane wyniki pomierzonego

parametru wykazują, iż:

a) w przypadku betonu ścian pionowych wnęki przyczółka jazu ruchomego lewego (wschodniego) kwalifikują badane elementy konstrukcji do wykonania naprawy i zabezpieczeń powłokowych, nie zaś do napraw przy zastosowaniu materiałów z grupy PCC – wartość średnia z pomiarów przekracza 1,5 MPa (wartość 1,7 Mpa) , zaś wynik minimalny wynoszący 1,55 MPa jest większy od 1,0 MPa,

b) w przypadku betonu ścian pionowych wnęki filara rozdzielczego jazu ruchomego lewego (wschodniego) kwalifikują badane elementy konstrukcji do wykonania naprawy i zabezpieczeń powłokowych, nie zaś do napraw przy zastosowaniu materiałów z grupy PCC – wartość średnia z pomiarów przekracza 1,5 MPa (wartość 1,98 Mpa) , zaś wynik minimalny wynoszący 1,9 MPa jest większy od 1,0 MPa,

c) w przypadku betonu wnęki przyczółka ruchomego prawego (zachodniego) kwalifikują konstrukcję do wykonania naprawy i zabezpieczeń powłokowych, nie zaś do napraw przy zastosowaniu materiałów z grupy PCC - wartość średnia z pomiarów przekracza 0,8 MPa, zaś wynik minimalny jest większy od 0,5 MPa

d) w przypadku betonu wnęki filara rozdzielczego jazu ruchomego prawego (zachodniego) kwalifikują badane elementy konstrukcji do wykonania naprawy i zabezpieczeń powłokowych, nie zaś do napraw przy zastosowaniu materiałów z grupy PCC – wartość średnia z pomiarów (1,73 MPa) przekracza 1,5 MPa, zaś wynik minimalny jest większy od 1,0 MPa i wynosi 1,15 MPa,




Tabela nr 5.4.2.1. Wyniki badań wytrzymałości na odrywanie betonu konstrukcji jazu lewego (wschodniego)

l.p. Miejsce badania Lokalizacja

Wytrzymałość na odrywanie

Średnia wytrzymałość na

odrywanie

Minimalna wytrzymałość na

odrywanie Rodzaj zerwania

[MPa] [MPa] [MPa]

1

Jaz lewy

Przyczółek

1,7

1,7 1,55

P

2 Przyczółek

1,85 P

3 Przyczółek

1,55 P

4 Filar rozdzielczy

1,9

1,98 1,9

P

5 Filar rozdzielczy

2,1 P

6 Filar rozdzielczy

1,95 P




Tabela nr 5.4.2.2. Wyniki badań wytrzymałości na odrywanie betonu konstrukcji jazu prawego ( zachodniego)

l.p. Miejsce badania

Lokalizacja

Wytrzymałość na odrywanie

Średnia wytrzymałość na

odrywanie

Minimalna wytrzymałość na

odrywanie Rodzaj zerwania

[MPa] [MPa] [MPa]

7

Jaz prawy

Przyczółek powyżej uszkodzonego styku faz roboczych betonowania

1,2

0,97 0,55

P

8 Przyczółek poniżej

uszkodzonego styku faz roboczych betonowania

0,55 P

9 Przyczółek poniżej

uszkodzonego styku faz roboczych betonowania

0,85 P

10 Filar rozdzielczy 1,95

1,73 1,15

P

11 Filar rozdzielczy 1,15 P

12 Filar rozdzielczy 2,1 P

Legenda rodzaje zerwań: P - kohezyjne zerwanie w podłożu, P/K - adhezyjne zerwanie miedzy podłożem i klejem.




5.4.3. Wyniki badań zawartości szkodliwych soli

Wyniki badań zawartości szkodliwych soli, zrealizowane na filarach jazu ruchomego

oraz na murze oporowym na brzegu prawym nie wykazały obecności jonów siarczanowych ,

azotanowych ani też chlorków w stężeniach zagrażających konstrukcjom betonowym.

5.4.4. Wyniki badań nasiąkliwości betonu

Wyniki badań nasiąkliwości na próbkach pobranych z muru oporowego prawego oraz z

filara rozdzielczego wykazały nasiąkliwości na poziomie wyższym niż 4 % i nie

przekraczającym 6 % co jest wielkością niezadowalającą w przypadku obiektów

hydrotechnicznych.




III. CZ ĘŚĆ TECHNICZNA – OPIS ROZWI ĄZAŃ PROJEKTOWYCH REMONTU.

6. Opis techniczny rozwiązań technicznych remontu poszczególnych elementów budowli.

6.1. Opis rozwiązań projektowych remontu elementów budowli jazu ruchomego lewego

(wschodniego)

6.1.1. Ściany pionowe wnęk ramion i cięgien napędowych zamknięć segmentowych na przyczółku i filarze jazu ruchomego przęsła lewego (wschodniego) o konstrukcji betonowej

W ramach przyjętych rozwiązań projektowych zakłada się realizację robót o charakterze naprawczym i zabezpieczającym, a zakres prac remontowych przewiduje:

a) usunięcie (skucie) lokalnie występujących obszarów skorodowanej warstwy betonu na głębokość od 3 do 5 cm, przy czym dopuszcza się wykorzystanie metod opartych na skuwaniu ręcznym, frezowaniu lub hydromonitoring (skuwanie betonu strumieniem wody pod wysokim ciśnieniem, tzw. lanca wodna). Nie dopuszcza się metod pirotechnicznych i metod udarowych przy zastosowaniu sprzętu ciężkiego. Materiał z rozbiórki - gruz przewiduje się zmagazynować na zestawie pływającym lub w inny zakładany przez wykonawcę robót budowlanych sposób, a następnie wywieźć na składowisko odpadów (Karta potwierdzenia odpadu),

b) oczyszczenie powierzchni betonu po skuciu metodą piaskowania w osłonie wodnej (koniecznego w celu eliminacji zapylenia) lub mycia wodą pod ciśnieniem 300-400 bar w celu nadania jej właściwej szorstkości niezbędnej dla uzyskania właściwej współpracy podłoża i warstwy reprofilacyjnej,

c) wykonanie warstwy reprofilacyjnej z zaprawy naprawczej typu PCC II,

d) zabezpieczenie powierzchniowe betonu i obszarów naprawionych szlamem mineralnym elastycznym o zdolności przekrywania rys na poziomie 0,6 mm, po uprzednim przygotowaniu powierzchni betonu jedną z metod opisanych w podpunkcie b).




6.1.2. Ściany pionowe licowane ciosami na przyczółku i filarze jazu ruchomego przęsła lewego (wschodniego)

Rozwiązanie projektowe remontu i zabezpieczenia przedmiotowego elementu obejmuje:

a) spoinowanie muru kamiennego od strony odpowietrznej i od strony gruntu zasypowego przy zastosowaniu zapraw modyfikowanych o właściwościach wodoszczelnych, obejmujące:

- oczyszczenie powierzchni muru metodą piaskowania w osłonie wodnej, hydropiaskowania lub hydromonitoringu,

- wykucie skorodowanych spoin na głębokość ok. 4-5 cm,

- wykonanie iniekcji strukturalnej ciśnieniowej w celu wzmocnienia zaprawy spoin łączących przy zastosowaniu preparatów krzemianowych (opartych na szkle wodnym),

- spoinowanie powierzchni licowej muru przy zastosowaniu zaprawy modyfikowanej o podwyższonej wodoszczelności i mrozoodporności,

6.1.3. Mur oporowy kamienny przyczółka lewego jazu ruchomego na stanowisku górnym

W ramach realizacji remontu i zabezpieczenia przedmiotowego elementu projektuje się:

a) demontaż konstrukcji oczepu z płyt granitowych na koronie muru,

b) rozbiórkę obluzowanych fragmentów muru kamiennego,

c) oczyszczenie materiału kamiennego uzyskanego w trakcie rozbiórki metodą piaskowania w osłonie wodnej (koniecznego w celu eliminacji zapylenia) lub mycia wodą pod ciśnieniem na potrzeby ponownego jego wbudowania,

d) wykonanie nowej konstrukcji murowej z zastosowaniem uprzednio pozyskanego kamienia z rozbiórki (materiał z odzysku) – mur kamienny na zaprawie cementowej z dodatkiem domieszek uplastyczniających i napowietrzających,




e) spoinowanie muru kamiennego od strony odpowietrznej i od strony gruntu zasypowego przy zastosowaniu zapraw modyfikowanych o właściwościach wodoszczelnych, obejmujące:





f) wykop odciążający konstrukcję murową do poziomu rzędnej niższej o 120-150 cm od poziomu terenu istniejącego ,

g) oczyszczenie hydrodynamiczne powierzchni betonu od strony zasypu gruntowego

h) wykonanie izolacji powłokowej na bazie preparatów bitumiczno-lateksowych o zdolności przenoszenia zarysowań do 3 mm na powierzchni konstrukcji muru przewidzianej do zasypu realizowanej do poziomu 150 cm poniżej rzędnej terenu istniejącego

i) odtworzenie zwieńczenia korony muru z ciosów - płyt kamiennych foremnych, ze spoinowaniem zaprawą modyfikowaną o podwyższonej wodoszczelności i mrozoodporności,

j) zasyp – uformowanie korpusu za murem,

k) odtworzenie uprzednio zdemontowanych schodów skarpowych wzdłuż muru,

l) humusowanie i obsiew terenu w strefie realizacji robót.

Szczegóły rozwiązań zobrazowano na rysunku nr 13.




6.1.4 Mur oporowy kamienny przyczółka lewego jazu ruchomego wzdłuż wypadu na stanowisku dolnym

Rozwiązania projektowe ze względu na rodzaj konstrukcji murowych są zasadniczo analogiczne jak w przypadku murów od strony stanowiska górnego. W celu eliminacji niekorzystnego oddziaływania wody opadowej (miękka woda ługująca) na konstrukcję w strefie przemarzania, filtrującej poprzez nasyp dodatkowo przewiduje się wykonanie drenażu liniowego z wyprowadzeniem poza konstrukcję muru oporowego na stanowisko dolne (wypad jazu) . W ramach remontu przewiduje się:

a) demontaż konstrukcji oczepu z płyt granitowych na koronie muru,

b) rozbiórka obluzowanych fragmentów muru kamiennego,

c) oczyszczenie materiału kamiennego uzyskanego w trakcie rozbiórki metodą piaskowania w osłonie wodnej (koniecznego w celu eliminacji zapylenia) lub mycia wodą pod ciśnieniem ok. 300-400 atmosfer. na potrzeby ponownego jego wbudowania,

d) wykonanie nowej konstrukcji murowej z zastosowaniem uprzednio pozyskanego kamienia z rozbiórki (materiał z odzysku) – mur kamienny na zaprawie cementowej z dodatkiem domieszek uplastyczniających i napowietrzających,

e) spoinowanie muru kamiennego od strony odpowietrznej i od strony gruntu zasypowego przy zastosowaniu zapraw modyfikowanych o właściwościach wodoszczelnych, obejmujące:








f) wykop odciążający konstrukcję murową do poziomu rzędnej niższej o 120-150 cm od poziomu terenu istniejącego,

g) wykonanie izolacji powłokowej na bazie preparatów bitumiczno-lateksowych o zdolności przenoszenia zarysowań do 3 mm na powierzchni konstrukcji muru do poziomu 150 cm poniżej rzędnej terenu istniejącego wraz z wykonaniem warstwy ochronno-drenującej z geowłókniny igłowanej niekolmatującej o gramaturze nie niższej niż 200 g/m2

h) wykonanie wzdłuż odcinka muru poza skarpą nasypu korpusu zapory ziemnej drenażu odciążającego rurowego z filtrem odwrotnym, mającego za zadanie ujęcie wody opadowej filtrującej w gruncie i odprowadzenie jej poza mur na stanowisko dolne,

i) odtworzenie zwieńczenia korony muru z ciosów - płyt kamiennych foremnych, ze spoinowaniem zaprawą modyfikowaną o podwyższonej wodoszczelności i mrozoodporności,

j) zasyp – uformowanie korpusu za murem z zagęszczeniem do stopnia Is≥0,98,

k) humusowanie i obsiew terenu w strefie realizacji robót.

Szczegóły rozwiązań zobrazowano na rysunku nr 13

6.1.5 Powierzchnie betonowe na koronie przyczółka i filara działowego pomiędzy jazem ruchomym i progiem stałym.

Prace remontowe tego elementu w myśl przyjętych założeń projektuje się realizować dzieląc całą powierzchnię na dwa etapy, przy czym etapowanie prac polega na wykonaniu pełnego zakresu robót remontowych przewidzianych do wykonania na obszarze ujętym w ramach danego etapu remontu a następnie rozpoczęcie etapu następnego, przy czym założona kolejność zakładająca realizację od etapu pierwszego do trzeciego wynika z oceny optymalnego kierunku wycofywania się z robotami brudnymi od filara do przyczółka lewego do którego jest możliwy dojazd ze środkami transportu. I tak według założeń:

- etap pierwszy obejmie realizację remontu na filarze działowym pomiędzy jazem i przelewem stałym,

- etap drugi obejmie realizację prac remontowych na koronie przyczółka prawego jazu.

Jednocześnie zakłada się, że przedstawiony powyżej podział realizacji remontu pomostu technologicznego będzie dotyczył obu poniżej przedstawionych wariantów realizacyjnych.




Rozwiązania projektowe dla elementu obejmują:

- powierzchnia górna pozioma

a) usunięcie (skucie) skorodowanej warstwy betonu płyty zwieńczenia korony na głębokość ok. 1 cm, przy czym przy realizacji prac rozbiórkowych dopuszcza się jedynie wykorzystanie metod nie powodujących uszkodzeń istniejącego zbrojenia układu konstrukcyjnego, tj. metod opartych na frezowaniu ręcznym lub hydromonitoring (lanca wodna). Nie dopuszcza się metod pirotechnicznych. Materiał z rozbiórki - gruz przewiduje się na bieżąco składować w pojemnikach i wywozić do utylizacji w odpowiednim do tego celu punkcie utylizacji,

b) scalenie metodą iniekcji ciśnieniowej występujących na powierzchni spękań i zarysowań konstrukcji (iniekcja grawitacyjna lub ciśnieniowa) z zastosowaniem żywicy epoksydowej,

c) oczyszczenie powierzchni betonu po usunięciu warstwy powierzchniowo skorodowanej metodą piaskowania w osłonie wodnej (koniecznego w celu eliminacji zapylenia) lub mycia wodą pod ciśnieniem 300-400 bar w celu nadania jej właściwej szorstkości niezbędnej dla uzyskania właściwej współpracy podłoża i warstwy reprofilacyjnej,

d) wykonanie warstwy reprofilacyjnej monolitycznej z zaprawy typu PCC nanoszonej na mineralną warstwę sczepną, przy zachowaniu warunku nadania jej odpowiednich spadków o nachyleniu 0,5 % w celu odprowadzenia wody powierzchniowej,

e) wykonanie dylatacji skurczowych poprzez wycięcie w betonie korony bruzd na szerokość 1,0 cm i głębokość ok. 6 cm wraz z wypełnieniem tak powstałych szczelin kitem trwale plastycznym na bazie poliuretanu.

f) zabezpieczenie powierzchniowe warstwy reprofilacyjnej antypoślizgową i odporną na ścieranie i uderzenia powłoką na bazie żywicy poliuretanowej z wypełnieniem z piasku kwarcowego,

Szczegóły rozwiązania obrazują rysunki nr 4 i 5.




6.1.6 Powierzchnia konstrukcji progu zamknięcia segmentowego.

Projektowane rozwiązania remontu zakładają:

a) oczyszczenie powierzchni betonu metodą piaskowania w osłonie wodnej (koniecznego w celu eliminacji zapylenia) lub mycia wodą pod ciśnieniem 300-400 bar w celu nadania jej odpowiedniej szorstkości niezbędnej dla uzyskania właściwej współpracy podłoża i warstwy reprofilacyjnej,

b) scalenie metodą iniekcji ciśnieniowej z dozbrojeniem otworów iniekcyjnych prętami stalowymi występujących na powierzchni progu od strony wypadu spękań i zarysowań konstrukcji (rozwiązanie wg rys nr 12)

c) reprofilację lokalnie występujących ubytków betonu przy zastosowaniu zapraw mineralnych modyfikowanych dodatkami żywic syntetycznych typu PCC II,

d) zabezpieczenie powierzchni betonu progu warstwą zaprawy mineralnej typu PCC o podwyższonej odporności na ścieranie,

6.2. Opis rozwiązań projektowych remontu elementów budowli jazu ruchomego

prawego ( zachodniego)

6.2.1. Ściany pionowe wnęk ramion i cięgien napędowych zamknięć segmentowych na przyczółku i filarze jazu ruchomego przęsła prawego (zachodniego) o konstrukcji betonowej

W wyniku przeprowadzonej analizy dotyczącej przyczyn destrukcji oraz jej zasięgu, jak również ze względu na wyniki badań kontrolnych cech fizyko-mechanicznych materiału konstrukcyjnego rozważano kilka możliwych rozwiązań realizacji remontu tego elementu, z czego finalnie zdecydowano się na rozwiązanie opisane poniżej:

6.2.1.1 Rozwiązanie projektowe przewidywane do wykonania na powierzchniach betonowych o odpowiedniej nośności (wytrzymałość na odrywanie na poziomie 1,5 MPa) – wnęka ramienia segmentu na filarze na całej powierzchni oraz powierzchnia betonu wnęki ramienia segmentu przyczółka prawego powyżej pęknięcia horyzontalnego na styku faz betonowania

W Projektowanym wariancie rozwiązań zakłada się realizację robót o charakterze naprawczym i zabezpieczającym, a zakres prac remontowych przewiduje:




a) usunięcie (skucie) lokalnie występujących obszarów skorodowanej warstwy betonu na głębokość od 3 do5 cm, przy czym dopuszcza się wykorzystanie metod opartych na skuwaniu ręcznym i mechanicznym, frezowaniu lub hydromonitoring (skuwanie betonu strumieniem wody pod wysokim ciśnieniem, tzw. lanca wodna). Nie dopuszcza się metod pirotechnicznych. Materiał z rozbiórki - gruz przewiduje się zmagazynować na zestawie pływającym lub w inny zakładany przez wykonawcę robót budowlanych sposób, a następnie zagospodarować zgodnie z planem zagospodarowania odpadów,

b) oczyszczenie powierzchni betonu po skuciu metodą piaskowania w osłonie wodnej (koniecznego w celu eliminacji zapylenia) lub mycia woda pod ciśnieniem 300-400 bar w celu nadania jej właściwej szorstkości niezbędnej dla uzyskania właściwej współpracy podłoża i warstwy reprofilacyjnej,

c) wykonanie warstwy reprofilacyjnej z zaprawy naprawczej typu PCC III,

d) zabezpieczenie powierzchniowe betonu i obszarów naprawionych szlamem mineralnym elastycznym o zdolności przekrywania rys na poziomie 0,6 mm, po uprzednim przygotowaniu powierzchni betonu jedną z metod opisanych w podpunkcie b).

6.2.1.2. Rozwiązanie projektowe przewidywane do wykonania na powierzchniach betonowych o odpowiedniej nośności (wytrzymałość na odrywanie na poziomie niższym niż 1,0 MPa)- powierzchnia betonu wnęki ramienia segmentu przyczółka prawego poniżej pęknięcia horyzontalnego na styku faz betonowania

W rozpatrywanym wariancie rozwiązań projektowych zakłada się:

a) usunięcie (skucie) skorodowanej warstwy betonu na głębokość 8-10 cm, przy czym dopuszcza się wykorzystanie metod opartych na skuwaniu ręcznym, frezowaniu lub hydromonitoring. Nie dopuszcza się metod pirotechnicznych. Materiał z rozbiórki - gruz należy na bieżąco wywozić do punktu utylizacji,

b) nawiercenie otworów o średnicy ok. 18 mm i głębokości ok. 300 mm, nachylonych do płaszczyzny betonu pod kątek ok. 45 stopni - otwory pod kotwy pełniące rolę kotew łączących warstwę reprofilacyjną z podłożem a na etapie realizacji prac stanowiące kotwy montażowe zbrojenia warstwy reprofilacyjnej. Otwory pod kotwy należy wiercić metoda udarową w rozstawie poziomym i pionowym 0,80 m, przy czym należy zachować poziome przesunięcie wzajemne sąsiednich warstw poziomych kotew o połowę rozstawu




c) osadzenie w uprzednio wykonanych otworach kotew łączących z pręta zbrojeniowego ze stali BSt500 o średnicy 14 mm i długości osadzenia w betonie nie mniejszej niż 250 mm z zastosowaniem masy zalewowej na bazie cementu – suspensja cementowa szybkosprawna,

d) oczyszczenie powierzchni betonu po skuciu metodą piaskowania w osłonie wodnej (koniecznego w celu eliminacji zapylenia) lub mycia wodą pod ciśnieniem rzędu 300-400 bar w celu nadania jej odpowiedniej szorstkości niezbędnej dla uzyskania właściwej współpracy podłoża i warstwy reprofilacyjnej,

e) montaż zbrojenia przeciwskurczowego – siatka z prętów ze stali klasy AII, pręty średnicy 8 mm w rozstawie 100x100 mm z przyspawaniem siatki do uprzednio osadzonych kotew – długość spawu ok. 100 mm, przy zachowaniu warunku otulenia zbrojenia od strony powierzchni lica na poziomie 40 mm,

f) wykonanie warstwy reprofilacyjnej z betonu natryskowego - klasa betonu C25/30 wg PN-EN 206-01:2003,

g) naniesienie warstwy wyrównawczej z zaprawy typu PCC lub SPCC o podwyższonej odporności na oddziaływania mechaniczne w zakresie udarności, nasiąkliwosci i mrozoodporności,

h) zabezpieczenie powierzchniowe warstwy zaprawy wrównawczej szlamem mineralnym elastycznym o zdolności przekrywania rys na poziomie ok. 0,6 mm.

6.2.2. Ściany pionowe licowane ciosami na przyczółku i filarze jazu ruchomego przęsła prawego (wschodniego)

W ramach rozwiązań projektowych rozpatrywanego elementu budowli, analogicznie jak w przypadku jazu lewego przewiduje się wariant realizacji remontu i zabezpieczenia przedmiotowego elementu obejmujący:

a) spoinowanie muru kamiennego od strony odpowietrznej i od strony gruntu zasypowego przy zastosowaniu zapraw modyfikowanych o właściwościach wodoszczelnych, obejmujące:








6.2.3. Mur oporowy kamienny przyczółka prawego jazu ruchomego na stanowisku górnym.

Remont przedmiotowego elementu projektuje się wykonać w oparciu o zakres rozwiązań projektowych analogiczny, jak zaproponowany w przypadku przyczółka jazu lewego (wschodniego)

6.2.4 Mur oporowy kamienny przyczółka prawego jazu ruchomego wzdłuż wypadu na stanowisku dolnym

Rozpatrywane możliwości rozwiązań projektowych zakładają zasadniczo taki sam wariant jak zaproponowany w przypadku przyczółka jazu lewego (wschodniego).

6.2.5 Powierzchnie betonowe na koronie przyczółka i filara działowego pomiędzy jazem ruchomym i progiem stałym.

Prace remontowe tego elementu w myśl przyjętych założeń przewiduje się realizować w sposób analogiczny, jak w przypadku jazu lewego ( wschodniego) dzieląc całą powierzchnię na dwa etapy, przy czym etapowanie prac polega na wykonaniu pełnego zakresu robót remontowych przewidzianych do wykonania na obszarze ujętym w ramach danego etapu remontu a następnie rozpoczęcie etapu następnego, przy czym założona kolejność zakładająca realizację od etapu pierwszego do trzeciego wynika z oceny optymalnego kierunku wycofywania się z robotami brudnymi od filara do przyczółka lewego do którego jest możliwy dojazd ze środkami transportu.

6.2.6 Powierzchnia konstrukcji progu zamknięcia segmentowego.

Proponowane rozwiązania projektowe remontu zakładają:

a) oczyszczenie powierzchni betonu metodą piaskowania w osłonie wodnej (koniecznego w celu eliminacji zapylenia) lub mycia wodą pod ciśnieniem 300-400 bar w celu nadania jej odpowiedniej szorstkości niezbędnej dla uzyskania właściwej współpracy podłoża i warstwy reprofilacyjnej,




b) scalenie metodą iniekcji ciśnieniowej z dozbrojeniem otworów iniekcyjnych prętami stalowymi występujących na powierzchni progu od strony wypadu spękań i zarysowań konstrukcji,

c) reprofilacja lokalnie występujących ubytków betonu przy zastosowaniu zapraw mineralnych modyfikowanych dodatkami żywic syntetycznych typu PCC II,

d) zabezpieczenie powierzchni betonu progu warstwą zaprawy mineralnej typu PCC o podwyższonej odporności na oddziaływania mechaniczne (uderzenia, ścieranie,

e) montaż uszczelnienia progowego wykonanego w formie belki gumowej o przekroju geometrycznym analogicznym, jak dotychczas stosowane uszczelnienie drewniane

6.3. Opis projektowanych rozwiązań remontu elementów progu przelewowego stałego

6.3.1. Ściana od strony wody spiętrzonej na stanowisku górnym

Rozpatrywane możliwości rozwiązań projektowych zakładają zasadniczo jeden wariant realizacji remontu i zabezpieczenia przedmiotowego elementu obejmujący:

a) wykop odciążający konstrukcję murową do poziomu ubezpieczenia ponuru,

b) czyszczenie materiału kamiennego okładziny murowej progu metodą piaskowania w osłonie wodnej (koniecznego w celu eliminacji zapylenia) lub mycia wodą pod ciśnieniem na potrzeby ponownego jego wbudowania,

c) wykonanie punktowej iniekcji wypełniającej w obszarach występowania uprzywilejowanych stref filtracji wody przez konstrukcję z zastosowaniem suspensji cementowych (wypełnienie iniekcyjne) i preparatów krzemianujących

d) spoinowanie przy zastosowaniu zapraw modyfikowanych o właściwościach wodoszczelnych, obejmujące:


- oczyszczenie powierzchni muru po wyprofilowaniu spoin metodą piaskowania w osłonie wodnej, hydropiaskowania lub hydromonitoringu,





- hydrofobizacja powierzchni okładziny kamiennej

6.3.2. Ściana od strony wypadu przelewu

Zakres rozwiązań projektowych zakłada realizację remontu w sposób analogiczny co do metodologii jak zakres w przypadku ściany od strony wody górnej, opisany w punkcie 6.3.1.

6.4. Zabezpieczenie antykorozyjne konstrukcji stalowych i elementów wyposażenia

technologicznego.

6.4.1. Konstrukcja ustroju nośnego pomostów technologicznych, balustrady ochronne i drabinki zej ściowe

Zabezpieczenie antykorozyjne konstrukcji stalowej rusztu nośnego, balustrad ochronnych oraz drabinek zejściowych zakłada się zrealizować bezpośrednio na obiekcie, bez potrzeby demontażu. Ze względu na konieczność wykonywania prac antykorozyjnych w warunkach wyeliminowania emisji pyłów do środowiska projektuje się wykonanie prac według poniższej technologii.

a) demontaż przekrycia z krat ocynkowanych,

b) demontaż mechanizmów napędowych przylg uszczelnień bocznych segmentu,

c) demontaż przekładni napędu zamknięć segmentowych,

d) czyszczenie konstrukcji metodą piaskowania w osłonie wodnej (koniecznego w celu eliminacji zapylenia) lub mycia wodą pod ciśnieniem w celu usunięcia starych powłok malarskich oraz nadania powierzchni konstrukcji odpowiedniej szorstkości,

e) wykonanie osuszenia i doczyszczenia poprzez szczotkowanie (usuniecie nalotu rdzy),

f) wykonanie zabezpieczenia powłokowego (malowanie) konstrukcji stalowej rusztu nośnego pomostów, obejmujące:




- wykonanie powłoki gruntującej o grubości nie niższej niż 250 µm z materiału wykonanego na bazie żywicy epoksydowej,

- wykonanie powłoki nawierzchniowej o grubości nie niższej niż 100 µm z materiału wykonanego na bazie żywicy poliuretanowej w kolorze szarym,

g) ponowny montaż elementów mechanizmów napędowych (poddanych zabezpieczeniu antykorozyjnemu w warsztacie) i przekrycia z krat ocynkowanych

6.4.2. Elementy napędów i wyposażenia technologicznego.

Zabezpieczenie antykorozyjne konstrukcji stalowej rusztu nośnego zakłada się zrealizować w odpowiednio do tego celu przystosowanym zakładzie, po ich uprzednim demontażu.

Ze względu na konieczność wykonywania prac antykorozyjnych w warunkach wyeliminowania emisji pyłów do środowiska projektuje się wykonanie prac według poniższej technologii.

a) demontaż mechanizmów napędowych przylg uszczelnień bocznych segmentu,

b) demontaż przekładni napędu zamknięć segmentowych,

c) czyszczenie konstrukcji metoda śrutowania i piaskowania na sucho do klasy czystości SA 2i1/2,

d) wykonanie zabezpieczenia powłokowego (malowanie) konstrukcji stalowej wałów napędowych zamknięć głównych:


- wykonanie powłoki nawierzchniowej o grubości nie niższej niż 100 µm z materiału wykonanego na bazie żywicy poliuretanowej w kolorze czerwonym,

e) wykonanie zabezpieczenia powłokowego (malowanie) konstrukcji stalowej wałów napędowych przylg uszczelnień bocznych segmentów:






f) wykonanie zabezpieczenia powłokowego (malowanie) konstrukcji stalowej cięgien palczatych segmentów:


- wykonanie powłoki nawierzchniowej o grubości nie niższej niż 100 µm z materiału wykonanego na bazie żywicy poliuretanowej w kolorze czarnym,

g) wykonanie zabezpieczenia powłokowego (malowanie) konstrukcji stalowej obudów mechanizmów napędowych:



7. Rysunki.

Spis rysunków wchodzących w skład opracowania przedstawiono na następnej stronie .




Spis rysunków:

Rys. nr 1 – Plan sytuacyjny.

Rys. nr 2 - Widok z góry wraz z oznaczeniem obszarów do remontu.

Rys. nr 3 – Przekrój przez przęsło jazu ruchomego,

Rys. nr 4 – Remont konstrukcji betonowych korony filara jazu lewego,

Rys. nr 5 – Remont konstrukcji betonowych korony przyczółka jazu lewego ,

Rys. nr 6 – Naprawa betonów wnęki ramienia segmentu na przyczółku jazu lewego ,

Rys. nr 7 – Naprawa betonów wnęki ramienia segmentu na filarze jazu lewego.

Rys. nr 8 – Remont konstrukcji betonowych korony filara jazu prawego,

Rys. nr 9 – Remont konstrukcji betonowych korony przyczółka jazu prawego ,

Rys. nr 10 – Naprawa betonów wnęki ramienia segmentu na przyczółku jazu

prawego ,

Rys. nr 11 – Naprawa betonów wnęki ramienia segmentu na filarze jazu prawego.

Rys. nr 12 – Scalenie rys metodą iniekcji ciśnieniowej z dozbrojeniem.

Rys. nr 13 – Drenaż i remont murów oporowych.

Rys. nr 14 – Uszczelnienie styków dylatacyjnych powierzchni poziomych.

Rys. nr 15 – Mocowanie przesuwne ramy napędu zamknięcia segmentowego do

podstawy.

Rys. nr 16 – Przekroje mocowania przesuwnego ramy napędu zamknięcia

segmentowego do podstawy.

Rys. nr 17 – Element utrzymujący mocowania przesuwnego ramy napędu zamknięcia

segmentowego do podstawy.

REGIONALNY ZARZ ĄD GOSPODARKI WODNEJ …wroclaw.rzgw.gov.pl/files_mce/Przetargi/Katarzyna/2014/39...

Documents

Transcript of REGIONALNY ZARZ ĄD GOSPODARKI WODNEJ …wroclaw.rzgw.gov.pl/files_mce/Przetargi/Katarzyna/2014/39...