Mod Am
-
Upload
nguyenhuuthinh -
Category
Documents
-
view
552 -
download
2
Transcript of Mod Am
F- Fgórna wstęga
dolna wstęga
0f0f1 Am21A)m(J ≈0f0f1 Am
21A)m(J ≈
00f0 AA)m(J ≈
obwiednias(t)
t
dr inż. Karol Radecki
MODULACJEANALOGOWE AM
v. 2.0materiały do wykładu Sygnały i Modulacje
PODSTAWOWE POJĘCIA I ZALEŻNOŚCIAnalogowy system telekomunikacyjny
analogoweźródło
informacjimodulator kanał detektor odbiorca
sygnał oryginalny
x(t), Fg
sygnałzmodulowany
s(t)
szum+ zakłócenia
n(t)sygnał odebrany
s(t) + n(t)
estymator sygnału oryginalnego
x(t)
^generatorprzebiegunośnego
c(t), f0
K.Radecki IREPW
f0 >> Fg
Cyfrowy system telekomunikacyjny
sygnał oryginalny x(t)estymator sygnałuoryginalnego x(t)
sygnał zmodulowany s(t)
źródłoinformacji
koderkanałowy
kanał
odbiorca
koderźródłowy
modulator
dekoderźródłowy
dekoderkanałowy
de-modulator
zakłócenia + szumn(t)
sygnał odebrany s(t) + n(t)
^
K.Radecki IREPW
Pojęcie operacji modulacji i detekcji
• Modulacja i demodulacjaModulacja jest to operacja, która przyporządkowuje sygnałom modulującym sygnały zmodulowane. Demodulacja jest procesem odwrotnym względem procesu modulacji
Sygnał analogowy – sygnał z czasem ciągłym oraz ciągłą skalą wartościSygnał cyfrowy – sygnał z czasem dyskretnym oraz dyskretną skalą wartości
• Modulacja i demodulacja analogowaciągłe i odwracalne przyporządkowanie sygnałowi modulującemu sygnału zmodulowanego
• Modulacja i demodulacja cyfrowadyskretne i odwracalne przyporządkowanie sygnałowi modulującemu sygnału zmodulowanego
• Detekcjaodtworzenie informacji oryginalnej z sygnału odebranego
K.Radecki IREPW
Podstawowe zalety stosowania modulacji przy przekazie sygnałów
• możliwość przekazania sygnałów oryginalnych na duże odległości przez kanał transmisyjny. Warunkiem sprawnej transmisji jest, aby sygnał nadawany był widmowo dopasowany do kanału.większa sprawność transmisji, prostsze rozwiązania techniczne urządzeńnadawczych w zakresie w,cz.
• możliwość zwielokrotnienia sygnałów oryginalnych przesyłanych przez kanały poprzez zwielokrotnienie częstotliwościowe i czasowe
• możliwość rozdzielenia równocześnie przesyłanych sygnałów na tej samej częstotliwości nośnej (modulatory kwadraturowe)większa szybkość transmisji w kanale
• możliwość uodpornienia transmitowanych sygnałów na szumy i zakłócenia
• modulacje są stosowane w pomiarach i automatycezwiększenie dokładności pomiarów i sterowania
K.Radecki IREPW
Podstawowe rodzaje modulacji
Modulacje analogowe pasmoweAM DSB – dwuwstęgowa modulacja amplitudy z falą nośnąAM DSB SC - dwuwstęgowa modulacja amplitudy bez fali nośnejAM SSB - jednowstęgowa modulacja amplitudy bez fali nośnejFM – modulacja częstotliwościPM – modulacja fazy
Modulacje analogowe w paśmie podstawowymPAM – modulacja amplitudy impulsówPPM – modulacja położenia impulsówPDM – modulacja szerokości impulsów
Modulacje cyfrowe w paśmie podstawowymPCM – modulacja kodowa impulsówDM - modulacja delta
Modulacje cyfrowe pasmoweASK - kluczowanie amplitudy fali nośnejFSK - kluczowanie częstotliwości fali nośnejPSK - kluczowanie fazy fali nośnej
K.Radecki IREPW
Przebieg zmodulowany analityczny i jego parametry
• przebieg nośny analityczny:
ca(t) = c(t) + j c(t) = A0 exp(jω0t)
c(t) = A0 cos(ω0t), c(t) = A0 sin(ω0t),
• funkcja modulująca: m(t) = |m(t)| exp(j arg m(t)) = |m(t)| exp(j θ(t))
• przebieg zmodulowany analityczny (podstawowe twierdzenie modulacji):
sa(t) = m(t) ca(t) = s(t) + j s(t)
sa(t) = |sa(t)| exp(j arg sa(t)) = |sa(t)| exp(jΦ(t)) = |m(t)| A0 exp(j(ω0t + θ(t))
• amplituda chwilowa (obwiednia rzeczywista sygnału s(t)) : A(t) = |sa(t)| = A0 |m(t)|
• faza chwilowa sygnału s(t): φ(t) = arg zs(t) = ω0t + θ(t)
• częstotliwość chwilowa sygnału s(t): )t(ff)t(dtd
21f
dt(t)d
21F(t) 00 +=θ
π+==
Φπ
∧
∧
odchyłkafazy chwilowej
odchyłkaczęstotliwości
chwilowej
K.Radecki IREPW
faza fali nośnej
częstotliwość nośna
∧
Przebieg zmodulowany analityczny i jego parametry
sa(t) = A(t) exp(jΦ(t)) = s(t) + j s(t)
sa(t) = A(t)(cosΦ(t) + j sinΦ(t)) = A(t)cos(ω0t + θ(t)) + j A(t)sin(ω0t + θ(t))
∧∧
sa(t) = s(t) exp(jω0t) = sI(t)cosω0t - sQ(t)sinω0t + j (sI(t)cosω0t + sQ(t)sinω0t)
s(t) s(t)∧
składowa synfazowasygnału s(t)
składowa kwadraturowasygnału s(t)
s(t) = sI(t) + j sQ(t) obwiednia zespolona sygnału s(t)~
~s(t) = A(t) exp(jθ)
)t(s)t(sarctg)t(
)t(s)t(s)t(A
I
Q
QI
=θ
+= obwiednia rzeczywista sygnału s(t)
odchyłka fazy chwilowej sygnału s(t)
)t(s)t(sarctg)t(
)t(s)t(s)t(A
2
2
22
=Φ
+= obwiednia rzeczywista sygnału s(t)
faza chwilowa sygnału s(t)
sI(t) = s(t) cosω0t + s(t) sinω0t
sQ(t) = s(t) cosω0t - s(t) sinω0t
∧
∧
∧
∧
~
Widmo sygnału zmodulowanego
Jeżeli sygnały x(t) i c(t) są zdeterminowane, istnieją pary transformat Fouriera:
x(t) ↔ X(f), sygnał modulujący i jego widmo gęstości amplitudys(t) ↔ S(f), obwiednia zespolona i jej widmo gęstości amplitudy
to widmo sygnału zmodulowanego analitycznego jest prawostronneSa(f) = S(f - f0)
widmo sygnału zmodulowanego rzeczywistego s(t)
S(f) = S(f - f0) + S*(- f - f0)
Jeżeli sygnał X(t) jest losowy, istnieją pary transformat Fouriera:
X(t) ↔ Sx(f), sygnał modulujący i jego widmo gęstości mocyS(t) ↔ Ss(f), obwiednia zespolona i jej widmo gęstości mocy
S(f) = Ss(f - f0) + Ss(- f - f0)41
widmo sprzężone
21
21
~ ~
~
~ ~
K.Radecki IREPW
41 ~ ~
S(f) = Ss(f – f0) + Ss( f + f0) 41
41~ ~
jeżeli oba składniki widma S(f) są symetrycznie skupione wokół ± f0
Widmo sygnału zmodulowanego
widmo sygnału zmodulowanego
analitycznego
widmo sygnałuzmodulowanegorzeczywistego
widmo sygnałumodulującego
widmo obwiednizespolonej
X(f)
f
S(f)
f
Sa(f) = S(f - f0)
f
f0S(f)
f
f0-f0
-f0
K.Radecki IREPW
~
~1
1/2
MODULACJE ANALOGOWE ŚRODKOWO - PASMOWEFunkcje modulujące
modulacja funkcja modulująca m(t)
AM DSB 1+k x(t)
AM DSB SC k x(t)
AM SSB SC
górna wstęga x(t) + j xt)
dolna wstęga x(t) - j x(t)
FM
PM∫π ]dt)t(xk2jexp[ f
)]t(xjkexp[ ϕ
∧
∧
k, kf łu x(t)[Hz/V], kϕ [rad/V] - stałe modulatora; x(t) – transformata Hilberta sygna∧
,dt
)(x1t1)t(x)t(x τ∫
τ−τ
π−=⎟
⎠⎞
⎜⎝⎛
π−
∗=∞
∞−
))τ
τ−τ
π=⎟
⎠⎞
⎜⎝⎛
π∗= ∫
∞
∞−
dt
)(x1t
1)t(x)t(x)
K.Radecki IREPW
• funkcja modulująca: m(t) = 1 + k x(t) ≥ 0 brak przemodulowaniak - stała modulatora
• przebieg nośny analityczny: ca(t) = c(t) + j c(t) = A0 (cos(ω0t) + j0 sin(ω0t)) = A0 exp(jω0t)
• przebieg zmodulowany analityczny: sa(t) = [1 + k x(t)] A0 exp(jω0t)
• przebieg zmodulowany rzeczywisty: s(t) = [1 + k x(t)] A0 cos(ω0t)
• amplituda chwilowa (obwiednia rzeczywista): A(t) = A0 |m(t)| = A0 [1 + k x(t)]
• widmo sygnału zmodulowanego: S(f) = (A0/2)[kX(f + f0)+kX(f - f0) + δ(f + f0) + δ(f - f0)]
∧
DWUWSTĘGOWA MODULACJA AMPLITUDY Z FALĄ NOŚNĄAM - Amplitude Modulation
A0/2 δ(f - f0)
K.Radecki IREPW - f0 - w -f0 - f0 + w
A0/2 δ(f + f0)
f
S(f) dolna wstęgaboczna
kA0/2górna wstęgaboczna
górna wstęgaboczna
f0 - w f0 f0 + w
A0/2
-w w
X(f)
f
1w << f0
widmo sygnałumodulującego
Modulacja sygnałem kosinusoidalnie zmiennym, m < 1
• sygnał modulujący: x(t) = U cosΩt , Ω = 2πFt
• przebieg nośny: c(t) = A0 cos(ω0t)
• sygnał zmodulowany rzeczywisty: s(t) = A0 (1+m cosΩt) cosω0t, F<<f0, 0 < m < 1
brak przemodulowania
kUAAAAm
minmax
minmax =+−
=
głębokość modulacji
K.Radecki IREPW
A max=A0(1+m)
A min=A0(1-m)A 0
obwiednias(t)
t
- F
2mA0
2mA0
+ F
A0
A(t)
wskaz fali nośnej
wskazy wstęg bocznych
górna wstęga
dolna wstęga
• wykres wskazowy modulacji:
• sygnał zmodulowany analityczny:
)t-j()tj(tj
tj
000
0
e2
mAe2
mAeA(t)s
kUm,t)emcos(1A(t)s
000a
0a
ΩωΩωω
ωΩ
++=
=+=
+
Modulacja sygnałem kosinusoidalnie zmiennym, m < 1x(t)=Ucos(2πFt)
c(t)=A0cos(2πf0t)
s(t)=A0(1+mcosΩt)cosω0t m=kU
)ff(2A
00 −δ)ff(
2A
00 +δ
)Fff(mA41
00 −−δ
)Fff(mA41
00 +−δ
)Fff(mA41
00 −+δ
)Fff(mA41
00 ++δ
U
X(f)
C(f)
S(f)
)Ff(2U
−δ)Ff(2U
+δ
K.Radecki IREPW
S(f) = A0/2 [δ(f – f0) + δ(f + f0)] + mA0/4 [δ(f – f0 - F) + δ(f + f0 + F)] + mA0/4 [δ(f – f0 + F) + δ(f + f0 - F)]
2
2
s
b2
m2m
PP
+=
Pro
cent
cał
kow
itej
moc
y na
daw
anej
m
33%
67%
2s
0
m22
PP
+=
• średnia moc sygnału zmodulowanego za okres m.cz.
• sprawność energetyczna modulacji AM
Modulacja sygnałem kosinusoidalnie zmiennym, m < 1
b0
2
00
2
0
T2
s 2PP2
mPP)2
m(1PsP +=+=+== ∫0
dt)t(T1
0s0 P5,1PP ≤≤
20
T
0
2
0
)tsinm1(Pdt)t(sT1P
0
Ω+== ∫ 0P4P0 ≤≤
• moc chwilowa sygnału zmodulowanego za okres w.cz
K.Radecki IREPW
Modulacja sygnałem kosinusoidalnie zmiennym, m > 1
NIELINIOWA
LINIOWA
m < 1
m = 2
s(t)
s(t)A max=A0(1+m)
minmax
minmax
AAAAm
+−
=
t
t
A max=A0(1-m)A0
A(t)
A(t) = A0 [1 + k x(t)]
K.Radecki IREPW
A0
Modulacja sygnałem kosinusoidalnie zmiennym, m > 1
s'(t)
t
f0-2F f0-F f0 f0+F f0+2F
f
m = 2
S(f)
filtr środkowo przepustowy
przebieg na wyjściufiltru pasmowego
widmo sygnału AMprzemodulowanego
K.Radecki IREPW
Zadanie 1Sygnał AM (modulacja dwuwstęgowa z falą nośną) ma postać:
s(t) = 2[1+cos(2π103t)]cos(2π104t) V1. Podać postać amplitudy chwilowej, sygnału modulującego, fali nośnej, wartość
głębokości modulacji2. Narysować: przebieg czasowy sygnału zmodulowanego, widmo sygnału
zmodulowanego, wykres wskazowy sygnału zmodulowanego
Zadanie 2Sygnał x(t)=0,5cos(2π102t) V moduluje w amplitudzie (modulacja dwuwstęgowa z falą
nośną) przebieg nośny c(t)=cos(2π103t)V.1. Napisać wyrażenie na sygnał zmodulowany s(t).2. Obliczyć moc średnią oraz moc użyteczną (moc wstęg bocznych) sygnału
zmodulowanego s(t), zakładając obciążenie R=1Ω.
Zadanie 3Sygnał AM o postaci s(t)=[1+sin(2π102t)]sin(2π103t) V jest podany na wejście filtru
pasmowego o transmitancji |H(f)| pokazanej na Rys.1. Określić głębokość modulacji sygnału na wyjściu filtru.
1
0,8 1 1,2 kHz
|H(f)|
f
Modulatory AMModulatory klasyczne
ELEMENTNIELINIOWY
FILTRPASMOWY
x(t)
sygnałmodulujący
A(t)cosω0t
sygnał AM
c(t) = A0 cosω0t fala nośna
u2(t)
u1(t) = Up + k x(t) + A0 cosω0t
tcosAa]tcosA)t(xk2tcosAU2[a)]t(xk)t(xkU2U[a)t(u 022
020000p222
p2p22 ω+ω+ω+++=
2p020p20000pwy aU
km,tcos)]t(mx1[aAU2a)tcos)t(kxA2tcosAU2()t(u =ω+=ω+ω=
u2 = a2 u12
u1Up
Modulator kwadratowy
u1(t)Up
k x(t)
A0 cosω0t
R
=
~
~
K.Radecki IREPW
na wyjściu filtru pasmowego
Modulator przełączający
),t(kxtcosA)t(u 001 +ω=
⎩⎨⎧
<
>≈
0)t(cdla,00)t(cdla),t(u
)t(u 12
u1(t)k x(t)
c(t) = A0 cosω0t
R u2(t)
u2 = u1
u1|k x(t)| << A0
)t(g)]t(xtcosA[)t(u 002 +ω≈
)]1n2(tcos[1n2
)1(221)t(g 0
1n
1n
−ω−
−π
+= ∑∞
=
−
....tcos)t(xA41
2A)t(u 0
0
02 +ω⎥
⎦
⎤⎢⎣
⎡π
+=
~
~
-T -T/4 0 T/4 T
g(t) 1t T=1/f0
g(t) funkcja kluczująca
K.Radecki IREPW
Wzmacniacze w układzie modulatora amplitudy AM
Wzm.mocy
modulacja z uzmiennieniem napięcia zasilania rezonansowego wzmacniacza mocy
c(t) = A0 cosω0t
s(t)
s(t) = A(t) cosω0t
x(t) = U cosΩt
EA – element aktywnyOR – obwód rezonansowy
nadajnik z modulacją we wzmacniaczu mocy
J.Modzelewski
s(t) = Uz0(1+mcosΩt)cosω0t
modulacja w układzie dyskretnego sumowania napięć wzmacniaczy fali nośnej
uwy(t)
sn
s2
s1
.
.
.
xwe(t)
W1
W2
Wn
A/C GENnośnej
US USM OBC...
.
.
.
US - układ sterowaniaUSM – układ sumowaniaOBC - obciążenieWn – wzmacniaczeA/C – przetwornik analogowo cyfrowy
J. Modzelewski
Radiowe centrum nadawcze w Solcu Kujawskim
Radiowe centrum nadawcze w Solcu Kujawskim
Nadajnik f-my Thomcast o mocy 1 MW, 225 kHz
moduł nadawczy
Detektory AMdetektory diodowe
s(t) = A0 [1 + m x(t)] cos(ω0t) = A(t) cos(ω0t)
(Rd + RS)C << 1/f0
1/f0 << RC << 1/w
X(f)
f- w w
widmo sygnałumodulującego
detektor obwiedni
przykład:
s(t)=(1+0.5sin200πt)cos(12π104t)
Rs = 75ΩRd = 27ΩR = 10kΩC = 0,01μFw = 100Hz, 1/w = 0,01sf0 = 60kHz, 1/ f0 = 1,67 10-5sRC = 10-4, (Rd + Rs)C = 10-6
m = 0,5
u1(t) u2(t) –obwiednia syg. u1(t)
s(t)
FILTRDOLNO -
PASMOWYC R
uwy≈A(t)
Rd
Rs
∼u1(t)
u2(t)
K.Radecki IREPW
detektor liniowy
u1
u2
u2=au1 dla u1>0u2=0 dla u1<0
⎥⎦⎤
⎢⎣⎡ +ω
π+ω
π+ω+
π+≈ ...t4cos
152t2cos
32tcos
211))t(mx1(aA)t(u 00002
0tcosgdy,0)t(u0tcosgdy,tcos))t(mx1(aA)t(u
02
0002
<ω=
>ωω+=
zakładając, że sygnał modulujący jest wolnozmienny w odniesieniu do jednego okresu przebiegu nośnego, można przyjąć w przybliżeniu, że wartość x(t) jest stała w ciągu tego okresu. Wówczas sygnał u(t) można rozwinąć w szereg Fouriera:
po filtracji dolnopasmowej
))t(mx1(aAu 0wy +
π≈
Detektor liniowy zapewnia odtworzenie niezniekształconego przebiegu modulującego
s(t)
FILTRDOLNO -
PASMOWYR uwy≈A(t)
RdRs
∼u1(t) u2(t)
s(t)
s(t) = A0(1+mx(t))cosω0t
K.Radecki IREPW
detektor kwadratowy
s(t)
FILTRDOLNO -
PASMOWYR
RdRs
∼u1(t) u2(t)
s(t)
s(t) = A0(1+mx(t))cosω0t
u1
u2
u2=au12 dla u1>0
u2=0 dla u1<0
uwy≈A(t)
0tcosgdy,0)t(u0tcosgdy,tcos))t(mx1(aA)t(u
02
00222
02
<ω=
>ωω+=
stosujemy rozwinięcie u2(t) w szereg Fouriera przy założeniu wolnozmiennej amplitudy:
⎥⎦⎤
⎢⎣⎡ +ω
π++≈ ...tcos
41
21))t(mx1(aA)t(u 0
2202
na wyjściu filtru dolnopasmowego:
[ ] [ ])t(xm)t(mx212
aA)t(mx12
aAu 22202
20
wy ++=+≈
detektor kwadratowy wprowadza zniekształcenia sygnału modulującego, które zależą od głębokości modulacji
zniekształcony sygnałmodulujący
K.Radecki IREPW
DWUWSTĘGOWA MODULACJA AMPLITUDY BEZ FALI NOŚNEJAM DSB SC
• funkcja modulująca: m(t) = k x(t), k - stała modulatora [1/V]
• przebieg nośny analityczny:
• sygnał zmodulowany analityczny sa(t) = A0 k x(t) exp(jω0t)
• sygnał zmodulowany rzeczywisty s(t) = A0 k x(t) cos(ω0t)
• amplituda chwilowa (obwiednia rzeczywista) A(t) = A0 |m(t)| = A0 |k x(t)|
• widmo sygnału zmodulowanego S(f) = k (A0/2) (X(f + f0) + X(f - f0))
)tjexp(A)t(c 00a ω=
K.Radecki IREPW
-w w dolna wstęga
bocznagórna wstęgaboczna
górna wstęgaboczna
X(f)
f
1widmo sygnałumodulującego
- f0 - w -f0 - f0 + wf
S(f)
kA0/2
f0 - w f0 f0 + w
Modulacja sygnałem kosinusoidalnie zmiennym
• sygnał modulujący:
• funkcja modulująca: m(t) = k x(t) = k UcosΩt
• sygnał nośny analityczny: ca(t) = A0 exp(jω0t)
• sygnał zmodulowany analityczny:
• amplituda chwilowa
• wykres wskazowy modulacji:
• sygnał zmodulowany rzeczywisty: s(t) = kUA0 cosΩt cosω0t
tcosU)t(x Ω=
t)Ω(je2kUAt)Ω(je
2kUA)t(s
tje)tΩcos(kUA)t(s
00
0
00a
0a
−++=
=
ωω
ω
tcoskUA)t(A 0 Ω=
wskazy wstęg bocznych2kUA0
2kUA0
+ F
- F
A(t)
górna wstęga
dolna wstęga
K.Radecki IREPW
odwrócenie fazyA(t)
kUA0 cosΩt cosω0t
K.Radecki IREPW
kUA0
U
x(t)=Ucos(2πFt)
c(t)=A0cos(2πf0t)
)Fff(kUA41
00 +−δ
s(t)=kUA0cos(Ωt )cos(ω0t) )Fff(kUA41
00 −−δ)Fff(kUA41
00 −+δ
)Fff(kUA41
00 ++δ
A)ff(
2 00 −δ
X(f)
C(f))ff(
2A
00 +δ
S(f)
)Ff(2U
−δ)Ff(2U
+δ
widmo Fouriera sygnału zmodulowanego
S(f) = kUA0/4 [δ(f – f0 - F) + δ(f + f0 + F)] + kUA0/4 [δ(f – f0 + F) + δ(f + f0 - F)]
Modulacja sygnałem kosinusoidalnie zmiennym
modulator AM DSB-SC
detektor synchroniczny z układem odzyskiwania fali nośnej
s(t) = A0 x(t)cos(2πf0t)
)tf4cos(A)t(x21
020
2 π )tf4cos( 0π)tf2cos( 0π
)t(x21
0f2
UKŁADMNOŻĄCY
x(t)
A0cosω0t
s(t) = A0 x(t)cos(2πf0t)
detektor synchroniczny
detektor synchroniczny
)cos()t(xAA21)t2cos()t(xAA
21)t(s)t('c)t(y '
000'00 Φ+Φ+ω==
FILTRDOLNO -
PASMOWYUKŁAD
MNOŻĄCY
[ ]Φ+Δ+π= t)ff(2cosA)t('c 0'0
s(t) = A0 x(t)cos(2πf0t) z(t)y(t)
)cos()t(xAA21)t(z '
00 Φ=
przy detekcji synchronicznej jest wymagane sfazowanie lokalnego przebiegu nośnego z przebiegiem nośnym w nadajniku. Wartość Φ powinna być równa zeru.
)tcos(A)t('c 0'0 Φ+ω=
Wpływ przesunięcia fazy, Δf=0
Wpływ przesunięcia częstotliwości, Φ=0
)t)ff(2cos(A)t('c 0'0 Δ+π=
)tcos()t(xAA21t)2cos()t(xAA
21)t(y '
000'
00 ωΔ+ωΔ+ω=
)tcos()t(xAA21)t(z '
00 ωΔ=
K.Radecki IREPW
odbiornik Costasa
s(t)=A0x(t)cosω0t
UKŁADMNOŻĄCY
UKŁADMNOŻĄCY
FILTRDP
FILTRDP
VCOPRZES.FAZY-90°
DETEKTORFAZY
cos(ω0t+Φ)
sin(ω0t+ Φ)
Φcos)t(x2
A0
Φsin)t(x2
A0
kanał I
kanał Q
)2sin()t(x8A 20 φ
K.Radecki IREPW
demodulator kwadraturowy
⎟⎠⎞
⎜⎝⎛ −ω+ω−ω
π= ...t5cos
51t3cos
31tcos4)t(g 000
sygnałmodulujący
x(t)
c(t) = A0cosω0t
s(t)
x(t)
x(t)
+
+
+
i1
i2
Filtrpasmowy
u(t)
)t(g))t(xtcosA(k)t(i 0011 +ω=
)t(g))t(xtcosA(k)t(i 0012 −ω=
tcos)t(xk)t(s),t(g)t(kx)ii(c)t(u 0221 ω=≈−=
tcos)t(xk)t(s),t(g)t(kx)ii(c)t(u 0221 ω−=−≈−=
)t(g))t(xtcosA(k)t(i 0011 +ω−=
dla T/2 < t < T
)t(g))t(xtcosA(k)t(i 0012 −ω−=
funkcja kluczująca
modulator kołowy
x(t)
g(t)
u(t)
K.Radecki IREPW
dla 0 < t < T/2
JEDNOWSTĘGOWA MODULACJA AMPLITUDY BEZ FALI NOŚNEJ AM SSB-SC
• funkcja modulująca: m(t) = x(t) ± j x(t), x(t) transformata Hilberta sygnału x(t)
+ modulacja z górną wstęgą boczną, - modulacja z dolną wstęgą boczną
• przebieg nośny analityczny
• sygnał zmodulowany analityczny (górna wstęga)
sa(t) = m(t) ca(t) = A0 [x(t) + j x(t)] exp(jω0t) = s(t) + j s(t)
• sygnał zmodulowany rzeczywisty
s(t) = A0 [x(t)cos(ω0t) - x(t)sin(ω0t)]
• widmo sygnału zmodulowanego
S(f) = A0 [X(f - f0)1(f - f0) + X(f + f0)1(- f - f0) ]
∧ ∧
∧
∧
)tjexp(A)t(c 00a ω=
,dt
)(x1t1)t(x)t(x τ∫
τ−τ
π−=⎟
⎠⎞
⎜⎝⎛
π−
∗=∞
∞−
))
ττ−
τπ
=⎟⎠⎞
⎜⎝⎛
π∗= ∫
∞
∞−
dt
)(x1t
1)t(x)t(x)
∧
K.Radecki IREPW
widmo sygnału modulującego
-w w
X(f)
f
1
- f0 - w -f0
f
S(f)A0/2
f0 f0 + w
)t(x)t(x)t(A 22 )+=• amplituda chwilowa
• faza chwilowa
• częstotliwość chwilowa )t(ffdt
)t(d21f)t(F 00 +=+=
θπ
)t(t)t(x)t(xarctgt)t(Φ 00 θωω +=+=
)
odchyłkafazy chwilowej
odchyłkaczęstotliwości
chwilowej
K.Radecki IREPW
widmo sygnału zmodulowanego
modulator jednowstęgowy z filtrem pasmowym wstęgi bocznej
A0cosω0t
filtr pasmowywstęgi bocznej
x(t) s(t)
modulator kwadraturowy
1X(f)
Y(f)
Z(f)
S(f)
f
f
f
f
f0
f0
f0
-f0
-f0
-f0
1
1/2
1/2
UKŁADMNOŻĄCY
UKŁADMNOŻĄCY
PRZESUW.FAZY-90°
A0cosω0t
s(t)PRZESUW.
FAZY-90°
x(t)∧
Σ
górna wstęga: s(t) = x(t)cosω0t – x(t)sinω0t
dolna wstęga: s(t) = x(t)cos ω0t + x(t)sinω0t
∧
∧
+
+/-
- górna wstęga+ dolna wstęga
x(t) y(t)
transformatorHilberta
z(t)
widma sygnałów w modulatorzemodulacja SSB SC z górną wstęgą
K.Radecki IREPW
x(t) x(t)∧
detektor synchroniczny
+Φ+Φ+ω= )cos()t(xAA21)t2cos()t(xAA
21)t(y '
000'00
)
]sin)t(x)cos()t(x[AA21)t(z '
00 Φ+Φ=)
)sin()t(xAA21)t2sin()t(xAA
21 '
000'00 Φ+Φ+ω−
)
s(t) = A0[x(t)cosω0t - x(t)sinω0t] z(t)FILTRDOLNO -
PASMOWY
UKŁADMNOŻĄCY
]t)ff(2cos[A)t(c 0'0
' Φ+Δ+π=
∧
górna wstęgaboczna
y(t)
Wpływ przesunięcia fazy, Δf=0
Wpływ przesunięcia częstotliwości, Δϕ=0
)tsin()t(xAA21)tt2sin()t(xAA
21
)tcos()t(xAA21)tt2cos()t(xAA
21)t(y
'000
'00
'000
'00
ωΔ−ωΔ+ω−
+ωΔ+ωΔ+ω=
)
)
)tsin()t(xAA21)tcos()t(xAA
21)t(z '
00'
00 ωΔ−ωΔ=)
K.Radecki IREPW
Porównanie przebiegów czasowych sygnałów zmodulowanych AM SC