2009.10.23 Projekt zabezpieczeñ docelowych O...

dr in Ŝ . S ta n is ław Karczmarczy k mob i l +48 603 642 650

ma i l to : skarczmarczyk1@poczta .on et .p l

mgr in Ŝ . Wies ław Bereza mob i l +48 501 580 345

ma i l to : w ies law.b ereza@oep k .p l

K B - PROJEKTY KONSTRUKCYJNE spółka z ogran iczoną odpowiedzia lnością

31-422 Kraków, u l . Nuszk iewicza 1 /27 tel. +48 (12) 4310449 fax. +48 (12) 6319089 N IP 945-208-10-59

Projekt zabezpieczeń

istniejącego budynku Państwowych Zakładów ZboŜowych przy ul. Św. Maksymiliana Kolbe w Oświęcimiu

branŜa: konstrukcja

Zleceniodawca: susuł & strama architekci ul. Dąbrowskiego 30 32-600 Oświęcim

Opracowanie wykonał:

dr inŜ. Stanisław Karczmarczyk Kraków, ul. Bałtycka 26/30 upr nr ewid.224/69 mgr inŜ. Wiesław Bereza Kraków, ul. Nuszkiewicza 1/27 upr nr ewid.146/2001

Współpraca: mgr inŜ. Erika Šefčić mgr inŜ. Tomasz Widanka

Kraków, 2009.10.23

Projekt zabezpieczeń budynku Państwowych Zakładów ZboŜowych przy ul. Św. Maksymiliana Kolbe w Oświęcimiu branŜa: konstrukcja

2009.10.23_ Projekt zabezpieczeń docelowych Oświęcim.doc - 2 -

Spis treści:

1. Cel i zakres opracowania........................................................................................... 3

2. Podstawa opracowania .............................................................................................. 4

3. Opis stanu istniejącego .............................................................................................. 5

3.1. Opis ogólny budynku...................................................................................................................................... 5 3.2. Opis warunków wodno - gruntowych ............................................................................................................. 7 3.3. Opis zalecanych prac zabezpieczających ........................................................................................................ 8

4. Rozwiązania konstrukcyjno - materiałowe zabezpieczenia docelowego................ 10

4.1. Elementy zabezpieczenia przeciwwodnego: ................................................................................................. 10 4.2. Rysy, spękania, rozpojenia............................................................................................................................ 10 4.3. Płyta stropowa w części południowej ........................................................................................................... 11 4.4. Podciąg stalowy ............................................................................................................................................ 11 4.5. Słupy stalowe................................................................................................................................................ 12 4.6. Nowa więźba dachowa.................................................................................................................................. 12 4.7. Wzmocnienie istniejącej więźby dachowej................................................................................................... 13 4.8. Zabezpieczenie ścian piwnic......................................................................................................................... 13 4.9. Wzmocnienie stropu nad I piętrem ............................................................................................................... 13

5. Zalecenia wykonawcze:........................................................................................... 15

6. ZałoŜenia do programu BIOZ: ................................................................................16

7. Obliczenia statyczno - wytrzymałościowe: ............................................................. 17

7.1. Więźba drewniana......................................................................................................................................... 17 7.1.1. Zestawienie obciąŜeń:.............................................................................................................................. 17 7.1.2. Schemat pracy: ........................................................................................................................................ 21 7.1.3. Wyniki: .................................................................................................................................................... 21 7.1.4. Krokwie więźby wzmacnianej:................................................................................................................ 24 7.1.5. Krokwie więźby projektowanej: .............................................................................................................. 25 7.1.6. Płatwie więźby projektowanej: ................................................................................................................ 27 7.2. Wymiana fragmentu płyty nad parterem....................................................................................................... 28 7.2.1. Płyta Ŝelbetowa:....................................................................................................................................... 28 7.2.2. Belka Ŝelbetowa:...................................................................................................................................... 31 7.2.3. Wzmocnienie belki Ŝelbetowej: ............................................................................................................... 34 7.2.4. Słup stalowy z HEB 240:......................................................................................................................... 36 7.3. Wzmocnienie płyty nad I piętrem ................................................................................................................. 37 7.3.1. Płyta na szalunku traconym: .................................................................................................................... 37 7.3.2. Belka stalowa aŜurowa z I 500: ............................................................................................................... 39

8. Opracowanie rysunkowe: ........................................................................................ 41

KZ-01. WYMIANA WI ĘŹBY DACHOWEJ W CZĘŚCI BUDYNKU ORAZ WZMOCNIENIE KROKWI DLA POZOSTAŁEJ CZĘŚCI BUDYNKU........................................................................................ 41

KZ-02. ZBROJENIE WYMIENIANEGO FRAGMENTU STROPU NAD PARTEREM............................. 41 KZ-03. WYKONANIE SŁUPÓW S_1 ORAZ WZMOCNIENIA BELKI BS_2........................................... 41 KZ-04. DETAL ZABEZPIECZENIA ŚCIAN PIWNIC................................................................................. 41 KZ-05. WZMOCNIENIE PŁYTY NAD I PIĘTREM POPRZEZ PODWIESZENIE DO

KSZTAŁTOWNIKÓW STALOWYCH............................................................................................. 41 KZ-06. ZBROJENIE PŁYTY NA SZALUNKU TRACONYM NAD WZMOCNIONYM STROPEM

PODDASZA....................................................................................................................................... 41



1. Cel i zakres opracowania

Przedmiotem opracowania jest propozycja projektowa zrealizowania zabezpieczeń w zakresie branŜy konstrukcyjnej istniejącego budynku Państwowych Zakładów ZboŜowych przy ul. Św. Maksymiliana Kolbe w Oświęcimiu. Zabezpieczenia te mają na celu ochronę budynku przed dalszą destrukcją jak moŜe nastąpić w nadchodzącym okresie jesienno – zimowym oraz jako rozszerzenie istniejących juŜ uszkodzeń. W obiekcie wyłączonym z uŜytkowania w ostnic okresie nie były prowadzone Ŝadne prace zabezpieczająco – remontowe.

W ramach opracowania wykonano oględziny obiektu oraz przeanalizowano materiały dotyczące tego obiektu. Przeanalizowano równieŜ moŜliwości adaptacyjne obiektu do pełnienia dowolnej funkcji uŜytkowej w przyszłości. Zabiegi te miały na celu sformułowanie wniosków dotyczących potrzeby i sposobu konstrukcyjnego zabezpieczenia istniejących elementów zabytkowego budynku, aby w przyszłości mogły być one odpowiednio zaadaptowane i uŜytkowane.

Celem opracowania jest przedstawienie rozwiązań konstrukcyjnych, pozwalających zrealizować elementy, które zapewnią stateczności i bezpieczeństwo istniejącego budynku bez istotnej ingerencji w jego strukturę, w szczególności w zakresie chronionym jako elementy o znaczeniu zabytkowym. Ponadto w opracowaniu zaproponowano program dalszych prac zabezpieczających chroniących elementy otoczenia, które zaleca się w dalszej kolejności zrealizować jako prace remontowe lub adaptacyjne zgodnie z prawną interpretacją stanu.

Do opracowania dołączono dokumentację rysunkową pozwalającą, na analizę zaproponowanych rozwiązań oraz ich zrealizowane. Rozwiązania te po uzyskaniu zgody i uzgodnień odpowiednich organów winny być uszczegółowione w ramach tzw. projektu wykonawczego lub nadzorów autorskich, bez moŜliwości jednak zmiany ich istotnego charakteru.



2. Podstawa opracowania

Podstawy merytoryczne opracowania: - Zlecenie Głównego Projektanta tj. Susuł&Strama Architekci z siedzibą w

Oświęcimiu przy ul. Dąbrowskiego 30 na wykonanie projektu zabezpieczeń branŜy konstrukcyjnej istniejącego budynku Państwowych Zakładów ZboŜowych przy ul. Św. Maksymiliana Kolbe w Oświęcimiu,

- Inwentaryzacja architektoniczna istniejącego budynku Państwowych Zakładów ZboŜowych przy ul. Św. Maksymiliana Kolbe w Oświęcimiu

- Materiały archiwalne autora opracowania dotyczące stanu zachowania konstrukcji murowej oraz warunków geotechnicznych panujących najbliŜszym sąsiedztwie,

- Oględziny obiektu przeprowadzone przez autora opracowania w obecności Zleceniodawcy,

- Opinia geotechniczna dla projektowanej przebudowy budynku przy ulicy Św. Maksymiliana Kolbe w Oświęcimiu wykonana przez GEOBIT mgr inŜ. Michał Potempa z siedzibą przy ul. śurawiec 10 w Chrzanowie,

- Ekspertyza stanu technicznego istniejącego budynku Państwowych Zakładów ZboŜowych przy ul. Św. Maksymiliana Kolbe w Oświęcimiu w związku z planowaną przebudową i adaptacją do potrzeb nowej funkcji; branŜa konstrukcyjna opracowana przez KB-Projekty Konstrukcyjne sp. z o. o. z siedzibą w Krakowie przy ul. Szlak 65/313 w październiku 2009 roku,

- Obowiązujące normy, obciąŜenia budowli oraz normy projektowania konstrukcji stalowych, Ŝelbetowych, murowych i drewnianych,

PN-90/B-03000 Projekty budowlane. Obliczenia statyczne. PN-82/B-02001 ObciąŜenia budowli. ObciąŜenia stałe. PN—EN 1991-1-1:2002 Eurokod 1: Oddziaływania na konstrukcje, Część 1-1; Oddziaływania ogólne, CięŜar objętościowy, cięŜar własny, obciąŜenia uŜytkowe w budynkach PN—EN 1991-1-3:2005 Eurokod 1: Oddziaływania na konstrukcje, Część 1-3; Oddziaływania ogólne – ObciąŜenie śniegiem. PN-82/B-02003 ObciąŜenia budowli. ObciąŜenia zmienne technologiczne. Podstawowe obciąŜenia technologiczne i montaŜowe. PN-76/B-03001 Konstrukcje i podłoŜa budowli. Ogólne zasady obliczeń. PN-B-03264:2002 Konstrukcje betonowe, Ŝelbetowe i spręŜone. Obliczenia statyczne i projektowanie. PN-B-03002:1999 Konstrukcje murowe niezbrojone. Projektowanie i obliczenia (z późniejszymi zmianami Ap1:2001, Az1:2001) PN-B-03340:1999 Konstrukcje murowe zbrojone. Projektowanie i obliczenia. PN-B-03150:2000 Konstrukcje drewniane. Obliczenia statyczne i projektowanie (z późniejszymi zmianami Az1:2001) PN-90/B-03200 Konstrukcje stalowe. Obliczenia statyczne i projektowanie. PN-83/B-03020 Grunty budowlane. Posadowienie bezpośrednie budowli. Obliczenia statyczne i projektowanie.

- Literatura przedmiotu oraz tablice projektowe: W Starosolski Konstrukcje Ŝelbetowe tom 1 i 2 PWN 2003 S. Pyrak Konstrukcje z betonu cz2. Elementy i ustroje Wydawnictwa Szkole i Pedagogiczne, Warszawa 1979 Z. Wiłun Zarys geotechniki Wydawnictwa Komunikacji i Łączności WKŁ, 2000, ST. Hajdasz Sposoby ustalenia zuŜycia technicznego budynków i budowli, Promiks, 1991 r, J. Hadyna Utrzymanie obiektów budowlanych – materiały MOIIB – Kraków, 2005, Zestaw projektów do powszechnego stosowania w budownictwie przemysłowym – Elementy Typowe Wydanie IV uzupełnione i poprawione przez Centralny Ośrodek Badawczo – Rozwojowy Budownictwa Przemysłowego BISTYP , Warszawa 1977, F. D. Dmitriew Katastrofy budowlane Szkice historyczno - techniczne Budownictwo i Architektura Warszawa 1956.



3. Opis stanu istniejącego

3.1. Opis ogólny budynku Opisywany budynek zlokalizowany na posesji przy ulicy Św. Maksymiliana

Kolbe w Oświęcimiu jest budynkiem wolnostojącym, zlokalizowanym w bezpośrednim sąsiedztwie Muzeum Auschwitz-Birkenau w Oświęcimiu. Obiekt ze wszystkich stron otoczony jest terenami zielonymi, zaniedbanymi. Od strony północno – wschodniej do budynku przylega torowisko oraz rampa wyładowcza. Opisywany budynek powstał w 1916 roku jako obiekt z przeznaczeniem na piekarnię. Od 1924 roku pełnił funkcję magazynu surowca zakładów Polskiego Monopolu Tytoniowego. W latach 1940-1944 słuŜył jako "Lagerhaus", czyli magazyn mąki, cukru i kaszy dla obozowej załogi SS. Po zakończeniu II wojny światowej uŜytkowany na cele przemysłu spoŜywczego przez Państwowe Zakłady ZboŜowe. Obecnie budynek jest wyłączony z uŜytkowania, zostały od niego odcięte wszelkie media, co spowodowało brak w moŜliwości uŜytkowania instalacji.

Lokalizacja ulicy Św. Maksymiliana Kolbego oraz przedmiotowego budynku na internetowej mapie

miasta Oświęcim.

Rzut opisywanego budynku zawiera się w prostokącie o wymiarach zewnętrznych około 14,10 x 40,10 m. Zlokalizowany jest na posesji, która ograniczona jest ulicą Św. Maksymiliana Kolbe, Legionów oraz Stanisławy Leszczyńskiej oraz przyległymi niezabudowanymi działkami.

Budynek posiada dwie kondygnacje nadziemne oraz częściowe podpiwniczenie. Nad budynkiem znajduje się obszerne poddasze, obecnie nieuŜytkowane. Przekryte jest dachem dwuspadowym, z lokalnymi zmianami w części skrzydła południowego, o więźbie drewnianej z kalenicą równoległą do ulicy Św. Maksymiliana Kolbe. Dach kryty jest dachówką ceramiczną, układaną na łatach drewnianych.



Opisywany budynek to obiekt o złoŜonym układzie nośnym. W części wejściowej jest on wykształcony przez podłuŜne murowane ściany nośne z cegły pełnej, tynkowane, uzupełnione o układ poprzecznych ścian stęŜających. W części południowej (magazynowej) układ nośny wykształtowany jest przez poprzeczne podciągi oparte na ścianach zewnętrznych i wewnętrznych słupach (lokalnie pilastrach ścian). Lokalnie układ jest zaburzony ze względu na charakter pomieszczeń o indywidualnych sposobach uŜytkowania. W poziomie piwnic oraz wyŜszych kondygnacji wszystkie stropy wykonano w postaci płaskich płyt Ŝelbetowych z uŜebrowaniem. Płyty te oparte są na murowanych ścianach ceglanych przechodzących w poziomie piwnic w ściany fundamentowe oraz na podciągach Ŝelbetowych. Taki układ stropu pozwalał na realizację licznych przebić i przejść technologicznych pomiędzy kondygnacjami.

Budynek przy ulicy Św. Maksymiliana Kolbe w Oświęcimiu charakteryzuje się stałym rozwiązaniami materiałowo – konstrukcyjnymi oraz sposobami wykończenia. Obecnie budynek jest wyłączony z uŜytkowania, zaś degradacja elementów wywołana wpływem czynników atmosferycznych utrudnia pełne rozpoznanie i właściwy opis elementów budowlano – konstrukcyjnych.

Na podstawie przeprowadzonych przeglądów dokonano analizy rozkładu rys i spękań uwidocznionych na ścianach elewacyjnych oraz na ścianach wewnętrznych. Pozwoliła ona stwierdzić, iŜ poszczególne elementy obiektu nie wykazują efektów charakterystycznych dla nierównomiernego osiadania budynku, a zarejestrowane uszkodzenia wynikają głównie ze skutków zuŜycia technicznego elementów budynku i braku zabezpieczenia obiektu przed niszczącym działaniem czynników atmosferycznym w tym głównie wody. Dokładny opis stanu technicznego obiektu przedstawiony został w Ekspertyzie stanu technicznego istniejącego budynku Państwowych Zakładów ZboŜowych przy ul. Św. Maksymiliana Kolbe w Oświęcimiu w związku z planowaną przebudową i adaptacją do potrzeb nowej funkcji; branŜa konstrukcyjna opracowanej przez KB-Projekty Konstrukcyjne sp. z o. o. z siedzibą w Krakowie przy ul. Szlak 65/313 w październiku 2009 roku.



3.2. Opis warunków wodno - gruntowych

Omawiany teren połoŜony jest na obrzeŜu miasta Oświęcimia , w

bezpośrednim sąsiedztwie Muzeum Auschwitz-Birkenau w Oświęcimiu. Działka projektowanego budynku ograniczona jest ulicami: Św. Maksymiliana Kolbe, Legionów oraz Stanisławy Leszczyńskiej oraz przyległymi niezabudowanymi działkami.

W podłoŜu omawianego terenu występują utwory trzecio i czwartorzędowe oraz karbon produktywny. Utwory czwartorzędowe reprezentowane są przez nasypy piaszczysto – gliniaste, gruz ceglany, piaski i glinę pylastą. Pod nimi znajdują się osady trzeciorzędowe zbudowane z iłów i piasków mioceńskich. PoniŜej w warstwie karbonu produktywnego znajdują się piaskowce, iłowce oraz mułowce z pokładami węgla.

W podłoŜu gruntowym pod opisywanym budynkiem nie stwierdzono występowania wody gruntowej do głębokości 4,0 m ppt t. do poziomu poniŜej poziomu posadowienia fundamentów. Czwartorzędowy poziom wód gruntowych jest poziomem izolowanym od pięter głębiej zalegających i zalega w przedmiotowym terenie na głębokości około 25,0 – 30,0 m p.p.t. Brak wód gruntowych w poziomie posadowienia obiektu związany jest z zaleganiem do tej głębokości utworów bardzo dobrze przepuszczalnych. Spływ wód gruntowych i powierzchniowych (atmosferycznych) odbywa się w kierunku na N i NW. Nachylenie terenu wynosi od 0 do 1o. Nie przewiduje się oddziaływania wód gruntowych na projektowaną inwestycję. Obiekt naleŜy odpowiednio zabezpieczyć nas wypadek oddziaływania wód opadowych.

W rejonie lokalizacji przedmiotowego obiektu w budowie geologicznej podłoŜa gruntowego biorą udział nasypy piaszczysto-gliniaste, czarne i brunatne, a poniŜej zalega warstwa gliny pylastej, brunatnej, poniŜej warstwa Ŝwirów. Grunty te zaliczyć moŜna do gruntów nośnych.

Dla scharakteryzowania warunków geologiczno-inŜynierskich dokonano podziału podłoŜa gruntowego na warstwy geotechniczne w oparciu o własności fizyko-mechaniczne o genezę gruntów. W przedmiotowym rejonie wydzielono dwie warstwy geotechniczne zgodnie z normą PN-85/B-03020:

Warstwa I - grunty nasypowe - zbudowana jest z nasypów niebudowlanych, niekontrolowanych czarnych i ciemnoszarych i gruzu ceglanego. Warstwa ta zalega do głębokości około 0,5 m p.p.t. Warstwa II – grunty rodzime - zbudowana jest z glin pylastych brunatnych i ciemnoŜółtych znajdujących się w stanie twardoplastycznym. Warstwa ta zalega poniŜej warstwy nasypów na głębokości poniŜej 0,5 p.p.t. Warstwa III – grunty rodzime - zbudowana ze Ŝwirów. Warstwa ta zalega poniŜej warstwy glin pylastych.

Dokładny opis warstw geotechnicznych oraz wyników prac polowych i badań laboratoryjnych gruntów, jak równieŜ wnioski i zalecenia, zawarte są w Opinii geotechnicznej dla projektowanej przebudowy budynku przy ulicy Św. Maksymiliana Kolbe w Oświęcimiu wykonanej przez GEOBIT mgr inŜ. Michał Potempa z siedzibą przy ul. śurawiec 10 w Chrzanowie.



3.3. Opis zalecanych prac zabezpieczających

Na podstawie Ekspertyzy stanu technicznego istniejącego budynku

Państwowych Zakładów ZboŜowych przy ul. Św. Maksymiliana Kolbe w Oświęcimiu w związku z planowaną przebudową i adaptacją do potrzeb nowej funkcji; branŜa konstrukcyjna opracowanej przez KB-Projekty Konstrukcyjne sp. z o. o. z siedzibą w Krakowie przy ul. Szlak 65/313 w październiku 2009 roku zaleca się przeprowadzenie prac budowlanych zabezpieczających, słuŜących dla przywrócenia odpowiednich cech uŜytkowych, dla ochrony i zabezpieczenia substancji budynku przy ulicy Św. Maksymiliana Kolbe w Oświęcimiu. W tym celu naleŜy w obrębie budynku oraz jego najbliŜszego otoczenia wykonać następujący zakres prac remontowych i zabezpieczających:

a) NaleŜy przeprowadzić kontrolę kanalizacji w budynku, w obrębie piwnic i

najbliŜszego otoczenia aŜ do przyłącza z ewentualnym udroŜnieniem, oczyszczeniem oraz uszczelnieniem kanałów oraz studzienek. Prace te naleŜy wykonać w pierwszej kolejności.

b) NaleŜy przeorganizować i usprawnić odprowadzenie wody z dachów budynku tak, aby nie powodowały zamakania ścian oraz w sposób całkowity i kontrolowany były odprowadzone do kanalizacji deszczowej.

c) NaleŜy wykonać wymianę zdeformowanych łat dachowych oraz pokrycia z prawidłowo wykonanymi elementami obróbek blacharskich na ustabilizowanej i wzmocnionej więźbie dachowej.

d) Zaleca się więźbę dachową w przestrzeni skrzydła poprzecznego (niŜszego) jako elementy o wysokim stopniu skorodowania biologicznego rozebrać i wymienić na nowy układ konstrukcyjny. Więźbę dachową w obrębie budynku głównego naleŜy wzmocnić i ustabilizować poprzez zastosowanie przykładek lub nakładek drewnianych, pozwalających na spełnienie warunków nośności i uŜytkowanie tych elementów.

e) NaleŜy umoŜliwi ć osuszenie elementów drewnianej więźby dachowej oraz deskowania pozostawiony w obiekcie. Dotyczy to w szczególności w strefach gdzie stwierdzono przeciekanie dotychczasowego pokrycia.

f) Zaleca się wykonanie izolacji pionowej ścian podziemnych zewnętrznych budynków celem umoŜliwienia odprowadzenia nadmiaru wilgoci z wnętrza ścian. Proponowanym rozwiązaniem jest uŜycie folii kubełkowej układanej na zakład.

g) W paśmie o szerokości od 1,00 do 2,00 m i na głębokości około 30 cm pod powierzchnią nawierzchni naleŜy ułoŜyć geomembranę ze spadkiem na zewnątrz, w celu ograniczenia wsiąkania wód powierzchniowych w podłoŜe gruntowe.

h) Podczas prac związanych z odtwarzaniem nawierzchni wokół budynku naleŜy tak wykształtować warstwy i spadki, aby nie dopuścić do powierzchniowego kontaktu wody opadowej ze ścianami budynku (np. przez tworzenie się kałuŜ i zastoin powierzchniowych).

i) Piwnice obiektu naleŜy uporządkować i umoŜliwi ć jej eksploatowanie. j) We wszystkich pomieszczeniach piwnicy naleŜy zapewnić prawidłową

wymianę powietrza poprzez wentylację. NaleŜy odsłonić (w miarę moŜliwości) zasłonięte okienka alternatywnie wykonać wentylację mechaniczną.



k) Przebarwione tynki w ścianach sygnalizujących strefy nadmiernego zawilgocenia, zasolenia oraz zagrzybienia naleŜy skuć. Następnie naleŜy wykonać nowe tynki z mieszanek konfekcjonowanych jako tynki renowacyjne szerokoporowe. Obecnie istnieje moŜliwość stosowania tańszych tynków produkowanych w Polsce, dopuszczonych do stosowania w budownictwie aprobatami ITB.

l) W programie prac nie przewidziano wykonania izolacji poziomej ścian w poziomie terenu. Byłby to zabieg bardzo kosztowny bez gwarancji skuteczności. JeŜeli zaprojektowane prace nie zapewnią pełnej poprawy, wówczas zamontowane zostanie urządzenie zapobiegające podciąganiu kapilarnemu przez emisje pola elektromagnetycznego. Nie będą wówczas wymagane Ŝadne prace budowlane.

m) Wszelkie rysy i rozspojenia w płytach Ŝelbetowych naleŜy zabezpieczyć zgodnie z wymaganiami technologii Sika Monotyp.

n) Strop podstrychowy w części głównej budynku naleŜy zabezpieczyć poprzez podwieszenie do belek (np. o konstrukcji stalowej) lokalizowanych w przestrzeni poddasza. Strop w części skrzydła południowego zaleca się rozebrać i zastąpić konstrukcją nową, gdyŜ jest to element o wysokim skorodowaniu (około 25 % przekroju)

o) Fragmenty ścian wskazane jako zawilgocone wraz z zaciekami naleŜy poddać intensywnemu osuszaniu oraz odgrzybianiu.

p) Odsłoniętą drewnianą konstrukcje więźby dachowej oraz deskowania naleŜy zabezpieczyć środkami izolacji przeciw korozji biologicznej oraz środkami zabezpieczenia przeciwpoŜarowego. Zaleca się uŜycie np. Ocean 441 B, Tytal, Fobos lub Drewnosol, ... .

q) Otwory okienne w obiekcie naleŜy zabezpieczyć celem uniemoŜliwienia wpływu czynników zewnętrznych (głównie deszczu) nap poprzez wymianę stolarki zgodnie z rozwiązaniem docelowym adaptacji obiektu,

r) Wokół budynku naleŜy wykształtować drenaŜ opaskowy odprowadzający lokalny napływ wody gruntowej podskórnej pochodzenia opadowego.



4. Rozwiązania konstrukcyjno - materiałowe zabezpieczenia

docelowego Dla przywrócenia odpowiednich cech uŜytkowych, dla ochrony i

zabezpieczenia istniejącej substancji budynku Państwowych Zakładów ZboŜowych przy ulicy Św. Maksymiliana Kolbe w Oświęcimiu naleŜy w obrębie budynku oraz jego najbliŜszego otoczenia wykonać następujący zakres prac remontowych i zabezpieczających:

4.1. Elementy zabezpieczenia przeciwwodnego:

a) NaleŜy przeprowadzić kontrolę rur kanalizacyjnych przebiegających obrębie w

budynku, a dalej w obrębie najbliŜszego otoczenia aŜ do przyłącza z ewentualnym udroŜnieniem, oczyszczeniem oraz uszczelnieniem kanałów oraz studzienek. Prace te naleŜy wykonać w pierwszej kolejności.

b) NaleŜy przeorganizować i usprawnić odprowadzenie wody z dachu budynku tak, aby nie powodowały zamakania ścian oraz w sposób całkowity i kontrolowany były odprowadzone do kanalizacji deszczowej.

c) Wokół budynku naleŜy wykształtować drenaŜ opaskowy odprowadzający lokalny napływ wody gruntowej podskórnej pochodzenia opadowego, sączącej się lokalnie na poziomie zalegania warstw gruntowych o niskiej przepuszczalności. Podczas prac związanych z odtwarzaniem nawierzchni wokół budynku naleŜy tak wykształtować warstwy i spadki, aby nie dopuścić do powierzchniowego kontaktu wody opadowej ze ścianami budynku (np. przez tworzenie się kałuŜ i zastoin powierzchniowych). W paśmie o szerokości od 1,00 do 2,00 m i na głębokości około 30 cm pod powierzchnią nawierzchni naleŜy ułoŜyć geomembranę ze spadkiem na zewnątrz, w celu ograniczenia wsiąkania wód powierzchniowych w podłoŜe gruntowe.

d) W programie prac zabezpieczenia docelowego nie przewidziano wykonania izolacji poziomej ścian w poziomie terenu. Byłby to zabieg bardzo kosztowny, tym bardziej, iŜ wykonanie drenaŜa opaskowego wokół budynku spowoduje brak napływu wody podskórnej pochodzenia opadowego na ściany piwniczne budynku. JeŜeli zaprojektowane prace nie zapewnią pełnej poprawy, wówczas zamontowane zostanie urządzenie zapobiegające podciąganiu kapilarnemu przez emisje pola elektromagnetycznego. Nie będą wówczas wymagane Ŝadne prace budowlane.

4.2. Rysy, spękania, rozpojenia Wszelkie rysy, spękania i rozspojenia w ścianach murowanych istniejących

naleŜy wypełnić przy pomocy iniekcji ciśnieniowej oraz przewiązać przy pomocy skotwienia. Rysy o rozwartości powyŜej 2,0 mm naleŜy wypełnić przy pomocy modyfikowanego zaczynu cementowego z białego cementu. Rysy i rozspojenia mniejsze naleŜy iniektować mikrocementem. Iniekcję rys i rozspojeń naleŜy wykonać po zakończeniu prac związanych ze stabilizacją warunków gruntowych posadowienia budynków.



4.3. Płyta stropowa w części południowej

W części skrzydła południowego, gdzie nieszczelności połaci dachu oraz

niedroŜne rynny doprowadziły do znaczącej korozji elementu Ŝelbetowego, zagrzybienia i odparzania warstw o grubości do 2 cm (wobec całkowitej grubości płyty 8 – 10 cm) zaleca się płytę usunąć i zastąpić elementem nowym o konstrukcji jak dla rozwiązania docelowego.

Nową płytę stropową naleŜy wykonać jako układ płytowo – belkowy oparty na stalowym podciągu w osi podpory poprzecznej wewnątrz budynku oraz w postaci gniazd i kątowników stalowych w osi podpory poprzecznej na zewnętrznej ścianie budynku. Ze względu na moŜliwości adaptacyjne obiektu zaleca się nową płytę stropową lokalizować na poziomie +4,98 wobec poziomu ±0,00 przyjętego w poziomie posadzki parteru.

Płyta stropowa winna spełniać charakter elementu stęŜającego dla istniejących elementów budynku. Według analizy statyczno – wytrzymałościowej naleŜy zrealizować płytę grubości 16 cm z betonu klasy B25 usztywnioną belkami Ŝelbetowymi umonolitycznionymi o wymiarach 45x60 cm. Płytę i belki naleŜy zbroić stalą AIIIN-RB500W. Płytę naleŜy zbroi prętami #10 co 20 cm dołem i #10 co 20 cm górą. Belki posiadają zbrojenie 5#25 dołem oraz zbrojenie konstrukcyjnie góra i w połowie wysokości. Oparcie płyty naleŜy realizować na istniejącej ścianie zewnętrznej w postaci gniazd oraz poprzez kształtownik stalowy L120x80x8 kotwiony do lica ściany kotwami #16 co 30cm.

4.4. Podciąg stalowy W strefie podciągu poprzecznego na którym naleŜy oprzeć nowa projektowaną

płytę stropową o konstrukcji Ŝelbetowej naleŜy wykształtować belkę stalowa związana z potrzebą wzmocnienia istniejącego podciągu Ŝelbetowego. Belka stalowa o przekroju kształtowanym w postaci litery L winna być wykonana jako profil spawany z blach grubości 20mm ukształtowanych geometrycznie zgodnie z załączonym rysunkiem. Belkę stalową naleŜy zespolić z istniejącą belką Ŝelbetową poprzez kotwienie śrubami M16 wklejane na bazie naboi z Ŝywicy epoksydowej. Z belki naleŜy dodatkowo wypuścić łączniki #16 do zawieszenia poprzecznych (w stosunku do podciągu) belek Ŝelbetowych nowego projektowanego stropu Ŝelbetowego.

Do wykonania belki stalowej naleŜy uŜywać blach ze stali St3SX spawanych elektrodami EA 146 na pełen przetop przekroju elementu. Elementy naleŜy zabezpieczyć antykorozyjnie poprzez ocynkowanie alternatywnie poprzez malowanie farbą podkładową i farbą wierzchniego krycia. W lokalizacji istniejącego otwory drzwiowego zaleca się środnik z blachy odginać poziomo w celu wykształtowania bezkolizyjnego przejścia komunikacyjnego.



4.5. Słupy stalowe

Celem podparcia wprowadzonej belki stalowej wzmacniającej podciąg

Ŝelbetowy w osi poprzecznej przy nowo realizowanej płycie Ŝelbetowej naleŜy wprowadzić słupy stalowe z kształtowników stalowych HEB240 opartych na oczepach Ŝelbetowych i układzie 4 mikropali. Kotwienie słupów do oczepu realizować przy zastosowaniu kotew systemowych oraz przy zastosowaniu śrub w połączeniu słup z belką.

Do wykonania belki stalowej naleŜy kształtowników ze stali St3SX ze spawanymi Ŝebrami poziomymi gr 6 mm elektrodami EA 146 na pełen przetop przekroju elementu. Elementy naleŜy zabezpieczyć antykorozyjnie poprzez ocynkowanie alternatywnie poprzez malowanie farbą podkładową i farbą wierzchniego krycia.

Oczep jako element Ŝelbetowy z betonu B25 o wymiarach około 50x60x60 cm i zbrojony powierzchniowo prętami #10 co 15 cm w obu kierunkach naleŜy oprzeć na czterech mikropalach. Mikropale naleŜy wykonać jako elementy wiercone w istniejącym gruncie wypełnione rurami rdzeniowymi perforowanymi ∅88,9/6 wypełnionych iniekcyjnie zaczynem cementowym z cementu CEMIIIA klasy 32,5 MPa. Długość mikropali oszacowano na około 525 cm, przy załoŜeniu, Ŝe co najmniej 1,00 m będzie zakotwiony w gruncie rodzimym nośnym w postaci Ŝwirów.

4.6. Nowa więźba dachowa Wymiana więźby w części południowej (niŜszej) jest związana z

wykształtowaniem nowej konstrukcji nośnej na miejsce konstrukcji istniejącej nadmienienie zdeformowanej i skorodowanej. Zmiana ta nie powinna generować zmiany geometrii i kształtu dachu. Nową więźbę dachową naleŜy wykształtować jako układ krokwiowo – płatwiowy z jętkami, gdzie krokwie i jętki będą elementami drewnianymi, zaś płatew ze względu na rozpiętość (l = 6,90 cm) naleŜy wykonać jako element stalowy. Elementy składowe w miejscu ich połączenia na płatwi naleŜy spiąć śrubami M12.

Krokwie oraz jętki więźby dachowej naleŜy wykonać jako elementy drewniane z drewna klasy C30. Dla krokwi przewidziano przekrój 10 x 20 cm, dla elementu jętek 16 x 16 cm. Pokrycie dachu naleŜy przywrócić w postaci dachówki ceramicznej układanej na łatach drewnianych 5x6 cm oraz układzie wiatrownic. Wszystkie elementy drewniane naleŜy zabezpieczyć środkami izolacji przeciw korozji biologicznej oraz środkami zabezpieczenia przeciwpoŜarowego. Zaleca się uŜycie np. Ocean 441 B, Tytal, Fobos lub Drewnosol.

Płatew dachu naleŜy wykonać jako element stalowy ze stali St3SX oparty przegubowo w postaci poduszek betonowych na ścianach poprzecznych. Płatew wykonać jako przekrój skrzynkowy z 2xC320 zapewniający spełnienie warunku nośności i uŜytkowania przy dwukierunkowym zginaniu od dachu. Połączenie elementów składowych zrealizować poprzez spawanie elektrodami EA 146. Elementy stalowy naleŜy zabezpieczyć antykorozyjnie poprzez ocynkowanie alternatywnie poprzez malowanie farbą podkładową i farbą wierzchniego krycia.



4.7. Wzmocnienie istniejącej więźby dachowej

Więźbę dachową w głównej części budynku naleŜy pozostawić, realizując

jedynie jej wzmocnienie poprzez zastosowani przykładek drewnianych celem zmniejszenia aktualnej deformacji i zapewnieniu spełniania w przyszłości warunku ugięcia oraz uŜytkowania elementu.

W tym celu przewidziano wykonanie do krokwi przykładek drewnianych szerokości 3,20 cm i wysokości 20,0 cm łączonych celem zespolenia do istniejących krokwi przy pomocy śrub M10. Pokrycie dachu naleŜy przywrócić w postaci dachówki ceramicznej układanej na łatach drewnianych 5x6 cm oraz układzie wiatrownic. Wszystkie elementy drewniane naleŜy zabezpieczyć środkami izolacji przeciw korozji biologicznej oraz środkami zabezpieczenia przeciwpoŜarowego. Zaleca się uŜycie np. Ocean 441 B, Tytal, Fobos lub Drewnosol.

4.8. Zabezpieczenie ścian piwnic Ściany piwnic w opisywanym budynku Państwowych Zakładów ZboŜowych

przy ulicy Św. Maksymiliana Kolbe w Oświęcimiu naleŜy zabezpieczyć przed dalszym działaniem destrukcyjnym wywołanym długotrwałym zawilgoceniem oraz występowaniem grzybów i mchów, wykwitów solnych oraz innych procesów o działaniu niszczącym.

Ściany piwnic naleŜy od strony zewnętrznej zabezpieczyć folią kubełkową oraz tynkami izolującymi według rozwiązania systemowego zgodnie z załączonym rysunkiem. Od strony wewnętrznej naleŜy skuć zdegradowany tynk ścian, zrealizować proces odgrzybiania oraz suszenia ścian, a następnie pokryć je nowymi tynkami z mieszanek konfekcjonowanych jako tynkami renowacyjnymi szerokoporowymi. Obecnie istnieje moŜliwość stosowania szeregu tynków szerokoporowych produkowanych w Polsce, dopuszczonych do stosowania w budownictwie aprobatami ITB.

4.9. Wzmocnienie stropu nad I piętrem Istniejący strop Ŝelbetowy w poziomie piętra wykazuje nadmierne

odkształcenia które ogólnie złego stanu technicznego tego elementu, w tym głownie rezultatem zaawansowanej korozji, licznych przebić i spękań. Element ten zaleca się podwiesić do konstrukcji stalowych belek poprzecznych w poziomie poddasza.

Belka stalowe w poziomie poddasza podwieszające istniejący strop Ŝelbetowy naleŜy wykonać jako belki aŜurowa z IN500 pracujące jako elementy jednoprzęsłowe równomiernie obciąŜone cięŜarem istniejącej płyty stropowej, projektowanej płyty na szalunku traconym oraz obciąŜeniem uŜytkowym. Rozstaw belek nie moŜe być większy niŜ 1,95 m. Belkę naleŜy oprzeć na istniejących ścianach murowanych. Zespolenie z płytą stropu realizować na budowie przy pomocy kołków ENP2 średnicy 4,5mm. Przed oparciem belki powierzchnię gniazd oraz koronę ściany naleŜy wyrównać poduszką betonową grubości minimum 8cm zbrojonej w dwóch warstwach siatką z prętów #10 co 5cm. Elementy stalowy belek naleŜy zabezpieczyć antykorozyjnie poprzez ocynkowanie alternatywnie poprzez malowanie farbą podkładową i farbą wierzchniego krycia



Strop docelowy zabezpieczający istniejąca płytę Ŝelbetową przed dociąŜeniem naleŜy wykonać jako płytę Ŝelbetową o niezaleŜnej konstrukcji, układanej na szalunku traconym z blachy trapezowej i opieranej na poprzecznym układzie belek stalowych aŜurowych. Jako płytę naleŜy wykonać element gr. 8cm nad blachą TR55x750 gr. 1,0mm układaną jako pozytyw. Powierzchnię płyty naleŜy zacierać celem uzyskania powierzchni przeznaczonej do układania warstwy wykończeniowej. Dodatkowo naleŜy zapewnić współpracę płyty Ŝelbetowej z blachą szalunku traconego poprzez odtłuszczanie, wypiaskowanie elementu. Elementy blachy stalowej oraz płyty Ŝelbetowej pracują jako elementy wieloprzęsłowe oparte na układzie stalowych belek stropowych. Dopuszczalne obciąŜenie dla blachy stalowej T55x750 gr. 1,0 mm ze względu na ugięcie (lo/200) przy rozstawie podpór co ok. 2,10m wynosi 4,63 kN/m2 co wobec istniejącego obciąŜenia charakterystycznego 2,12 kN/m2 gwarantuje spełnienie warunku



5. Zalecenia wykonawcze:

Zakres niniejszego opracowania wykonano przy załoŜeniu wykonania w

terminie późniejszym projektu wykonawczego. Projekt wykonawczy będzie opracowaniem obowiązującym na etapie budowy obiektu.

Specyfikacje i załoŜenia: 1. UŜywać betonu atestowanego B25 (jako beton chudy B10) zwykły, zbrojony

stalą AIIIN – RB500W oraz A0 – St0S spełniający warunki normowe dotyczące składu, próbek, właściwości oraz uŜytego cementu. Nie przewiduje się wykonywania mieszanki betonowej bezpośrednio na placu budowy,

2. Zbrojenie betonu stalą AIIIN – RB500W oraz A0 – St0S w stopniu nie mniejszym od minimalnego, określonego normą oraz wyliczeniami statyczno – wytrzymałościowymi,

3. Zastosowanie domieszek do betonu uzaleŜnione jest od wykonawcy, są wynikiem opracowanej technologii wykonania obiektu, panującej temperatury, tempa prac budowlanych,

4. Elementy zabezpieczenia doraźnego wykonać jako elementy bez dylatacji. Przerwy technologiczne oraz przerwy na styku materiałów wypełnić styropianem miękkim, krawędzie zabezpieczyć masą plastyczna np. Sika Combiflex lub inna o podobnych właściwościach,

5. Wodoszczelność betonu w części podziemnej W8, 6. Wszystkie fundamenty oraz inne Ŝelbetowe elementy parteru wykonać na 10 cm

podkładzie chudego betonu. 7. Dokładność wykonania konstrukcji według oznaczenia symbolem c lub na

podstawie specyfikacji umowy. Powierzchnie betonu po rozszalowaniu winny być gładkie, zgodne z załoŜoną geometrią, bez „raków” i innych uszkodzeń,

8. W przypadku pojawienia się rysy i pęknięcia powiadomić projektanta branŜy konstrukcyjnej, zabezpieczenie np. metodą iniekcji ispo Concretin IHL,

9. Otulenie stali zbrojeniowej w elementach Ŝelbetowych: dla płyty stropowej wynosi 2,5 cm od dołu oraz 2,0 cm od góry. Otulenie stali zbrojeniowej dla płyty dennej wynosi 5 cm od dołu oraz 3 cm od góry.

10. W przypadku odkrycia podczas robót ziemnych instalacji istniejącej naleŜy je zinwentaryzować, zabezpieczyć i powiadomić Inwestora oraz odpowiednie branŜe,

11. Podczas prowadzenia prac budowlanych naleŜy cały czas prowadzić monitoring stanu zachowania oraz osiadań zabudowy sąsiedniej,



6. ZałoŜenia do programu BIOZ:

Prace budowlane prowadzone w obrębie istniejącego obiektu jako prace

zabezpieczające naleŜy prowadzić zgodnie z zasadami i wytycznymi BIOZ oraz BHP. W ramach planowanej Inwestycji wykonywane prace będą naraŜały na następujące niebezpieczeństwa Ŝycia i zdrowia ludzkiego:

a) Prace wykonywane będą w obrębie zrealizowanego wykopu głębokiego. NaleŜy

zapewnić odpowiednie zabezpieczenia dla pracowników oraz przed osobami postronnymi.

b) Prace budowlane części nadziemnych (np. wymianie więźby, pokrycia, …) wykonywane będą jako prace na wysokości. Pracownicy winni posiadać odpowiednie przeszkolenie oraz zabezpieczenia,

c) Prace budowlane realizowane będą z uŜyciem sprzętu mechanicznego oraz elektrycznego lub gazowego (spawarki). Pracownicy winni posiadać odpowiednie przeszkolenie i uprawnienia do ich stosowania.

d) Ze względu na brak mediów w opisywanym obiekcie naleŜy zapewnić dostawę wody, energii elektrycznej i innych wymaganych mediów pozwalających prace budowlane prowadzić w sposób bezpieczny, prawidłowy i zgodnie z wymaganiami. W przypadku stosowania agregatów prądotwórczych naleŜy opracować system zabezpieczeń gwarantujących bezpieczeństwo. Stąd naleŜy dokładnie ustalić harmonogram oraz plan wykonywanych prac

budowlanych w odniesieniu do zastosowanej technologii prowadzenia robót budowlanych.



7. Obliczenia statyczno - wytrzymałościowe:

7.1. Więźba drewniana

7.1.1. Zestawienie obciąŜeń:

Nachylenie połaci dachu: α = 31 ° cosα1 = 0,857 sinα1 = 0,515

Zestawienie obciąŜeń dla dachu: Zestawienie obciąŜeń stałych dla krokwi: nachylenie połaci dachu: α1 = 39,2 °

cosα1 = 0,775rozstaw krokwi l = 100 cmrozstaw łat/kontrłat lł = 50 cm

A/ stałe:[cm] [cm] [kN/m3] [kN/m2] [kN/m2] [kN/m2]

dachówka ceramiczna 0,950 = 0,950 x 1,35 1,283łaty 5 x 4 6,00 0,031 = 0,031 x 1,35 0,041kontrłaty 4 x 3 6,00 0,929 = 0,929 x 1,35 1,254folia paroprzep. 0,010 = 0,010 x 1,35 0,014izolacja cieplna 20 x 100 1,20 0,480 = 0,480 x 1,35 0,648krokwie 8 x 14,5 x 6,00 0,178 = 0,178 x 1,35 0,240stelaŜ 0,100 = 0,100 x 1,35 0,135płyty GKF 3 x 100 12,00 0,360 = 0,360 x 1,35 0,486

3,037 4,100

obci ąŜenie stałe przyło Ŝone na jedn ą krokiew 3,037 4,100

B/ uŜytkowe: 0,500 0,500 x 1,50 0,750

obc. u Ŝytkowe przyło Ŝone na jedn ą krokiew 0,500 0,750

µi Ce Ct sk

C/ śnieg: 1) 0,77 x 1,00 x 1,00 x 1,20 = 0,928 x 1,50 1,3910,5 śniegu (wg kombinacji normowych) 2) 0,50 x 0,93 = 0,464 x 1,50 0,696obc. od śniegu przyło Ŝone na jedn ą krokiew 0,928 1,391

0,464 0,6961)2)



III

3

a = 230 m.n.p.m. - wysokość nad poziomem morza

νb = cseason = 1,0cdir = 1,0

νb = 22,000 m/s vb,o = 22,000 m/s

νm(z) = cr(z) = 0,858

νm(z) = 18,876 m/s co(z) = 1,0

qp(z) =

qb = 0,303 kN/m2

qp(z) = 0,619 kN/m 2 ce(z) = 2,043

KATEGORIA TERENU: WIATR wg PN-EN 1991-1-4

- bazowa prędkość wiatru:

cdir x c season x v b,o

STREFA: OŚWIĘCIM

- wartość szczytowa ciśnienia prędkości:

[1+7 x I v(z)] x 0,5 x ρ vm2(z) = ce(z) x qb

- średnia prędkość wiatru (zaleŜność od wysokości):

cr(z) x c o(z) x v b

Dach dwuspadowy - wartości obliczeniowe

we = qp(ze) = 0,619 kN/m2

γf = 1,5

α = 31,0 ° α - kąt nachylenia połaci dachowej1,00 m

[ 1 ]

cpe,10 = -1,10 cpe,10 = -1,40

cpe,1 = -1,50 cpe,1 = -2,00

na mb na krokiew na mb na krokiew

we = -1,021 -1,021 kN/m we = -1,300 -1,300 kN/mwe = -1,393 -1,393 kN/m we = -1,857 -1,857 kN/m

cpe,10 = -0,80 cpe,10 = -0,50

cpe,1 = -1,20 cpe,1 = -0,50

na mb na krokiew na mb na krokiewwe = -0,743 -0,743 kN/m we = -0,464 -0,464 kN/mwe = -1,114 -1,114 kN/m we = -0,464 -0,464 kN/m

dla cpe,10

dla cpe,1

dla cpe,10

dla cpe,1

Pole "H" Pole "I"

Pole "G"

qp(ze) x cpe

Dla kierunku wiatru θ = 90°

rozstaw krokwi =

Pole "F"



Dach dwuspadowy - wartości obliczeniowe

we = 0,619 kN/m2

1,5

α = 31,0 ° - kąt nachylenia połaci dachowej1,00 m

[ 2 ]

cpe,10 (+)= 0,70 cpe,10 (+)= 0,70

cpe,10 (-)= -0,50 cpe,10 (-)= -0,50cpe,1 (+)= 0,70 cpe,1 (+)= 0,70

cpe,1 (-)= -1,50 cpe,1 (-)= -1,50

na mb na krokiew na mb na krokiewwe = 0,650 0,650 kN/m we = 0,650 0,650 kN/mwe = -0,464 -0,464 kN/m we = -0,464 -0,464 kN/mwe = 0,650 0,650 kN/m we = 0,650 0,650 kN/mwe = -1,393 -1,393 kN/m we = -1,393 -1,393 kN/m

cpe,10 (+)= 0,40 cpe,10 (+)= 0,00cpe,10 (-)= -0,20 cpe,10 (-)= -0,40

cpe,1 (+)= 0,40 cpe,1 (+)= 0,00cpe,1 (-)= -0,20 cpe,1 (-)= 0,40

na mb na krokiew na mb na krokiewwe = 0,371 0,371 kN/m we = 0,000 0,000 kN/mwe = -0,186 -0,186 kN/m we = -0,371 -0,371 kN/mwe = 0,371 0,371 kN/m we = 0,000 0,000 kN/mwe = -0,186 -0,186 kN/m we = 0,371 0,371 kN/m

cpe,10 (+)= 0,00

cpe,10 (-)= -0,50cpe,1 (+)= 0,00

cpe,1 (-)= -0,50

na mb na krokiewwe = 0,000 0,000 kN/mwe = -0,464 -0,464 kN/mwe = 0,000 0,000 kN/mwe = -0,464 -0,464 kN/mdla cpe,1 (-)

qp(ze) =

γf =

α

dla cpe,1 (-)

dla cpe,10 (+)

dla cpe,10 (-)

dla cpe,1 (+)

qp(ze) x cpe

Dla kierunku wiatru θ = 0°P

ole

"J"

dla cpe,10 (+)

dla cpe,10 (-)

dla cpe,1 (+)

Pol

e "G

"

rozstaw krokwi =

Pol

e "H

"

Pol

e "I

"

dla cpe,1 (+)

dla cpe,1 (-)

dla cpe,10 (+)

dla cpe,10 (-)

Pol

e "F

"



ObciąŜenia przykładano według schematów zamieszczonych poniŜej:



7.1.2. Schemat pracy:

Schemat pracy więźby wzmacnianej:

Schemat pracy więźby projektowanej:

7.1.3. Wyniki:

Siły przekrojowe dla więźby wzmacnianej: MOMENTY



SIŁY TNĄCE

SIŁY NORMALNE

Siły przekrojowe dla więźby projektowanej: MOMENTY



SIŁY TNĄCE

SIŁY NORMALNE

REAKCJE PODPOROWE



7.1.4. Krokwie wi ęźby wzmacnianej:

Jako wzmocnienie przyjęto przykładkę z deski o gr. 3,2cm i szerokości 20cm drewno klasy C30γm = 1,30

kmod = 0,80

fm,k = 30000,00 kPa

fm,d = 18461,54 kPa

fV,k = 3000,00 kPa

fV,d = 1846,15 kPa

A = 180,00 cm 2

W = 413,38 cm 3

warunek na zginanie Mmax = 6,83 kNm dla momentu przęsłowego

σm,d = 16522,33 kPaσm,d / fm,d = 0,895 < 1,00ugi ęcieL = 4,40 mE 0,mean = 12000 MPa

I = 4924,37 cm4

Mk = 4,55 kNm dla momentu przęsłowego

współ. α = 1,0u net = 1,55 cm

klasa uŜykowania konstrukcji: 2klasa obciąŜenia dominującego: średniotrwałek def = 0,25

u fin = 1,94 cm zgodnie z PN-B-03150:2000 w obiektach starych

u net,fin = L / 200 dopuszcza się wartości u net.fin większe o 50%

u net,fin = 2,20 cm Warunek spełniony

u net,fin = 1,50 x 2,20 = 3,30 cm

Warunek spełniony

warunek na ścinanieVmax = 14,57 kN

τd = 1,5 x Vmax/A

τd = 1214,17 kPaτd / fV,d = 0,66 < 1,00

po uwzgl ędnieniu mo Ŝliwo ści zwiększenia u net,fin



d re w n o k la s y C 3 0f c ,0 .k = 2 3 0 0 0 ,0 0 k P a

E 0 ,0 5 = 8 0 0 0 0 0 0 k P a

γM = 1 ,3

k m o d= 0 ,8

f c ,0 .d = 1 4 1 5 3 ,8 5 k P a

f t,0 .d = 1 8 0 0 0 ,0 0 k P a

w a ru n e k n a ś c is k a n ieA n= 1 8 0 ,0 0 c m 2

I = 4 9 2 4 ,3 7 c m 2

i= 0 ,0 5 2 0 ml= 4 ,4 0 mλ = 8 4 ,6 2σ c .c rt= 1 1 0 1 6 ,6 8 k P a

λ re l= 1 ,4 4

β c = 0 ,2k = 1 ,6 4k c = 0 ,4 1N = 5 7 ,0 7 k Nσ c .0 .d= 7 6 4 3 ,2 2 k P a

σ c .0 .d / f c ,0 .d = 0 ,5 4 < 1 ,0 0 W a ru n e k s p e łn io n y Krokwie 8 x 14,5 cm wzmocnione przykładką z deski 3,2x20cm w rozstawie co około 100 cm posiadają wystarczającej nośności do przeniesienia obciąŜenia z dachu.

7.1.5. Krokwie wi ęźby projektowanej: Przyjęto krokwie o przekroju 10x20cm z drewna klasy C30 d re w n o k la s y C 3 0f c ,0 .k = 2 3 0 0 0 ,0 0 k P a

E 0 ,0 5 = 8 0 0 0 0 0 0 k P a

γM = 1 ,3

k m o d= 0 ,8

f c ,0 .d = 1 4 1 5 3 ,8 5 k P a

f t,0 .d = 1 8 0 0 0 ,0 0 k P a

w a ru n e k n a ś c is k a n ieb = 1 0 ,0 0 c m h = 2 0 ,0 0 c m A n= b x h = 2 0 0 ,0 0 c m 2

I = (b x h 3 ) / 1 2 = 6 6 6 6 ,6 6 6 6 7 c m 2

i= 0 ,0 5 7 7 ml= 4 ,5 0 mλ = 7 7 ,9 4σ c .c rt= 1 2 9 8 3 ,8 4 k P a

λ re l= 1 ,3 3

β c = 0 ,2k = 1 ,4 7k c = 0 ,4 8N = 1 0 ,1 3 k Nσ c .0 .d = 1 0 5 8 ,6 3 k P a

σ c .0 .d / f c ,0 .d = 0 ,0 7 < 1 ,0 0 W a ru n e k s p e łn io n y



drewno klasy C30γm = 1,30

kmod = 0,80

fm,k = 30000,00 kPa

fm,d = 18461,54 kPa

fV,k = 3000,00 kPa

fV,d = 1846,15 kPab = 10,00 cm h = 20,00 cm

A = b x h = 200,00 cm 2

W = (b x h2) / 6 =

W = 666,67 cm 3

warunek na zginanie Mmax = 8,64 kNm dla momentu podporowego

σm,d = 12960,00 kPaσm,d / fm,d = 0,702 < 1,00ugi ęcieL = 4,50 mE 0,mean = 12000 MPa

I = 6666,67 cm4

Mk = 3,83 kNm dla momentu przęsłowego

współ. α = 1,0u net = 1,01 cm

klasa uŜykowania konstrukcji: 2klasa obciąŜenia dominującego: średniotrwałek def = 0,25

u fin = 1,26 cm

u net,fin = L / 200

u net,fin = 2,25 cm Warunek spełniony

warunek na ścinanieVmax = 11,29 kN

τd = 1,5 x Vmax/A

τd = 846,75 kPaτd / fV,d = 0,46 < 1,00 Krokwie 10 x 20cm w rozstawie co około 100 cm posiadają wystarczającej nośności do przeniesienia obciąŜenia z dachu.



7.1.6. Płatwie więźby projektowanej:

Przyjęto płatwie z kształtowników stalowych 2xC320 ze stali klasy St3S Zestawienie obciąŜeń na belkę:

1,19 kN/m x 1,35 = 1,61 kN/m24,07 kN/m = 24,07 kN/m

25,68 kN/m

cięŜar własny 2xC320obciąŜenie z dachu

Przy rozpiętości: l = 6,970 mlo = 1,05 x 6,970 = 7,319 m Schemat pracy belki:

Siły wewnętrzne: M sd = 0,125 x 25,680 x 7,32 ^2M sd = 171,953 kNmV sd = 0,5000 x 25,680 x 7,32V sd = 93,976 kNm Wymiarowanie: Msd = 171,95 kN/m

MR = αp x W x fd

αp = 1,0

W = 1358 cm3

fd = 205 MPaMR = 278,39 kN/mMsd / MR = 0,618Msd / MR < 1 warunek spełniony

Ugięcie: l0 = 7,32 mE = 205 GPaIx = 25680,0 cm4

qk = 17,12 kN/mf = (5 x qk x l0

4) / (384 x E x Ix)

f = 1,215 cmfdop = l0 / 350

fdop = 2,091 cmf < f dop



Ścinanie: STAL St3S fd 205 MPawspółczynnik niestateczności ffffpn 1

pole przekroju czynnego Annnn 89,60 cm2

siła ścinająca V 93,98 kNnośność na ścinanie VR 1065,34warunek nośności V/VR 0,09 Warunek spełnionyinterakcja V/0,6*VR 0,15 Warunek spełniony Płatwie z 2xC320 posiadają wystarczającej nośności do przeniesienia obciąŜenia z dachu.

7.2. Wymiana fragmentu płyty nad parterem

7.2.1. Płyta Ŝelbetowa: Zestawienie obciąŜeń: tynk cem.-wap. 1,5 cm 0,015 x 19,00 0,285 x 1,35 0,385płyta Ŝelbetowa 18 cm 0,180 x 25,00 4,500 x 1,35 6,075folia 0,010 x 1,35 0,014styropian 4 cm 0,040 x 0,45 0,018 x 1,35 0,024wylewka zbroj. 4 cm 0,040 x 24,00 0,960 x 1,35 1,296płytki 2 cm 0,020 x 21,00 0,420 x 1,35 0,567

6,193 8,361 kN/m2obc. uŜytkowe 5,000 5,000 x 1,50 7,500

11,193 15,861 kN/m2 Rozpiętość: l = 2,65 m Siły wewnętrzne: M prze = 0,125 x 15,860 x 2,65 ^2M prze = 13,922 kNmQ = 0,5 x 15,860 x 2,65Q = 21,015 kN Projektowanie przekroju dla zginania prostego 1. ZałoŜenia: Beton klasy B25, αcc = 1,00 Stal klasy A-IIIN f yk = 490,0 (MPa)

Przekrój zbrojony prętami φ 10 Projektowanie na dopuszczalną szerokość rozwarcia rys adop = 0,30 mm Przekrój płytowy Obliczenia zgodne z PN-B-03264:2002



2. Przekrój:

b = 100,0 (cm) h = 16,0 (cm) d1 = 3,0 (cm) d2 = 3,0 (cm) 3. ObciąŜenia: Moment obliczeniowy M = 13,92 (kN*m) Moment charakterystyczny, długotrwały Md = 9,28 (kN*m) Moment charakterystyczny, krótkotrwały Mk = 0,00 (kN*m) 4. Wyniki: Teoretyczna powierzchnia zbrojenia: As1 = 2,6 (cm2) As2 = 0,0 (cm2) 4 φ10 = 3,1 (cm2) 0 φ10 = 0,0 (cm2) Stopień zbrojenia: µ = 0,20 (%) Minimalny stopień zbrojenia: µ a, min= 0,20 (%) Sprawdzenie stanu granicznego rozwarcia rys prostopadłych: Moment rysujący Mcr = 9,43 (kN*m) Przekrój nie zarysowany Ugięcie belki dla zginania prostego 1. ZałoŜenia: Beton klasy B25, αcc = 1,00 Stal klasy A-IIIN f yk = 490,0 (MPa) Przekrój zbrojony prętami Ø 10 Obliczenia zgodne z PN-B-03264:2002



2. Schemat statyczny

lo = 2,6 (m) 3. ZałoŜenia obliczeniowe: Współczynnik ugięcia: αk = 1,00 * 5/48 ObciąŜenie: Moment wywołany obciąŜeniem długotrwałym: Md = 9,28 (kN*m) Moment wywołany obciąŜeniem krótkotrwałym: Mk = 0,00 (kN*m) Powierzchnia zbrojenia: As1 = 2,6 (cm2) As2 = 0,0 (cm2) Stopień zbrojenia: µ = 0,20 (%) Minimalny stopień zbrojenia: µ a, min= 0,20 (%) Wiek betonu w chwili obciąŜenia: 28 dni Wilgotność względna środowiska: 50 % Końcowy współczynnik pełzania betonu: Φ∞,to = 3,05 4. Wyniki: Ugięcie: a = 2,5 (mm) < alim = lo / 200 = 13,0 (mm) Płyta pracuje jako element wsparty na układzie belek Ŝelbetowych i ścian murowanych. Płyta obciąŜona jest w sposób równomiernie rozłoŜony na całej powierzchni. Przyjęto zbrojenie przęsłowe i podporowe w postaci prętów #10 co 20cm o As = 3,92 cm2. W miejscach jednokierunkowej pracy płyty zastosować zbrojenie rozdzielcze prętami #8 co 20cm o As = 2,51 cm2.



7.2.2. Belka Ŝelbetowa:

Zestawienie obciąŜenia dla belki: cięŜar własny belki 25,0 kN/m3 x 0,5 m x 0,6 m = 6,750 kN/mz płyty 15,9 kN/m2 x 2,7 m x 1 szt. = 42,029 kN/m

48,779 kN/m Rozpiętość: l = 6,75 mlo = 1,05 x 6,75 = 7,09 Siły wewnętrzne: M prze = 0,125 x 48,780 x 7 ^2M prze = 298,778 kNmQ = 0,5 x 48,780 x 7Q = 170,730 kN Projektowanie przekroju dla zginania prostego 1. ZałoŜenia: Beton klasy B25, αcc = 1,00 Stal klasy A-IIIN f yk = 490,0 (MPa) Przekrój zbrojony prętami φ 25 Projektowanie na dopuszczalną szerokość rozwarcia rys adop = 0,30 mm Obliczenia zgodne z PN-B-03264:2002 2. Przekrój:

b = 45,0 (cm) h = 60,0 (cm) d1 = 4,0 (cm) d2 = 4,0 (cm) 3. ObciąŜenia: Moment obliczeniowy M = 298,78 (kN*m) Moment charakterystyczny, długotrwały Md = 199,19 (kN*m) Moment charakterystyczny, krótkotrwały Mk = 0,00 (kN*m)



4. Wyniki: Teoretyczna powierzchnia zbrojenia: As1 = 13,9 (cm2) As2 = 0,0 (cm2) 3 φ25 = 14,7 (cm2) 0 φ25 = 0,0 (cm2) Stopień zbrojenia: µ = 0,55 (%) Minimalny stopień zbrojenia: µ a, min= 0,15 (%) Sprawdzenie stanu granicznego rozwarcia rys prostopadłych: Moment rysujący Mcr = 59,68 (kN*m) Szerokość rozwarcia rysy prostopadłej wk = 0,29 (mm)

Ugięcie belki dla zginania prostego 1. ZałoŜenia: Beton klasy B25, αcc = 1,00 Stal klasy A-IIIN f yk = 490,0 (MPa) Przekrój zbrojony prętami Ø 25 Obliczenia zgodne z PN-B-03264:2002 2. Schemat statyczny

lo = 7,0 (m) 3. ZałoŜenia obliczeniowe: Współczynnik ugięcia: αk = 1,00 * 5/48 ObciąŜenie: Moment wywołany obciąŜeniem długotrwałym: Md = 199,19(kN*m) Moment wywołany obciąŜeniem krótkotrwałym: Mk = 0,00 (kN*m) Powierzchnia zbrojenia: As1 = 24,5 (cm2)

As2 = 3,1 (cm2) Stopień zbrojenia: µ = 1,10 (%) Minimalny stopień zbrojenia: µ a, min= 0,15 (%) Wiek betonu w chwili obciąŜenia: 28 dni Wilgotność względna środowiska: 50 % Końcowy współczynnik pełzania betonu: Φ∞,to = 2,77 4. Wyniki: Ugięcie: a = 17,9 (mm) < alim = lo / 200 = 35,0 (mm)



Projektowanie przekroju ścinanego 1. ZałoŜenia: Beton klasy B25, αcc = 1,00

Zbrojenie podłuŜne i pręty odgięte: stal klasy A-IIIN φ 25 Zbrojenie poprzeczne: stal klasy A-IIIN, strzemiona 4-ramienne φ 6 Rozpiętość obliczeniowa belki l0 = 6,0 (m) Projektowanie na dopuszczalną szerokość rozwarcia rys ukośnych adop=0,30mm Obliczenia zgodne z PN-B-03264:2002 2. Przekrój:

b = 45,0 (cm) h = 60,0 (cm) d = 3,0 (cm) 3. ObciąŜenie belki: Siła poprzeczna VSd = 170,73 (kN) Siła poprzeczna od obc. charakt. Vc = 113,82 (kN) 4. Wyniki: Nośność przekroju niezbrojonego VRd1 = 150,90 (kN) Nośność z uwagi na beton VRd2 = 849,53 (kN) Nośność z uwagi na zbrojenie VRd3 = 174,06 (kN) Pole przekroju zbr. rozciąganego ASL = 24,5 (cm2) Strzemiona 4-ramienne φ 6: Rozstaw strzemion: s = 14,0 (cm) Normowy rozstaw maksymalny smax = 40,0 (cm) Rozstaw z warunku min. gęstości s = 34,4 (cm) Zarysowanie: Szerokość rozwarcia rys ukośnych wk = 0,08 (mm) Belka pracuje jako element wsparty z jednej strony na istniejącej ścianie murowanej, a z drugiej na wzmocnionej belce. Przyjęto zbrojenie dolne belki w postaci prętów 5#25 o As = 24,55 cm2 oraz górne w postaci prętów 4#10 o As = 3,14 cm2. Strzemiona przyjęto 4-cięte z #6 co 10/15cm przy podporze dalej co 30cm.



7.2.3. Wzmocnienie belki Ŝelbetowej:

Zestawienie obciąŜenia dla belki: ściana 8,3 kN/m2 x 5,6 m 1 szt. = 46,065 kN/mz płyty 15,9 kN/m2 x 3,8 m 1 szt. = 59,475 kN/m

105,540 kN/msiła od płatwi 93,98 kNsiła od belki n 147,1 kNsiła od belki s 157,6 kN Schemat pracy belki:

Siły przekrojowe: MOMENTY

SIŁY TNĄCE

REAKCJE PODPOROWE



Charakterystyki przekroju:

A = 404 cm2 Iy = 362863,014 cm4 IŜ = 72200,012 cm4 iy = 30 cm iŜ = 13,4 cm Wy = 5267,072 cm3 Wz = 2709,691 cm3

Wymiarowanie: Msd = 996,57 kN/m

MR = αp x W x fd

αp = 1,0

W = 5267,072 cm3




siła ścinająca V 814,97 kNnośność na ścinanie VR 2615,80warunek nośności V/VR 0,31 Warunek spełnionyinterakcja V/0,6*VR 0,52 Warunek spełniony Belka Ŝelbetowa wzmocniona kształtownikiem spawanym z blach o gr. 20mm posiada wystarczającej nośność do przeniesienia obciąŜeń.



7.2.4. Słup stalowy z HEB 240:

STAL fd 205 MPa

fdv 118,9 MPadługość elementu l 390 cmklasa przekroju eeee 1,02

przekrój klasy: 1 yyyy 1

aaaap 1,0

pole przekroju A 106,00 cm2

wskaźnik wytrzymałości Wx 938,00 cm3

Wy 327,00 cm3

moment bezwładności Ix 11260,00 cm4

Iy 3920,00 cm4

promień bezwładności ix 10,30 cmiy 6,08 cm

nośność przy zginaniu MR=aaaap*W*fd

MRx 192,29 kNmMRy 67,04 kNm

NRc=y*y*y*y*A*f d

NRc 2173 kN

wsp. rezerwy plastycznej

nośność przekroju ściskanego

Przekrój spełnia warunki przekroju klasy 1. Słup stalowy z HEB 240 posiada wystarczającej nośność do przeniesienia obciąŜeń.



7.3. Wzmocnienie płyty nad I piętrem

7.3.1. Płyta na szalunku traconym:

Strop naleŜy wykonać jako płytę Ŝelbetową o niezaleŜnej konstrukcji, układanej na szalunku traconym z blachy i opieranej na poprzecznym układzie belek stalowych. Jako płytę naleŜy wykonać element gr. 8cm nad blachą TR55x750 gr. 1,0mm układaną jako pozytyw. Powierzchnię płyty naleŜy zacierać celem uzyskania powierzchni przeznaczonej do układania warstwy wykończeniowej. Dodatkowo naleŜy zapewnić współpracę płyty Ŝelbetowej z blachą szalunku traconego poprzez odtłuszczanie, wypiaskowanie elementu. Zestawienie obciąŜeń dla płyty h = 6 cm: blacha 0,12 x 1,35 0,162płyta Ŝelbetowa 8,0 cm 0,080 x 25,0 2,000 x 1,35 2,700folia 0,100 x 1,35 0,135płytki ceram. 2 cm 0,020 x 21,0 0,420 x 1,35 0,567

2,520 3,402 kN/m2obc. uŜytkowe 5,000 x 1,5 7,500

7,520 10,902 kN/m2

Zestawienie obciąŜeń dla płyty h = 8 cm na etapie wykonywania: blacha 0,12 x 1,35 0,162płyta Ŝelbetowa 8,0 cm 0,080 x 25,0 2,000 x 1,35 2,700

2,120 2,862 kN/m2

Przyjęto rozstaw belek stropowych co około 1,95m. Elementy blachy stalowej oraz płyty Ŝelbetowej pracują jako elementy wieloprzęsłowe oparte na układzie stalowych belek stropowych. Dopuszczalne obciąŜenie dla blachy stalowej T55x750 gr. 1,0 mm ze względu na ugięcie (lo/200) przy rozstawie podpór co ok. 2,10m wynosi 4,63 kN/m2 co wobec istniejącego obciąŜenia charakterystycznego 2,12 kN/m2 gwarantuje spełnienie warunku. Rozpiętość: lo1 = 1,95 m Siły wewnętrzne: M prze = 0,0781 x 10,900 x 1,95 ^2M prze = 3,237 kNmM podp = 0,105 x 10,900 x 1,8 ^2M podp = 3,708 kNmM k prze = 0,0781 x 7,520 x 1,95 ^2M k prze = 2,233 kNm Projektowanie przekroju dla zginania prostego 1. ZałoŜenia: Beton klasy B25, αcc = 1,00 Stal klasy A-IIIN f yk = 490,0 (MPa)

Przekrój zbrojony prętami φ 8



Projektowanie na dopuszczalną szerokość rozwarcia rys adop = 0,30 mm Przekrój płytowy Obliczenia zgodne z PN-B-03264:2002 2. Przekrój:

b = 100,0 (cm) h = 8,0 (cm) d1 = 3,0 (cm) d2 = 3,0 (cm) 3. ObciąŜenia: Moment obliczeniowy M = 3,25 (kN*m) Moment charakterystyczny, długotrwały Md = 2,23 (kN*m) Moment charakterystyczny, krótkotrwały Mk = 0,00 (kN*m) 4. Wyniki: Teoretyczna powierzchnia zbrojenia przęsłowego: As1 = 1,7 (cm2) As2 = 0,0 (cm2)

4 φ8 = 2,0 (cm2) 0 φ8 = 0,0 (cm2) Teoretyczna powierzchnia zbrojenia podporowego: As1 = 1,9 (cm2) As2 = 0,0 (cm2) 4 φ8 = 2,0 (cm2) 0 φ8 = 0,0 (cm2) Stopień zbrojenia: µ = 0,34 (%) Minimalny stopień zbrojenia: µ a, min= 0,34 (%) Sprawdzenie stanu granicznego rozwarcia rys prostopadłych: Moment rysujący Mcr = 2,36 (kN*m) Przekrój nie zarysowany

Element płytowy traktowany jako betonowy przenosi obciąŜenie przewidziane dla poddasza uŜytkowego. Przyjęto zbrojenie przęsłowe oraz podporowe w postaci #8 co 18,8cm o As = 2,64 cm2 tj. w co kaŜdej fali. Zbrojenie rozdzielcze w postaci prętów #6 co 20cm o As = 1,41cm2. Mocowanie blachy do elementów podporowych realizować poprzez mocowanie kołkami ENP2 średnicy 4,5mm zapewniając zespolenie w kaŜdej fali.



7.3.2. Belka stalowa aŜurowa z I 500:

Zestawienie obciąŜeń (strop podwieszony i projektowany): tynk cem.-wap. 1,5 cm 0,015 x 19,00 0,285 x 1,35 0,385płyta Ŝelbetowa 10 cm 0,100 x 25,0 2,500 x 1,35 3,375blacha 0,12 x 1,35 0,162płyta Ŝelbetowa 8,0 cm 0,080 x 25,0 2,000 x 1,35 2,700folia 0,100 x 1,35 0,135płytki ceram. 2 cm 0,020 x 21,0 0,420 x 1,35 0,567

5,425 7,324 kN/m2obc. uŜytkowe 5,000 x 1,5 7,500

10,425 14,824 kN/m2

Belka aŜurowa IN500 pracuje jako element jednoprzęsłowy równomiernie obciąŜony cięŜarem istniejącej płyty stropowej, projektowanej płyty na szalunku traconym oraz obciąŜeniem uŜytkowym. Belkę naleŜy oprzeć na istniejących ścianach murowanych. Zespolenie z płytą stropu realizować na budowie przy pomocy kołków ENP2 średnicy 4,5mm. Przed oparciem belki powierzchnię gniazd oraz koronę ściany naleŜy wyrównać poduszką betonową grubości minimum 8cm zbrojonej w dwóch warstwach siatką z prętów #10 co 5cm. Zestawienie obciąŜeń dla belki co 1,95m: cięŜar własny belki 0,924 kN/mz płyty 14,8 kN/m2 x 2,0 m x 1 szt. = 28,899 kN/m

29,823 kN/m Rozpiętość: l = 13,10 mlo = 1,05 x 13,10 = 13,76 Siły wewnętrzne: M prze = 0,125 x 29,820 x 13,75 ^2M prze = 704,730 kNmQ = 0,5 x 29,820 x 13,75Q = 205,013 kN Wymiarowanie: Msd = 704,73 kN/m

MR = αp x W x fd

αp = 1,0

W = 4083 cm3




Ugięcie: l0 = 13,75 mE = 205 GPaIx = 142890,0 cm4

qk = 14,72 kN/mf = (5 x qk x l0

4) / (384 x E x Ix)

f = 2,339 cmfdop = l0 / 350

fdop = 3,929 cmf < f dop



siła ścinająca V 205,01 kNnośność na ścinanie VR 642,06warunek nośności V/VR 0,32 Warunek spełnionyinterakcja V/0,6*VR 0,53 Warunek spełniony



8. Opracowanie rysunkowe:

KZ-01. WYMIANA WI ĘŹBY DACHOWEJ W CZ ĘŚCI BUDYNKU ORAZ WZMOCNIENIE KROKWI DLA POZOSTAŁEJ CZ ĘŚCI BUDYNKU

KZ-02. ZBROJENIE WYMIENIANEGO FRAGMENTU STROPU NAD

PARTEREM

KZ-03. WYKONANIE SŁUPÓW S_1 ORAZ WZMOCNIENIA BELKI BS_2

KZ-04. DETAL ZABEZPIECZENIA ŚCIAN PIWNIC

KZ-05. WZMOCNIENIE PŁYTY NAD I PI ĘTREM POPRZEZ PODWIESZENIE DO KSZTAŁTOWNIKÓW STALOWYCH

KZ-06. ZBROJENIE PŁYTY NA SZALUNKU TRACONYM NAD

WZMOCNIONYM STROPEM PODDASZA

2009.10.23 Projekt zabezpieczeñ docelowych O...

Documents

Transcript of 2009.10.23 Projekt zabezpieczeñ docelowych O...