№ 12013/ЦДИ от 31 марта 2016г.

2

СОДЕРЖАНИЕ

СОКРАЩЕНИЯ ........................................................................................................... 5

ТЕРМИНЫ И ОПРЕДЕЛЕНИЯ ................................................................................. 8

АННОТАЦИЯ .............................................................................................................. 9

1 ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ .................................................................................... 10

2 ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ ............................................................................................. 11

2.1 Источники перенапряжений и способы защиты устройств ЖАТ от

атмосферных и коммутационных ПН и влияния тягового тока ........................... 11

2.2 Защита от ПН, возникающих в цепях электроснабжения ............................... 17

2.3 Общие сведения об УЗИП ................................................................................... 20

2.4 Перечень основных УЗИП и аппаратуры защиты, разрешенных к

применению в устройствах ЖАТ ............................................................................. 22

3 ОСОБЕННОСТИ ПРИМЕНЕНИЯ УЗИП И ПОСТРОЕНИЯ ЗАЩИТЫ ОТ ПН

В УСТРОЙСТВАХ ЖАТ .......................................................................................... 26

3.1. Общие требования к построению защиты ....................................................... 26

3.2 Монтаж УЗИП ...................................................................................................... 29

3.3 Защита выпрямительных блоков и полупроводниковых элементов .............. 33

3.4 Устройства бесперебойного питания ................................................................. 34

3.5. Стабилизаторы напряжения ............................................................................... 34

3.6 Помехоподавляющие фильтры ........................................................................... 34

4. ЗАЩИТА УСТРОЙСТВ АВТОБЛОКИРОВКИ ................................................. 35

4.1 Защита цепей питания сигнальной установки АБ с децентрализованным

размещением аппаратуры. ........................................................................................ 35

4.2 Защита линейных цепей ЖАТ ............................................................................ 48

4.3 Защита цепей управления светофором .............................................................. 59

4.4 Защита РЦ в АБЧК ............................................................................................... 64

4.5 Защита ТРЦ в АБТ и АБТЦ ................................................................................ 70

4.6 Защита дешифраторов АБЧК ............................................................................. 75

5 ЗАЩИТА УСТРОЙСТВ ЭЦ .................................................................................. 77

5.1 Защита устройств ЖАТ при вводе линейных коммуникаций в здание поста

ЭЦ ............................................................................................................................ 77

3

5.2 Защита электропитания устройств ЖАТ в здании поста ЭЦ .......................... 82

5.3. Защита рельсовых цепей .................................................................................... 97

5.4 Защита цепей управления светофорами ЭЦ ................................................... 105

5.5 Защита цепей управления светофорами в МПЦ ............................................. 116

5.6 Защита линейных цепей ЭЦ ............................................................................. 118

5.7 Защита цепей УКСПС ....................................................................................... 121

5.8 Защита цепей управления и контроля стрелочных электроприводов ЭЦ ... 123

5.9 Защита контрольных и рабочих цепей электроприводов в МПЦ ................. 126

5.10 Защита линейных цепей МПЦ ........................................................................ 129

5.11 Защита устройств ключевой зависимости стрелок и сигналов ................... 130

6 ЗАЩИТА УСТРОЙСТВ ДИСПЕТЧЕРСКОЙ ЦЕНТРАЛИЗАЦИИ И

ДИСПЕТЧЕРСКОГО КОНТРОЛЯ ........................................................................ 130

7 ЗАЩИТА ПОЛУАВТОМАТИЧЕСКОЙ БЛОКИРОВКИ,

МАРШРУТНО-КОНТРОЛЬНЫХ УСТРОЙСТВ И ЭЛЕКТРОЖЕЗЛОВОЙ

СИСТЕМЫ ................................................................................................................ 132

СПИСОК ССЫЛОЧНЫХ МАТЕРИАЛОВ ........................................................... 135

ПРИЛОЖЕНИЕ А Устройства защиты УЗП1, УЗП1РУ-1000 ............................ 139

ПРИЛОЖЕНИЕ Б Аппаратура защиты «Барьер-АБЧК-М»................................ 142

Аппаратура защиты «Барьер-АБЧК» ..................................................................... 144

ПРИЛОЖЕНИЕ В Модуль защиты МЗ-250С ....................................................... 146

ПРИЛОЖЕНИЕ Г Блоки защиты БЗИП ................................................................ 147

ПРИЛОЖЕНИЕ Д Блоки защиты МПЦ Ebilock 950 ............................................ 157

ПРИЛОЖЕНИЕ Е Защитный фильтр ЗФ-220М ................................................... 163

ПРИЛОЖЕНИЕ Ж Устройства защиты КЗУ-РШ-АБ для числовой кодовой

автоблокировки ........................................................................................................ 165

ПРИЛОЖЕНИЕ З Характеристики полупроводниковых элементов в блоках

питания и выпрямителей устройств ЖАТ ............................................................. 166

ПРИЛОЖЕНИЕ И Характеристики приемников и генераторов, используемых в

ЧДК и тональных РЦ ............................................................................................... 169

ПРИЛОЖЕНИЕ К Сравнительные характеристики различных типов

электросетей ............................................................................................................. 170

ПРИЛОЖЕНИЕ Л Устройство защиты HS100 ..................................................... 172

4

ПРИЛОЖЕНИЕ М Устройство защиты P-3k230 DS ........................................... 174

ПРИЛОЖЕНИЕ Н Спецификация элементов блока БП-ДА ............................... 176

ПРИЛОЖЕНИЕ О Защита линий электроснабжения .......................................... 177

5

СОКРАЩЕНИЯ

АБ – автоблокировка;

АБТ – АБ с тональными рельсовыми цепями;

АБТЦ – АБ с тональными рельсовыми цепями и централизованным

размещением аппаратуры;

АБЧК – числовая кодовая АБ;

АПС – автоматическая переездная сигнализация;

АУПТ – автоматическая установка пожаротушения;

ВВУ – вводное устройство с размещением в помещении;

ВЗУ – заземлитель в сети высокого напряжения;

ВУ - вводное устройство;

ВУФ – вводное устройство линии электроснабжения;

ГЗ – групповое заземление;

ГЗШ – главная заземляющая шина;

ГП – путевой генератор;

ДГА – автоматизированный дизель-генератор;

ДК – диспетчерский контроль;

ДНЦ – поездной диспетчер;

ДСП – дежурный по станции;

ДТ –дроссель – трансформатор;

ДЦ – диспетчерская централизация;

ЖАТ – железнодорожная автоматика и телемеханика;

ЗУ – заземляющее устройство;

ЗП – защитный проводник;

ЗЭ – заземляющий электрод;

ИБП – источник бесперебойного питания;

ИВЦ – информационно-вычислительный центр;

ИПМ – искровой разрядный прибор многократного действия;

ИТ – изолирующий трансформатор;

КЗД – коэффициент защитного действия оболочки кабеля;

КП – контактный провод;

КС – контактная сеть;

КТП – комплектная трансформаторная подстанция;

КТПО – комплектная трансформаторная подстанция однофазная;

КЭБ – кодовая автоблокировка на электронной элементной базе;

КЯ – кабельный ящик;

ЛЦ – линейная цепь;

6

ЛЭП – линия электропередачи [35];

ЛЭП АБ – линия электропередачи автоблокировки [35];

ЛЭП ПЭ – линия электропередачи продольного электроснабжения

[35];

ЛЭП ДПР – линия электропередачи «два провода - рельсы»;

МУ – методические указания;

НВУ – вводное устройство наружной установки;

НВШ – низковольтный шкаф;

НЗУ – заземлитель в сети низкого напряжения [5, 29];

НТ – несущий трос;

ОПН – ограничитель перенапряжения;

ОШУП – отдельная заземляющая шина уравнивания потенциалов;

ПАБ – полуавтоматическая блокировка;

ПН – перенапряжения;

ПП – путевой приемник;

ППр – питающий провод;

ПТ – путевой трансформатор;

ПЯ – путевой ящик;

РК – рельсовая колея;

РР – роговой разрядник;

РЦ – рельсовая цепь;

РШ – релейный шкаф;

СБ – сигнально-блокировочный кабель;

СТ – сигнальный трансформатор;

СУ – сигнальная установка;

СУП – система уравнивания потенциалов;

СЦБ – сигнализация, централизация и блокировка;

СЭП – стрелочный электропривод;

ТМП – типовые материалы для проектирования;

ТП – трансформаторная подстанция;

ТР – технические решения;

ТРЦ – РЦ тональной частоты;

ТУ – технические условия;

УБП – устройство бесперебойного питания, см. ИБП;

УЗИП – устройства защиты от импульсных перенапряжений;

УП – усиливающий провод;

ЦАБ – АБ с централизованным размещением аппаратуры;

ШНС – старший электромеханик СЦБ;

7

ШУЗ – шкаф устройств защиты;

ШУЗВ – шкаф устройств защиты с размещением в помещении;

ШУЗН – шкаф устройств защиты с размещением вне помещения;

ЩВП – щит включения питания;

ЩВПУ – щит включения питания с дистанционным управлением;

ЭДС – электродвижущая сила;

ЭМО – электромагнитная обстановка;

ЭМС – электромагнитная совместимость;

ЭП – экранирующий провод;

ЭПС – электроподвижной состав;

ЭУП – контактная сеть с экранирующим и усиливающим проводами;

ЭЦ – электрическая централизация.

LPZ – зона защиты от молнии (lightning protection zone);

8

ТЕРМИНЫ И ОПРЕДЕЛЕНИЯ

Линейная цепь – электрическая цепь, по которой осуществляется

контроль или управление устройствами ЖАТ, использующая кабельную

линию и выходящая за пределы места концентрации приборов ЖАТ (пост

ЭЦ, транспортабельный модуль, РШ и др.);

Симметричная цепь – электрическая цепь, выполненная с

применением кабеля парной скрутки или витого монтажного провода с

применением двухполюсного размыкания контактами реле;

Опасные ПН – ПН, которые могут повредить аппаратуру ЖАТ,

подключенную к цепи, в которой возникло ПН [7, п. 2.2 ].

9

АННОТАЦИЯ

Необходимость в разработке настоящих Методических указаний

обусловлена следующим:

1. Требованиями Концепции комплексной защиты технических средств и

объектов железнодорожной инфраструктуры от воздействия атмосферных и

коммутационных перенапряжений и влияния тягового тока;

2. Разработкой новых стандартов в области защиты от перенапряжений;

3. Внедрением новых схемотехнических решений и элементной базы

устройств ЖАТ;

4. Разработкой новых устройств защиты от перенапряжений

отечественного и зарубежного производства.

5. Ухудшением ЭМО в зоне расположения объектов ЖАТ вследствие:

а) увеличения тягового тока [1, п.6.3];

б) увеличения количества участков с размещением ЛЭП АБ на опорах КС,

имеющих заземление конструкций на рельсовую колею;

в) эксплуатации электроподвижного состава с электронным управлением

тяговыми двигателями;

г) значительного увеличения удельного сопротивления балласта верхнего

строения пути;

д) применения безбалластного верхнего строения пути, а также наличия

участков пути, выполненных на искусственных сооружениях, в скальных и

вечномерзлых грунтах.

Настоящие методические указания разработаны с целью систематизации

методов защиты аппаратуры ЖАТ от ПН.

Методические указания содержат:

- сведения о новых и находящихся в эксплуатации устройствах защиты;

- особенности применения УЗИП и построения схем защиты;

- схемы защиты аппаратуры автоблокировки;

- схемы защиты аппаратуры электрической централизации;

- схемы электроснабжения устройств АБ и ЭЦ.

Настоящие МУ и приведенные в них схемы разработаны на основе

Концепции комплексной защиты технических средств и объектов

железнодорожной инфраструктуры от воздействия атмосферных и

коммутационных перенапряжений и влияния тягового тока [1] и утвержденных

технических решений по защите технических средств объектов ЖАТ от

воздействия ПН.

10

1 ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ

Методические указания разработаны для применения в типовых решениях

и материалах проектирования, при разработке новых устройств и систем ЖАТ, а

также при реализации работ по повышению надежности действующих устройств

и систем ЖАТ.

Материалы настоящих методических указаний могут дополняться и

уточняться с учѐтом анализа опыта их применения, а также по мере разработки

новых методов и приборов защиты в соответствии с СТО РЖД 08.021-2015.

11

2 ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ

2.1 Источники перенапряжений и способы защиты устройств ЖАТ от

атмосферных и коммутационных ПН и влияния тягового тока

2.1.1 На нормальную работу систем и устройств ЖАТ оказывают

воздействие ПН, вызванные разрядами молнии, коммутационными процессами

возникающими как при работе электросетей и устройств транспорта, так и

вследствие неисправностей технических средств, а также вызванные влиянием

электротяги [1, п.6.3].

2.1.2 Вследствие того, что молния обладает высокой энергией, ток разряда

молнии, а также сопровождающее его электромагнитное поле вызывают

наибольшие повреждения устройств и систем ЖАТ.

2.1.3 Согласно [30] установлены четыре уровня защиты от молнии (I-IV).

Для каждого уровня определены фиксированные максимальные параметры тока

молнии, приведенные в таблице 3 п. 8.2 [30]. Эти параметры следует применять

для расчетов средств и компонентов защиты систем и устройств ЖАТ.

2.1.4 В соответствии с Концепцией комплексной защиты технических

средств и объектов железнодорожной инфраструктуры от воздействия

атмосферных и коммутационных перенапряжений и влияния тягового тока [1]

при проектировании защиты устройств ЖАТ от ПН необходимо придерживаться

принципов концепции зоновой защиты. Применительно к территориально

распределенным устройствам ЖАТ согласно ГОСТ [30] выделяют следующие

зоны защиты от молнии LPZ:

LPZ ОА - зона, в которой угроза возникает из-за прямого удара молнии и

воздействия электромагнитного поля молнии. Внутренние системы могут быть

подвергнуты воздействию полного или частичного электрического тока молнии

и скачку напряжения;

LPZ ОB - зона, защищенная от прямых ударов молнии, в которой

существует угроза воздействия электромагнитного поля молнии. Внутренние

системы могут быть подвергнуты воздействию частичного электрического тока

молнии и скачкам напряжения;

LPZ I - зона, в которой электрический ток и скачки напряжения

ограничены путем перераспределения электрического тока и применения

изолирующих средств и/или нескольких устройств защиты от импульсных

перенапряжений на границах областей защиты от молнии. Применение

пространственного экранирования может ослабить воздействие

электромагнитного поля молнии;

LPZ II, ... , n - зона, в которой электрический ток и скачки напряжения

могут быть ограничены путем перераспределения электрического тока и

применения изолирующих средств и/или нескольких дополнительных устройств

12

защиты от импульсных перенапряжений на границах областей защиты от

молнии.

Распределение устройств ЖАТ по зонам защиты от молнии представлено

на рисунке 2.1.

2.1.5 ПН создают риски появления аварийных ситуаций, представляющих

опасность для обслуживающего персонала и могут повредить аппаратуру и

приборы ЖАТ и других элементов инфраструктуры.

2.1.6 Помехоустойчивость технических средств ЖАТ должна учитывать

характеристики электромагнитной обстановки в условиях эксплуатации [2].

2.1.7 Для снижения опасности для обслуживающего персонала, риска

повреждения зданий (сооружений) и оборудования от воздействия молнии

должны применяться системы защиты от молнии. Применяются внешние и

внутренние системы защиты от молнии. Внешние системы защиты должны

обеспечить перехват удара молнии в здание (сооружение) через систему

молниеприемников, отведение тока молнии в землю через систему токоотводов

и рассеивание тока молнии в земле через систему заземлений. Внутренние

системы призваны предотвратить опасность электротравм персонала,

возгораний и повреждения оборудования путем уравнивания потенциалов и/или

использования безопасного изолирующего расстояния между компонентами

системы защиты от молнии и другими токопроводящими элементами внутри

здания (сооружения). Более полно системы защиты от молнии описаны в ГОСТ

[30] и Концепции [1].

13

Рисунок 2.1 – Распределение устройств ЖАТ по зонам защиты от молнии

Зона Устройство

0А

I

II

I

0В

0А

ТП

АВР, ИТ,

ЭЦ, ДЦ,АБ

ПТ,СТ

0В

ЛЭП1 ЛЭП2

Внешние устройства ЖАТ(посты, переезды, модули)

Внешние устройства управления, контроля, увязок

(ДЦ, ДК, АПК, лин. цепи)

ВУ

ИТ

ПТ СТ

ДТ

Рельсовая линия

ТП ЛЭП АБ ТП ЛЭП ПЭ

кросс

Напольные устройства

Кросс, ШУЗ

ШУЗ, ВУ

ШУЗВ

ШУЗН

СП

ВУ

ПВ

ВУШУЗН

ШУЗВ

ИТИТ

релейная

14

На рисунке 2.2 показаны источники внешних электромагнитных влияний

на сигнальный кабель для полного обобщенного варианта взаимного

расположения объектов. Практически используются различные комбинации

расположения объектов.

1 – медные изолированные жилы;2 – поясная изоляция;3 – алюминиевая оболочка;4 – оболочка из полиэтилена;5 – броня;6 – защитный шланг из полиэтилена.

Рисунок 2.2 – Источники внешних электромагнитных влияний

2.1.8 Основными способами защиты устройств ЖАТ от ПН являются:

- использование систем молниезащиты для отвода тока молнии в землю в

обход защищаемых сооружений и оборудования [1], [3], [5], [30];

- уравнивание потенциалов нетоковедущих металлических частей с

использованием систем заземления согласно [4], [5];

- ограничение переходных перенапряжений и отвод импульсных токов при

помощи УЗИП [3], [6];

15

- принятие мер к разделению жгутов монтажных проводов от возможного

источника ПН до приборов защиты и от приборов защиты к аппаратуре ЖАТ,

предусматривая их раздельную укладку, а, в случае необходимости, обеспечивая

пересечение под углом 90о;

- использование, как правило, системы питания и заземления TN-S, при

невозможности использования системы TN-S – применение системы TN-C-S до

изолирующего трансформатора и системы IT после него для электропитания

аппаратуры ЖАТ. Следует учитывать возможность применения системы

питания и заземления IT от КТП до НВУ, системы TN-S от НВУ до

изолирующего трансформатора и системы IT после изолирующего

трансформатора для питания аппаратуры ЖАТ в соответствии с техническими

требованиями к НВУ [43, п. 3.1].

- повышение электрической прочности изоляции;

- исключение гальванической связи между источником ПН и защищаемой

аппаратурой;

- применение симметричных цепей;

- изменение трассы прокладки кабельных линий ЖАТ с целью увеличения

расстояния от питающих, отсасывающих, шунтирующих линий, а также линий

электропередачи и заземляющих устройств этих линий;

- замена воздушных линий ЖАТ на кабельные;

- применение кабелей парной скрутки;

- применение бронированных кабелей с усиленной алюминиевой

оболочкой КЗД которых - 0,1.

2.1.9 Контактная сеть оказывает влияние на нормальную работу устройств

ЖАТ.

2.1.9.1 При коротком замыкании контактного провода на рельс (землю) в

РЦ и других цепях ЖАТ возникают опасные ПН, воздействующие на устройства

ЖАТ.

2.1.9.2 Индуцированное напряжение на участках с электротягой

переменного тока непрерывно воздействует на аппаратуру и цепи СЦБ. На

участках с электротягой постоянного тока импульсы наведенного напряжения

возникают только при КЗ и переходных процессах в системе ЭПС - подстанция.

Индуцированное напряжение может привести к повреждению устройств ЖАТ.

2.1.10 В соответствии с Правилами [7 и 14] вынужденный режим работы

систем электроснабжения – режим работы при котором одна из тяговых

подстанций внезапно (как правило не более, чем на 2 ч) отключается и ее

нагрузку принимает одна или две смежные подстанции, что влечет за собой

изменение принятой схемы питания тяговой сети на рассматриваемом участке.

На участках тяговой сети систем 2х25 кВ с автотрансформаторными пунктами,

16

недопустим переход к системе 25 кВ, а так же отключение в штатном режиме

одновременно более одного автотрансформаторного пункта.

2.1.11 Вся аппаратура ЖАТ сконструирована и изготовлена в соответствии

с требованиями, предъявляемыми к электроустановкам до 1000 В. Для защиты

цепей ЖАТ с номинальным напряжением 220 В используются приборы защиты,

имеющие напряжение пробоя (срабатывания) в пределах 700 В. – 1000 В, что

позволяет использовать в устройствах СЦБ диоды с допустимым обратным

напряжением 1000 В. Учитывая выше изложенное, а также в соответствии с

Расчетом влияния контактной сети на устройства ЖАТ [18, 37] допустимое

наводимое напряжение между проводом линейной цепи ЖАТ и землей должно

быть не более 250 В при вынужденном режиме работы контактной сети и не

более 1000 В в режиме короткого замыкания.

2.1.13 Асимметрия тягового тока оказывает существенное влияние на

работу РЦ на электрифицированных участках. При появлении асимметрии РЦ

величины тягового тока, протекающего по каждой из полуобмоток ДТ, могут

значительно отличаться друг от друга. При коротком замыкании на один из

рельсов, разряде молнии на опору КС - разрядный ток течет по 1 рельсу и,

соответственно, по одной полуобмотке ДТ. Аналогичная ситуация складывается

при перекрытии изолятора КС. Возникающие в этих случаях ПН способны

привести к повреждению устройств ЖАТ.

2.1.14 Коммутационные процессы в ЭПС и тяговой подстанции приводят к

возникновению коммутационных ПН. Например, при переключении позиций

контроллера на электровозе, отключении и включении КС, при трогании с места,

особенно при повышенной массе поезда, токосъеме в условиях гололеда.

2.1.15 В соответствии с [1] должна осуществляться комплексная система

защиты от ПН объектов инфраструктуры железнодорожного транспорта:

устройств энергетики, ЖАТ, электросвязи, информатики и коммунального

обеспечения. Построение защиты цепей питания ЖАТ, приведенное в

настоящих МУ, выполнено с учетом того, что защита линий электропередачи

напряжением выше 1000 В и трансформаторных подстанций выполняет также

защиту от ПН цепей и устройств ЖАТ.

При проектировании кабельных линий СЦБ на участках с электротягой

переменного тока выбор кабеля следует осуществлять в соответствии с [18].

2.1.16 Во время плавки гололеда наведенные опасные напряжения в

проводных линиях ЖАТ не должны превышать допустимых значений по нормам

вынужденного режима работы системы электроснабжения в соответствии с

правилами [7]. Согласно Инженерной методике [46, п.1.3.2] нагрузка контактной

сети в режиме плавки гололеда повышается в 1,16 – 1,5 раза.

17

2.2 Защита от ПН, возникающих в цепях электроснабжения

2.2.1 Питание устройств СЦБ осуществляется от линий электроснабжения,

защита которых осуществляется в соответствии с положениями Концепции

комплексной защиты технических средств и объектов железнодорожной

инфраструктуры от воздействия атмосферных и коммутационных

перенапряжений и влияния тягового тока [1, п.9]. Защита ЛЭП напряжением

выше 1000 В должна соответствовать требованиям Свода правил

«Электроснабжение нетяговых потребителей» [35].

2.2.2 Для питания каждой сигнальной установки применяются

трансформаторные подстанции в соответствии со Сводом правил [35, п. 4.3,

п.5.2.15]. Подключение трансформаторов к линии выполняется через

предохранители, номинал которых должен соответствовать мощности

трансформатора в соответствии с требованиями инструкции [47]. От грозовых и

коммутационных перенапряжений ЛЭП и первичная обмотка трансформатора

должна быть защищена ОПН или разрядниками соответствующего типа.

2.2.3 Заземление разрядников контактной сети и опор КС выполняется с

соблюдением требований разделов.2.3 и 3.2 Инструкции по заземлению

устройств электроснабжения [9].

2.2.4 При проектировании точку присоединения заземления разрядников

КС и группового заземления к рельсу рекомендуется располагать не ближе 400 м

от ДТ.

2.2.5 Примерная схема размещения оборудования на перегоне и

возможные причины возникновения ПН приведены на рисунке 2.3.

2.2.6 В целях повышения эффективности защиты от ПН аппаратуры СЦБ и

обеспечения безопасности обслуживающего персонала в случае пробоя или

нарушения изоляции между высоковольтной и низковольтной обмотками на

трансформаторе ОМ должен быть установлен искровой промежуток

многократного действия один вывод которого подсоединяют к корпусу

трансформатора, а другой - обязательно к тому из выводов вторичной обмотки

трансформатора, к которому присоединяют отходящий в кабельный ящик КЯ

провод ПХ. При этом автоматический выключатель типа АВМ,

устанавливаемый в КЯ, включают в провод ОХ. Схемы защиты цепей питания

СУ от трансформаторов ОМ, ОЛ представлены на рисунках 4.2 – 4.5.

2.2.7 На одиночных сигнальных установках двухпутных участков при

резервном питании их от ЛЭП ДПР, во избежание повреждения питающего

кабеля при коротком замыкании контактной сети, КТПО должна быть

присоединена к средней точке ДТ того же пути, что и питаемый ею релейный

шкаф [9, п. 3.2.2].

2.2.8 На воздушных ЛЭП АБ или ЛЭП ПЭ с треугольным расположением

проводов прямым ударам молнии подвергается, главным образом, верхний

18

высоковольтный провод на вершине опоры. Линейный трансформатор

рекомендуется подключать к двум нижним проводам.

2.2.9 При расположении ЛЭП АБ и ЛЭП ПЭ на опорах КС траверсы с

проводами рекомендуется размещать не выше уровня несущего троса КС.

2.2.10 На участках, расположенных в районах вечной мерзлоты, где

электропитание осуществляется от ЛЭП напряжением 35 кВ от специальной

комплектной трансформаторной подстанции типа КТПС-35 мощностью 1,2 кВ•А

и вторичным напряжением 100 В (например, на участках БАМа), защита ее от

перенапряжений и короткого замыкания выполняется согласно указаниям [38],

методическим рекомендациям [41] и пособию к методическим рекомендациям

[42] в соответствии со схемой, показанной на рисунке 4.8.

2.2.11 Электроснабжение устройств ЭЦ и автоблокировки ЦАБ при

модернизации рекомендуется выполнять по схемам TN-S. В случае

невозможности использовать систему TN-S необходимо применять систему

TN-C-S.

Следует учитывать возможность применения системы питания и

заземления IT от КТП до НВУ, системы TN-S от НВУ до изолирующего

трансформатора и системы IT после изолирующего трансформатора для питания

аппаратуры ЖАТ в соответствии с техническими требованиями к НВУ [43, п.

3.1].

19

Рисунок 2.3 – Возможные причины возникновения ПН

ДТ

ДТ

ИПМ

>60

0 м

42

3

1

>10

0 м

РШРШ

> 4

00 м

>60

0 м

ИПМ

1 – возникно

вени

е ПН при

поп

адан

ии мол

нии в КС

;2 – возникно

вени

е ПН при

перекры

тии изол

ятор

а КС

;3 – возникно

вени

е ПН при

срабаты

вани

и (про

бое)

ОПН (разрядни

ка) КС

;4 – возникно

вени

е ПН при

неи

справн

ости ЭПС.

ОПН (РВ

)

ГЗГЗ

20

2.3 Общие сведения об УЗИП

Основные принципы выбора и применения УЗИП изложены в ГОСТ [3].

По своему назначению УЗИП делятся на две основные группы:

а) разрядники, предназначенные для отвода импульсного тока молнии в

систему заземления;

б) ограничители перенапряжений, предназначенные для снижения

величины импульсных напряжений наводимых в различных цепях устройств

ЖАТ.

По принципу действия УЗИП делятся на устройства коммутирующего

типа, ограничивающего типа и комбинированного типа. Особенности различных

типов УЗИП приведены в таблице 2.1.

Таблица 2.1.

Конструктивные особенности различных типов УЗИП

Тип УЗИП Свойства Тип элементной базы

Коммути-

рующий

Высокое полное сопротивление

при отсутствии

перенапряжения, которое резко

снижается при воздействии

импульсного напряжения.

Искровые и газонаполненные

разрядники, тиристоры и

транзисторные ключи

Ограничи-

вающий

Высокое полное сопротивление

при отсутствии

перенапряжения, постепенно

снижающееся с возрастанием

значения тока и напряжения.

Варисторы и

ограничительные диоды

Комбини-

рованный

Обладает свойствами

характерными для УЗИП

коммутирующего и

ограничивающего типа

Искровые и газонаполненные

разрядники, тиристоры и

транзисторные ключи,

оксидно-цинковые варисторы

и ограничительные диоды с

различными схемами

соединения

Основные характеристики УЗИП с различной элементной базой

представлены в таблице 2.2. В таблице приведены характеристики

существующих типов УЗИП. По мере появления новых устройств защиты -

настоящие МУ могут дополняться.

21

Таблица 2.2

Сравнительные характеристики элементов, применяемых в УЗИП

Тип элементной

базы УЗИП

Время

срабатывания Преимущества Недостатки

Открытые

искровые

разрядники

100нс÷1мкс

- очень высокая

способность к

пропуску

импульсных токов

- очень высокая

способность к

гашению

сопровождающих

токов

- специальные требования

к месту установки, для

обеспечения пожарной

безопасности

Закрытые

искровые

разрядники

100нс÷1мкс

- высокая

способность к

пропуску

импульсных токов

- высокая

способность к

гашению

сопровождающих

токов

- внешняя оболочка не в

полной мере

обеспечивает пожарную

безопасность

- относительно высокое

значение защитного

уровня

Газонаполненн

ые разрядники +

маломощные

закрытые

искровые

разрядники

≤100 нс

- средняя

способность к

пропуску

импульсных токов

- очень низкая

способность к гашению

сопровождающих токов

- низкая стойкость к

токам короткого

замыкания

22

Тип элементной

базы УЗИП

Время

срабатывания Преимущества Недостатки

Варисторы ≤25 нс

- средняя

способность к

пропуску

импульсных токов

- высокое

быстродействие

- низкое значение

защитного уровня

- необходимость

оснащения встроенным

внутренним

разъединителем или

внешней защитной

конструкцией для

обеспечения пожарной

безопасности

Ограничитель-

ные диоды ≤10 нс

- очень высокое

быстродействие

- очень низкое

значение защитного

уровня

- низкая способность к

пропуску импульсных

токов

- очень низкая стойкость

к токам короткого

замыкания

2.4 Перечень основных УЗИП и аппаратуры защиты,

разрешенных к применению в устройствах ЖАТ

2.4.1 Устройства защиты от перенапряжений УЗП1 [19]

– Разрядник угольный УЗП1РУ-1000 предназначен для защиты от

грозовых и коммутационных ПН в цепях питания напряжением 220 В

взамен РВНШ-250 и РКН-600, РКВН-250 и РКН-900. УЗП1РУ-1000

предназначен для схем с рабочим напряжением не более 450 В переменного

тока и не более 650 В постоянного тока.

– Ограничитель ПН УЗП1-500-0,4 предназначен для защиты цепей

питания, рельсовых цепей, линейных цепей на участках со всеми видами

тяги, взамен ВОЦН-380 и ВОЦШ-380.Установка УЗП1-500-0,4 в схемы с

рабочим напряжением не более 420 В переменного тока и не более 560 В

постоянного тока.

– Ограничитель перенапряжения УЗП1-500-0,26 предназначен для

защиты цепей питания, рельсовых цепей, линейных цепей на участках со

всеми видами тяги, взамен ВОЦН-220, ВОЦШ-220.Установка

УЗП1-500-0,26 в схемы с рабочим напряжением не более 260 В

переменного тока и не более 350 В постоянного тока.

23

– Ограничитель перенапряжения УЗП1-500-0,13 предназначен для

защиты перенапряжений взамен ВОЦН-110, ВОЦН-36, ВОЦН-24, ВК-10,

ВК-20. Предназначен для установки в схемы с рабочим напряжением не

более 120 В переменного тока и не более 160 В постоянного тока.

УЗП1 разработаны ОАО «Сендаст» (г. Новосибирск). Основные

технические характеристики устройств защиты от перенапряжений УЗП1

приведены в приложении А.

2.4.2 Аппаратура защиты «Барьер-АБЧК-1М», Барьер-АБЧК-3М»

[20] разработана ООО НПП «Стальэнерго» (г. Белгород) в двух

конструктивных исполнениях: Барьер-АБЧК-1М устанавливается на

боковую стенку релейного шкафа с внешней стороны, Барьер-АБЧК-3М

устанавливается на внутреннюю поверхность монтажной двери релейного

шкафа. Для защиты РШ переезда и РШ сигнальных установок,

совмещенных с переездом, применяется Барьер-АБЧК-3М. В составе

аппаратуры могут применяться следующие функциональные единицы:

– шкаф для установки модулей защиты для Барьер-АБЧК-1М;

– ящик для установки модулей защиты для Барьер-АБЧК-3М;

– варисторный модуль ВМ-130 - предназначен для ограничения

поперечных ПН, в цепях до 100 В переменного тока;

– варисторный модуль ВМ-250 - для ограничения поперечных

перенапряжений, в цепях до 250 В переменного тока;

– модуль защиты МЗ-250 для ограничения продольных и

поперечных ПН в цепях до 250 В переменного и до 350 В постоянного

тока;

– разрядник угольный искровой РУ-И-01 для защиты со стороны

цепей электропитания и рельсовых цепей;

– реактор разделительный РР-01 -дроссель для координации

срабатываний первой и второй ступеней защиты;

– модуль регистрации МР- содержит средства индикации и

передачи информации о срабатывании и выработке ресурса по каналам

ДК;

– датчик тока ДТ-110 - для регистрации разрядных токов.

«Барьер-АБЧК» не подлежит использованию при новом

строительстве и модернизации. Допускается текущая эксплуатация в

действующих устройствах.

2.4.3 Устройство защиты от перенапряжений МЗ-250С [21]

Устройство защиты от перенапряжений МЗ-250С разработано ООО

НПП «Стальэнерго» (г. Белгород) и предназначено для защиты вводов

24

линий электроснабжения (фидеров) напряжением 220 В, каналы

телеметрии и передачи данных в качестве второй ступени защиты.

Технические характеристики устройства защиты МЗ-250С приведены

в таблице Б2 приложения Б, схема включения МЗ-250С приведена в

приложении Ж.

2.4.4 Блоки защиты БЗИП [22, 23]

БЗИП разработаны ЗАО «Ассоциация АТИС» и предназначены для

защиты от грозовых и коммутационных перенапряжений цепей питания,

рельсовых цепей и линейных цепей аппаратуры кодовой автоблокировки и

аппаратуры АБЧК и (КЭБ):

– БЗИП-Фк, БЗИП-Ф для защиты цепей питания. В первом каскаде

защиты блоков многозазорные угольные разрядники HS50-50-RW, во

втором и третьем - УЗИП PIII-280 DS на основе варистора.

– БЗИП-РЦк, БЗИП-РЦ для защиты рельсовых цепей на основе

угольных разрядников многозазорные HS50-50-RW и УЗИП

SPC1.1-150 DS.

– БЗИП-Ск, БЗИП-С для защиты линейных цепей на основе УЗИП

серии DTNVR */*/0,5-3000. В заземляющие цепи БЗИП-Ск, БЗИП-С

включены дополнительные устройства на базе варисторов PIV-230,

которые увеличивают пороговое напряжение срабатывания. Варисторы

рассчитаны на импульсный ток не менее 10 кА с параметрами импульса

10/350 мкс.

2.4.5 Защитный фильтр ЗФ-220, ЗФ-220М [24]

ЗФ-220М не подлежит использованию при новом строительстве и

модернизации. Текущая эксплуатация в действующих устройствах

разрешена до плановой замены. ЗФ-220М предназначен для защиты от

грозовых и коммутационных перенапряжений цепей электропитания в

релейных шкафах с диапазоном рабочих напряжений от 200 В до 242 В.

Защитный фильтр ЗФ-220 рекомендуется исключить из эксплуатации.

2.4.6 Устройства защиты КЗУ-РШ, КЗУ-РШ-АБ [24]

КЗУ-РШ не подлежат применению при новом строительстве и

модернизации. Текущая эксплуатация в действующих устройствах

разрешается до плановой замены. КЗУ-РШ предназначен для защиты ТРЦ

на участках со всеми видами тяги. КЗУ-РШ-АБ предназначен для защиты

рельсовых цепей АБЧК на участках со всеми видами тяги.

2.4.7 Устройства защиты МПЦ Ebilock 950 [25, 26, 27, 28]

Устройства защиты МПЦ Ebilock 950 поставляются ООО

«Бомбардье Транспортейшн (Сигнал)» и предназначены для защиты цепей

25

светофора, линейных цепей, а также контрольных и рабочих цепей

стрелочного электропривода в МПЦ Ebilock 950. В составе МПЦ Ebilock

950 применяются блоки: УЗК для защиты контрольных цепей стрелочного

электропривода, УЗР для защиты рабочих цепей стрелочного

электропривода, УЗС для защиты цепей светофора, УЗЛ для защиты от

ПН линейных цепей.

Технические характеристики и схемы блоков приведены в

приложении Д.

2.4.8 Устройство защиты HS50-50-RW

Многозазорный угольный разрядник HS50-50-RW разработан ЗАО

«Хакель Рос» (г. Санкт-Петербург) и предназначен для защиты

оборудования в низковольтных силовых распределительных системах до

1000 В при воздушном вводе электропитания. Включается в фазные

проводники. Разработан специально для применения в устройствах ЖАТ.

Характеристики разрядника приведены в таблице Г2 приложения Г.

2.4.9 Устройство защиты SPC3 90 DS

Устройство защиты SPC3 90 DS на основе оксидно-цинковых

варисторов и газонаполненного разрядника разработано ЗАО «Хакель Рос»

(г. Санкт-Петербург) и предназначено для защиты электропитания ЭЦ при

кабельном вводе от поперечных и продольных ПН. Характеристики

устройства защиты SPC3 90 DS приведены в таблице Г2 приложения Г.

2.4.10 Устройство защиты HS100

Разрядник HS100 разработан ЗАО «Хакель Рос» (г. Санкт-Петербург)

и предназначен для защиты нулевого провода при воздушном вводе.

Запрещена установка HS100 в цепи L-N, L-PEN, L-PE, так как из-за

длительного воздействия сопровождающего тока УЗИП может выйти из

строя.

Характеристики разрядника HS100 приведены в приложении Л.

2.4.11 Устройства защиты ВК, ВОЦН, ВОЦШ, РКН, РВНШ, РКВН

Устаревшие УЗИП типов ВК, ВОЦН, ВОЦШ, РКН, РВНШ, РКВН

допускается эксплуатировать до замены, при проектировании не

применять.

26

3 ОСОБЕННОСТИ ПРИМЕНЕНИЯ УЗИП И ПОСТРОЕНИЯ

ЗАЩИТЫ ОТ ПН В УСТРОЙСТВАХ ЖАТ

3.1. Общие требования к построению защиты

3.1.1 Допускается использовать в устройствах и системах ЖАТ

приборы защиты, разрешенные к применению установленным порядком.

3.1.2 Размещение аппаратуры в РШ должно выполняться с учетом

ЭМС [36]. Приборы, имеющие внешнее управление по кабельным линиям

(приборы линейных цепей, аварийные реле питания и т.п.) с целью

уменьшения длины монтажа в жгутах РШ и снижения влияния на другие

цепи, должны устанавливаться с максимальным приближением к клеммам

кабельных вводов.

3.1.3 Приборы защиты должны устанавливаться с учетом возможного

термического воздействия (при нагреве) на соседние приборы.

3.1.4 УЗИП следует размещать в шкафах устройств защиты (ШУЗ)

наружного ШУЗН или внутреннего ШУЗВ размещения, как правило, в

кроссовом помещении, в том числе и на кроссовом стативе.

В качестве ШУЗ может использоваться металлический шкаф или

металлический ящик требуемых размеров и конструктива.

3.1.5 УЗИП должны быть заключены в металлические конструкции,

препятствующие возникновению пожара при длительных («временных»)

перенапряжениях.

3.1.6 ЗП должен прокладываться с учетом наименьшего влияния на

цепи устройств ЖАТ. Не допускается совместная прокладка ЗП с

сигнальными кабелями и кабелями электроснабжения.

3.1.7 С целью снижения влияния ПН рекомендуется применять для

цепей ЖАТ кабель парной скрутки в металлической оболочке и/или в

металлической броне, с экраном если ТР не установлены иные требования:

например, в АБТЦ прямые и обратные провода управления огнями

светофора для надежного обесточивания огневого реле при максимально

допустимой удаленности светофора должны быть расположены в разных

кабелях.

Цепи, подлежащие монтажу кабелем парной скрутки или перевитым

монтажным проводом, в технических решениях, ТМП и рабочих чертежах

следует обозначать специальными значками.

3.1.8 При отсутствии опасных ПН допускается эксплуатация

линейных цепей ЖАТ выполненных воздушными линиями до плановой

замены на кабельные.

27

3.1.9 Не допускается применение однополюсного размыкания в

линейных цепях ЖАТ, выполненных кабельными линиями, т.к. при пробое

разрядника в одной цепи и понижении изоляции кабельной жилы в другой

цепи с общим источником питания создаются риски нарушения

функциональной безопасности.

3.1.10 Не допускается применение УЗИП в цепях управления и

контроля объектов ЖАТ, имеющих общие обратный провод и источник

питания для нескольких объектов управления и контроля без применения

специальных устройств перевода этих объектов в состояние защитного

отказа. Например, специальные устройства переключения показания

светофора на запрещающее применяющиеся в устройствах Ebilock-950.

3.1.11 Не допускается применение комбинированных разрядников

выполненных по Т-образной схеме как показано на рисунке 3.2в, д, е в

цепях управления и контроля с общим обратным проводом без применения

специальных устройств перевода этих объектов в состояние защитного

отказа так как имеются риски нарушения функциональной безопасности

при неисправности УЗИП. На рисунке 3.2з показано неправильное

применение Т-образных УЗИП между прямыми проводами.

3.1.12 Для каждой линейной цепи рекомендуется использовать

отдельные гальванически изолированные источники электропитания, как

показано, например, на рисунке 4.10. В случае питания нескольких

линейных цепей от одного выпрямителя при попадании ПН в одну из цепей

возможно срабатывание УЗИП на входе другой линейной цепи из-за

разброса параметров УЗИП, при этом разряд проходит через контакты реле,

нарушая их целостность, и через предохранители обеих цепей (при их

наличии), вызывая их перегорание. В связи с этим применение разрядников

для защиты цепей с общим источником питания не рекомендуется.

3.1.13 Не рекомендуется применение УЗИП между выходом

выпрямительного устройства и контактами реле схемы управления

объектом по линейной цепи ЖАТ с использованием кабельной линии, т.к.

при его срабатывании разрядный ток поступающий из линейной цепи ПН

будет проходить через контакты реле, вызывая их повреждение. По этой

причине не рекомендуется применение блока БВЗ, внутри которого

включен УЗИП на выходе блока.

По аналогичной причине не рекомендуется установка

выравнивателей для защиты огневых реле в АБТЦ-03, как показано на

рисунке 4.17. При применении варистора между выходом выпрямителя и

контактами реле схемы управления ток самоиндукции управляемого реле

28

будет проходить через контакты управляющих реле. Не рекомендуется

установка варисторов параллельно обмоткам рядом расположенных реле

(ближе 5 метров) с общим источником питания, т.к. токи самоиндукции

реле могут протекать через его контакты на варистор другого реле с более

низким порогом срабатывания. Особенно сильно это проявляется в

дешифраторе АБЧК.

3.1.14 В эксплуатируемых устройствах несоответствия рабочего

напряжения УЗИП в цепях ЖАТ должны быть выявлены и устранены.

Разрядники для защиты ЛЦ от продольных ПН устанавливаются

только с одной стороны цепи и при вводе на пост ЭЦ. Применение

разрядников с нормированным рабочим напряжением 250 В с обоих

концов линейной цепи и заземление их на тяговую рельсовую сеть в

условиях применения современного ЭПС и повышенного сопротивления

балласта приводит к пробою разрядников и прохождению тягового тока по

сигнальному кабелю. Заземление разрядников через искровые

промежутки, или применение разрядников с большим рабочим

напряжением, как это сделано в « БАРЬЕР-1М» недопустимо, т.к.

приводит к ограничению опасных ПН на уровне, выше необходимого для

защиты полупроводниковых выпрямителей.

3.1.15 Допускается установка разрядников с обеих сторон в ЛЦ

смены направления АБЧК (Н-ОН, К-ОК, АС-ОАС) и межстанционные ЛЦ

АБТЦ (Л-ОЛ).

3.1.16 Разрядники для защиты ЛЦ от продольных ПН в РШ АБ,

переездной сигнализации и входных светофоров не устанавливаются.

Применение УЗИП для защиты ЛЦ, имеющих длину менее указанной

в таблицах допустимых расчетных длин кабелей [18, 40] не требуется.

3.1.17 Для защиты выпрямителей, установленных в ЛЦ,

выполненных с использованием кабельной линии, от поперечных

импульсных ПН применяются выравниватели на вводе кабеля в РШ с

выпрямителями как показано на рисунках 4.10 – 4.13. Выравниватели

применяются в случае использования в выпрямителях полупроводниковых

диодов с допустимым обратным напряжением ниже 800 – 1000 В,. Все

выпрямители, находящиеся в эксплуатации должны быть приведены в

соответствие требованиям, изложенным в разделе 3.3. настоящих МУ.

29

3.1.18 Рекомендуется применение комбинированных приборов

защиты, выполненных по Т-образной схеме с использованием варисторов и

разрядников в ЛЦ, выполненных с применением кабеля парной скрутки и

двухполюсным размыканием контактов реле с индивидуальным

источником питания для объектов управления, как показано на рисунке 3.1.

Рисунок 3.1 – Т-образная схема защиты ЛЦ с использованием

комбинированных приборов защиты

3.1.19 На схемах, приведенных в настоящих МУ, приборы защиты

имеют условные обозначения, приведенные в таблице 3.1. По мере

появления новых приборов защиты они будут дополняться в МУ.

Таблица 3.1

Условные обозначения приборов защиты

Обозначение Наименование

1 2 3 4 5

RU1 УЗП1-500-0,13

RU2 УЗП1-500-0,26

RU3 УЗП1-500-0,4

FV1 УЗП1РУ-1000

FV2 МЗ-250С

FV3 DTNVR

1/60/0.5-3000L

3.2 Монтаж УЗИП

3.2.1 Для повышения эффективности защиты:

необходимо использовать четырехпроводную схему

подключения выравнивателя согласно схеме приведенной на рисунке 3.2а;

Зона 0А

ПХ

ОХ

РШ Пост ЭЦ

К ГЗШ

Зона 0В Зона I

ШУЗН (ШУЗВ)

Кабельнаялиния

30

подключение защищаемой аппаратуры с полупроводниковыми

приборами к прибору защиты следует выполнять витой парой с шагом

свивки 20-40 мм.

3.2.2 Для повышения эффективности защиты цепей от продольных

перенапряжений необходимо:

использовать трехпроводную схему подключения разрядника,

при которой проводник от возможного источника перенапряжения

подключается непосредственно к первому выводу разрядника. Проводник

от защищаемого прибора также подключается к первому выводу

разрядника. Второй вывод разрядника отдельным проводником

подключается к шине уравнивания потенциалов, которая, в свою очередь,

соединена с ГЗШ. Допускается применение комбинированной схемы

включения приборов защиты. В качестве защитного проводника для

подключения разрядника следует использовать специальный специальный

многожильный проводник, предназначенный для использования в системах

заземления (обычно в изоляции желто-зеленого цвета), длина L которого

должна быть минимальна. Этот проводник должен быть проложен так,

чтобы его влияние на другие цепи было минимальным. Схемы

подключения приборов защиты приведены на рисунке 3.2. На рисунке 3.2ж

неправильное подключение проводников перечеркнуто, правильное –

показано утолщенными линиями.

в действующих вводных устройствах допускается подключение

разрядника к проводникам кабеля энергоснабжения, как показано на

рисунке 3.2г. Длина защитного проводника L1 должна быть минимальна.

использовать в качестве шины уравнивания потенциалов

проводник сечением удовлетворяющий требованиям п.543.1 [5].

минимальные размеры проводников, связывающих ГЗШ с

ОШУП, оборудуемыми для кабельных вводов в здания, должны быть

сечением не менее 50 мм2 по меди или 100 мм

2 по стали. Все металлические

конструкции и корпуса оборудования и аппаратов, расположенные внутри

здания или сооружения, необходимо присоединить к ОШУП специальным

многожильным проводником, предназначенным для использования в

системах заземления (обычно в изоляции желто-зеленого цвета).

Минимальное сечение проводников должно быть не менее 6 мм2 по меди

[1].

3.2.3 Провода, идущие от источника перенапряжения к УЗИП и

провода идущие от УЗИП к заземлителю (ГЗШ), должны прокладываться

раздельно с проводами идущими от УЗИП к защищаемой аппаратуре и

31

остальными цепями c учетом их электромагнитного влияния [1, п. 8.1.7],

как показано на рисунке 3,2 ж.

3.2.4 При проектировании необходимо предусматривать прокладку

кабелей в соответствии с п.3.1.6 настоящих МУ. При большом количестве

кабелей (например, переезд) необходимо функциональное разделение РШ,

выделение внутри РШ изолированных отсеков. Ввиду ограниченного

размера РШ выделение изолированных отсеков затруднено. В связи с этим

рекомендуется устанавливать приборы защиты в ШУЗВ (ШУЗН) либо

применять внешние вводные устройства (например, ПЯ, конструктив

системы «Барьер» с расположением в нем УЗИП).

32

Рисунок 3.2 – Схемы подключения приборов защиты

3.2.5 Изоляция не штепсельных приборов с металлическими

корпусами (трансформаторы, реакторы, фильтры, преобразователи

частоты, конденсаторные блоки, КПТ) должна соответствовать

требованиям таблицы В44 [30]. Допускается для усиления изоляции

применять прокладки из текстолита, гетинакса, винипласта и т.п.

L

L

ДК+

ДК общ

L

ДК+

ДК общ

L

а) б) в)

г) д) е)

З

Ж

РЖ

К

РК

ОЗ

ж)

L1

з)

33

3.3 Защита выпрямительных блоков и полупроводниковых

элементов

При выборе выпрямительного блока следует учитывать, что на диоды

кроме рабочего напряжения воздействуют наведенные и импульсные

коммутационные напряжения [18].

Применяемые выпрямители должны выдерживать кратковременные

импульсные коммутационные перенапряжения до 1000 В и длительностью

до 8 мс допустимые в кабельной линии. Это вызвано тем, что разрядники

имеют время срабатывания до 100 нс и пропускают короткие импульсы на

выпрямительное устройство.

В схемах электрической централизации и автоблокировки

рекомендуется использовать диоды, рассчитанные на максимальное

обратное напряжение не менее 800 - 1000 В. Диоды, используемые в цепях

с рабочим током до 1 А должны выдерживать максимальный прямой

средний ток не менее 2 А и прямой ток перегрузки не менее 10 А. В цепях с

рабочим током более 1 А должны применяться диоды, рассчитанные на

прямой средний ток не менее 10 А и прямой ток перегрузки не менее 50 А.

Указанные требования не распространяются на блоки БП-ДА, применение

которого рассмотрено в п.4.6 настоящих МУ.

Перечень выпрямителей с техническими характеристиками приведен

в приложении З.

Блок БПШ содержит диоды, не удовлетворяющие требованиям,

приведенным выше. Кроме того, неудовлетворительные характеристики

имеют не только выпрямительные диоды, но и трансформатор блока. В

связи с этим применение блоков БПШ при проектировании устройств ЖАТ

не рекомендуется.

При проектировании рекомендуется применять блоки ВУС-1,3,

ВУС-3, БВ, БДР-М, БД-Е.

В блоках БПШ, БВЗ, ДСНП-2, БПСН, БВС, БДР, находящихся в

эксплуатации, рекомендуется выполнить замену выпрямительных диодов в

плановом порядке.

Для защиты линейных цепей рекомендуется применять

УЗП1-500-0,26, как показано на рисунке 4.11. Выбор данного УЗИП

выполнен в соответствии с п.6.2 [3].

При воздействии ПН на разрядник, его сопротивление резко

снижается, и через него начинает протекать сопровождающий ток от

выпрямителя линейной цепи. Для защиты выпрямителя необходимо

ограничить сопровождающий ток применением на выходе выпрямителя

34

балластной лампы накаливания или балластного резистора, как показано на

рисунках 4.10, 4.12. Применение резистора предпочтительней ввиду его

большей надежности. Номинал резистора определяется рабочим

напряжением выпрямителя и максимальным импульсным током

выпрямителя. Балластные ограничители следует применять в линейных

цепях, длина которых более указанных в таблицах допустимых длин

кабелей [18].

Для защиты дешифраторных ячеек БС-ДА, БИ-ДА допускается

применять отдельный резервный выпрямитель.

3.4 Устройства бесперебойного питания

Большинство устройства бесперебойного питания разных типов и

производителей не предназначены для защиты потребителей от

импульсных помех и перенапряжений. Следует учитывать, что в УБП

имеется импульсный преобразователь напряжения с электронным

байпасом. При возникновении перенапряжения по аноду тиристора

электронного байпаса, тиристор самопроизвольно открывается и

пропускает помехи на нагрузку УБП.

Таким образом, между УБП и сетью электропитания проектом

должна быть предусмотрена установка устройства защиты от

перенапряжений и помех.

3.5. Стабилизаторы напряжения

Стабилизаторы предназначены для поддержания напряжения на

нагрузке при его колебании в сети электроснабжения, но не предназначены

для защиты от перенапряжений и помех. Стабилизаторы напряжения

должны быть защищены по входу установкой устройств защиты от

грозовых и коммутационных перенапряжений. Использование

стабилизаторов, выполненных с применением тиристоров не допускается.

Неисправность стабилизатора не должна приводить к повышению

напряжения выше нормируемого в цепях ЖАТ, обеспечивающих

функциональную безопасность.

3.6 Помехоподавляющие фильтры

Помехоподавляющие фильтры предназначены для снижения

высокочастотных помех и не могут применяться для самостоятельной

защиты от перенапряжений. При воздействии импульсных

перенапряжений фильтры могут работать в режиме ударного возбуждения,

при котором амплитуда импульса на их выходе в 1,5 – 2 раза выше, чем на

входе. В тоже время фильтры позволяют ограничить частотный спектр

перенапряжений в высокочастотном диапазоне. Применение резонансных

35

фильтров должно определяться специализированной проектной

организацией.

4. ЗАЩИТА УСТРОЙСТВ АВТОБЛОКИРОВКИ

4.1 Защита цепей питания сигнальной установки АБ с

децентрализованным размещением аппаратуры.

4.1.1 Воздействие коммутационных и атмосферных ПН, значительно

превышающих нормируемые стандартом [4] приводит к выходу из строя

аппаратуры, размещенной в РШ.

4.1.2 Для защиты от атмосферных и коммутационных опасных ПН

каждая опора с трансформатором ОМ (ОЛ) должна иметь два заземляющих

устройства: в сети высокого (свыше 1000 В) и низкого (до 1000 В)

напряжения. Заземляющий электрод низковольтного заземляющего

устройства следует располагать на расстоянии не менее 5 м от

высоковольтного.

В отдельных случаях, с разрешения ЦШ, допускается объединение

ВЗУ и НЗУ на ЛЭП АБ и ЛЭП ПЭ при размещении приборов защиты в КЯ

(ШУЗН), расположенных на РШ.

4.1.3 К заземляющему устройству в сети высокого напряжения

подключают:

- корпус силового трансформатора;

- экранирующую обмотку трансформатора ОЛ;

- разрядники и приводы разъединителей;

- пробивные предохранители.

Для ограничения воздействия прямых ударов молнии

непосредственно в линейные однофазные трансформаторы типа ОМ (ОЛ)

при треугольном расположении проводов ЛЭП указанные трансформаторы

должны быть присоединены на всем протяжении плеча питания, как

правило, к двум нижним проводам линии [38].

4.1.4 Заземляющие проводники (спуски) от средств защиты и

корпусов электрооборудования до заземляющего устройства в сети

высокого напряжения выполняются в соответствии c требованиями п. 543

ГОСТ [5].

ЗП (спуски) используемые для подключения к ВЗУ и НЗУ

трансформаторных подстанций, размещаемых на столбах (опорах) должны

прокладываться по разные стороны столба (опоры). ЗП (спуски)

36

необходимо дополнительно изолировать, например, при помощи

полиэтиленовой оболочки кабеля.

4.1.5 К заземляющему устройству в сети низкого напряжения

подключают:

- корпус кабельного ящика или ящика НВШ;

- низковольтные устройства защиты установленные в КЯ.

4.1.6 Металлические напольные устройства АБ (светофоры,

релейные шкафы, светофорные мостики и т.п.), расположенные на участках

с электротягой в зоне А, подлежат присоединению к обратной тяговой сети.

Исключение составляют карликовые светофоры, путевые коробки,

групповые муфты, бутлеги, стрелочные приводы, которые не заземляют.

Мачты светофоров и РШ, как правило, должны присоединяться к средним

выводам ДТ, а при их отсутствии или отдаленном расположении – к

тяговому рельсу. Присоединение выполняется через защитный искровой

разрядный прибор многократного действия ИПМ по радиальной схеме для

исключения прохождения тока ПН одного объекта по цепям другого

объекта, снижения влияния ПН на работу РЦ, а также для снижения

электрохимических влияний. В любых случаях не допускается прямое

присоединение корпусов РШ, мачт светофоров к средней точке

дроссель-трансформаторов (к рельсам при невозможности установки ДТ)

без применения ИПМ [1].

Корпус РШ должен иметь приварные болты для присоединения

проводников к заземляющему устройству, а также ЗП аппаратуры,

размещенной внутри РШ.

4.1.7 В качестве ИПМ рекомендуется применять прибор ГРПЗ-1У,

обладающий улучшенными параметрами влагозащищенности и

коррозионной стойкости, а также имеющий по сравнению с ИПМ-62

лучшие технические характеристики, приведенные в таблице 4.1. Искровые

промежутки, ввиду их низкой надежности, применять не рекомендуется.

37

Таблица 4.1

Технические характеристики ГРПЗ-1У и ИПМ-62

Параметр ГРПЗ-1У ИПМ-62

Напряжение пробоя, В 1400-1700 800-1200

Амплитуда тока пробоя, кА До 9 5-6

Длительность импульса, мс 40 100

Количество пробоев 12 1

4.1.8 Схемы заземления СУ для участков с электротягой приведены

на рисунке 4.1а, для участков с автономной тягой – на рисунке 4.1б.

Приборы, подлежащие заземлению: корпуса РШ, ШУЗН (ШУЗВ), мачты

светофора должны подключаться отдельным проводником к шине ЗШ,

показанной на рисунке 4.1.

4.1.9 Шина заземления ЗШ, показанная на рисунках 4.1 – 4.8,

изготавливается из круглой стали диаметром не менее 12 мм или полосовой

стали сечением не менее 25х4 мм и должна размещаться в пределах

габарита приближения строений на участках с электротягой не далее 3 м от

ДТ, а на участках с автономной тягой – не далее 2 м от РШ.

Рекомендуется сопротивление ЗУ не менее 10 Ом и не должно

превышать 30 Ом.

Рисунок 4.1 – Схема заземления РШ и мачты светофора для участков

с электротягой а), и автономной тягой б)

МС– мачта светофора; РШ – релейный шкаф СУ

ЗУ – заземляющее устройство ВК – выравнивающий контур

ЗШ – шина заземления

РШ

МС

ЗУ

≥ 1

0 м

ЗУ б)

РШ

ВК

МС

ИПМ≥ 1

0 м

ШУЗН

а)

ЗШ

ЗШ ШУЗН

38

4.1.10 Для выравнивания потенциалов вокруг РШ по периметру

следует устраивать выравнивающий контур. Выравнивающий контур

заземления вокруг РШ следует выполнять на глубине 0,3 м в виде

одноячейкового горизонтального прямоугольного контура, стороны

которого должны отстоять от конструкции на расстоянии 1 м; контур

должен быть соединен с заземляемой конструкцией двумя проводниками.

На участках с автономной тягой, а также на участках с электротягой,

при расположении релейного шкафа за пределами зоны А, выравнивающий

контур вокруг шкафа не оборудуется [1].

4.1.11 Для снижения уровня опасных ПН до нормируемых,

возникающих при пробое изоляции между обмотками трансформатора ОМ,

разрушающих электрооборудование РШ и представляющих угрозу

персоналу, со стороны низкого напряжения между проводом ОПХ (РПХ) и

корпусом ОМ подключается разрядный прибор защиты многократного

действия, рекомендованный для применения в цепях заземлений как

показано на рисунках 4.2 – 4.4. При использовании трансформатора ОЛ

заземляется экранирующая обмотка, расположенная между первичной и

вторичной обмотками. Применение трансформатора ОЛ показано на

рисунках 4.4 и 4.5 на линии резервного питания СУ. Разрядный прибор

защиты многократного действия в этом случае не устанавливается. В КЯ

провода ООХ-ОПХ (РПХ-РОХ) должны быть маркированы.

4.1.12 Для снижения опасных ПН до нормируемых применяются

УЗИП. В КЯ, НВШ устанавливаются УЗИП защиты от продольного

(разрядники) и поперечного (варисторы) ПН, как показано на рисунках 4.2

– 4.5.

4.1.13 В кабельном ящике для защиты при перегрузках и коротких

замыканиях в проводе ОХ устанавливается автоматический выключатель

многократного действия типа АВМ. Номинальные токи выключателей

АВМ и предохранителей для линейных трансформаторов типа ОМ (OЛ)

различной мощности приведены в таблице О4 приложения О.

Допускается использовать кабельный ящик для установки

дополнительной защиты цепей питания и линейных цепей при

расположении сигнальных проводов на дополнительной траверсе ЛЭП АБ

(на участках с автономной тягой и электротягой постоянного тока) до

замены.

4.1.14 При проектировании необходимо предусматривать ввод

кабелей электропитания и сигнальных кабелей с противоположных сторон

РШ.

39

4.1.15 Провода передачи основного и резервного питания и линейных

цепей, между РШ сигнальных точек, расположенных в створе,

прокладываются в трех разных кабелях для исключения взаимного

влияния.

4.1.16 Схемы защиты цепей электроснабжения СУ АБЧК и СУ АБТ

приведены на рисунках 4.2, 4.3, 4.4, 4.5. Питание от одной ТП нескольких

СУ по воздушным проводам запрещается. Подключение аварийных реле А,

А1 выполняется витой парой монтажных проводов непосредственно к

предохранителям. Выравниватели включаются через плавкий

предохранитель с целью исключения короткого замыкания при

неисправности варистора. Приборы защиты устанавливаются только для

того РШ в который осуществлен ввод питания от ТП. Разрядники

необходимо включать до предохранителей с номинальным током 20 А,

которые практически используют в качестве выключателей напряжения

при профилактических осмотрах и ремонтах. Во избежание повреждения

разрядным током контактов аварийных реле варистор между осевыми

контактами реле А не устанавливать.

В случае, если СУ расположены в створе установка ШУЗН2 не

требуется.

В случае применения КТПО для питания СУ заземление разрядника

РВ, первичной обмотки трансформатора осуществляется на заземляющую

шину, которая соединяется двумя проводниками со средней точкой ДТ, а

при его отсутствии – с тяговым рельсом. При расположении КТПО вне

зоны А заземлять шину следует на отдельный заземлитель, как показано на

рисунках 4.2, 4.3. Заземляющая шина и заземляющие проводники

изготавливаются из круглой стали диаметром не менее 12 мм или

полосовой стали сечением не менее 25х4 мм.

4.1.17 При проектировании следует предусматривать защиту

согласно рисункам 4.3, 4.4 в условиях эксплуатации на высокоскоростных,

скоростных, особо грузонапряженных железнодорожных линиях и линиях I

и II категорий вне зависимости от грозовой активности, на линиях III

категории при грозовой активности более 40 часов в год, на линиях IV

категории при грозовой активности более 60 часов в год. Категорийность

железнодорожных линий определяется в соответствии с [32]. Применение

одного ШУЗ с установленными в нем приборами защиты позволяет

уравнять потенциалы вводов линий электропитания (фидеров)

относительно земли и, тем самым, предотвратить пробой штепсельных

розеток аварийных реле.

40

4.1.18 Защита СУ аппаратурой «Барьер-АБЧК-1М, 3М» выполняется

согласно схеме, приведенной на рисунке 4.6.

4.1.19 Защита СУ блоками БЗИП-Фк, выполняется согласно схеме,

приведенной на рисунке 4.7. Блок БЛ3 не применять так как из-за разброса

параметров варистор в этом блоке может сработать раньше, чем в блоках

БЛ1, БЛ2 и разрядный ток будет протекать через контакты реле А, выводя

их из строя.

4.1.20 На участках железных дорог, расположенных в районах вечной

мерзлоты, электроснабжение которых выполнено от ЛЭП 35 + 10 кВ в

соответствии с Методическими рекомендациями по проектированию

заземляющих устройств железнодорожных электроустановок в районах

вечной мерзлоты [41] и пособием [42], защита цепей питания СУ должна

быть выполнена в соответствии с рисунком 4.8. Трансформаторы ЗНОМ-35

на каждой СУ должны быть подключены к разным фазам ЛЭП 35 кВ

4.1.21 Для защиты от перекрытия изоляции между контактами

аварийного реле А или контактами розетки рекомендуется установить

выравниватели между полюсами ОПХ-РПХ и ООХ-РОХ в ШУЗН того РШ,

в который осуществляется ввод линии электропитания (фидера) ЛЭП АБ,

согласно схемам, приведенным на рисунках 4.2, 4.5. В случае применения

двухкаскадной схемы защиты, как показано на рисунках 4.3, 4.4,

выравниватели между полюсами ОПХ-РПХ и ООХ-РОХ не устанавливать.

При длине кабеля от КЯ до ШУЗ (РШ) менее 10 м следует установить

дроссель L индуктивностью 6-15 мкГн. Рабочий ток дросселя должен быть

не менее 3-кратного номинала предохранителя или АВМ.

4.1.22 При проектировании не допускается применение в качестве

аварийных реле А, А1 реле типа АСШ2-220, АПШ-220, 2А-220, АШ2-220

имеющих низкую электрическую прочность изоляции. Перечисленные

реле в эксплуатируемых устройствах подлежат замене на реле

АСШ2-220М.

4.1.23 В реле АСШ2-220М допускается применять

полупроводниковые диоды с обратным напряжением не менее

нормируемого для импульсных ПН 1000 В [18] и максимальным

импульсным током не менее 50 А.

4.1.24 Защита цепей питания автоматической переездной

сигнализации осуществляется аналогично.

41

Рисунок 4.2 - Схема защиты цепей электроснабжения СУ числовой

кодовой автоблокировки для двухпутного участка с

электротягой переменного тока

ПКН

РВ

РВ

ПКН

ЛЭП АБ

АВМ

FV1

FV1

RU

2

15A

ОПХ

ООХ

15 А

20А

А

11

71

ПХ

ОХ

20А

15 А

RU

2**

RU

2**

20А

20А

АСШ

2220М

ОПХ

ООХ

РВ

ПКТ-3

5

FV1

RU

2

FV1

15 A

АВМ

15 А

20А

А

ПХ

ОХ 20А

15 А

RU

2**

RU

2**

АСШ

2220М

ОПХ

ООХ

РПХ

РОХ

РПХ

РОХ

РПХ

РОХ

Линия ДПР 2

5 кВ

≥10 м

ИПМ

ИПМ

РОХ

РПХ

RU

3

RU

3

≥5 м

* Заземление РШ и обустройство ВК выполнить в соответствии с рисунком 4

.1

** -

при длине кабеля менее 1

0 м варисторы допускается не устанавливать

ИПМ

ТИПМ

НЗУ1

ВЗУ1

НЗУ2*

КЯ

РШ

РШ

КЯ

- монтаж выполнен витой парой.

15 А

15 А

≥5 м

LL

LL

ОПХ

ООХ

ООХ

ОПХШУЗН

1

РПХ

РОХ

ШУЗН

2

≥10 м

к реле

А1

20А

20А

к реле

А1

41 4

41 4

11

71

КТПО

А

А

А

А

**

*

**

*

**

*

**

*

НЗУ3*

≥10 м

НЗУ4

≥10 м

*** -

использовать кабель парной скрутки

ОПХ

ООХ

РПХ

РОХ

≥5 мВЗУ2

42

Рисунок 4.3 – Схема двухкаскадной защиты цепей электроснабжения

СУ числовой кодовой автоблокировки для двухпутного участка с

электротягой переменного тока

ПКН

РВ

РВ

ПКН

ЛЭП АБ

АВМ

FV1

FV1

RU

2

15A

ОПХ

ООХ

FV1

RU

2

FV1

15 A

АВМ

РПХ

РОХ

РПХ

РОХ

ОПХ

ООХОПХ

ООХ

≥10 м

ИПМ

≥5 м

ИПМ

15 А

15 А

FV1

FV1

FV1

FV1

ВЗУ1

НЗУ1

НЗУ2*

- монтаж выполнен витой парой.

КЯ

ШУЗН

1

КЯ

≥5 м

LL

LL

15 А

20А

А

11

71

ПХ

ОХ

20А

15 А

RU

2**

RU

2**

АСШ

2220М

ОПХ

ООХ

РПХ

РОХ

РШ

ОПХ

ООХ

ШУЗН

2

РПХ

РОХ

А

ПХ

ОХ

АСШ

2220М

ОПХ

ООХ

РОХРШ

RU

2**

RU

2**

** -

при длине кабеля менее 1

0 м варисторы допускается не устанавливать

РПХ

РОХ

41 4

≥10 м

к реле

А1

20А

20А

11

71

А

А

А

А

41 4

20А

20А

20А

20А

РПХ

к реле

А1

ИПМ

НЗУ4

**

*

**

*

**

*

**

*

НЗУ3*

*** -

использовать кабель парной скрутки.

Т

≥10 м

≥10 м

* Заземление РШ и обустройство ВК выполнить в соответствии с рисунком 4

.1

РПХ

РОХ

ОПХ

ООХ

РВ

ПКТ-3

5

ИПМ

КТПО

ВЗУ2

Линия ДПР 2

5 кВ

≥5 м

43

Рисунок 4.4 - Схема двухкаскадной защиты цепей энергоснабжения

СУ числовой кодовой автоблокировки для двухпутного

участка с электротягой постоянного тока

АВМ

FV1

FV1

RU

2

15A

ПКН

РВ

РВ

ПКН

ЛЭП АБ

ОПХ

ООХ

≥10 м

ИПМ

≥5 м

ТИПМ

РВ

РВ

ПКН

ЛЭП ПЭ

Т

АВМ

FV1

FV1

RU

2

15A

РПХ

РОХ

НЗУ4

ВЗУ2

НЗУ1

ВЗУ1

НЗУ2*

- монтаж выполнен витой парой.

КЯ

КЯ

≥5 м

≥5 м

LL

LL

РПХ

РОХ

ОПХ

ООХ

ОПХ

ООХ

ИПМ

15 А

15 А

FV1

FV1

FV1

FV1

ШУЗН

1

А

А

11

71

ПХ

ОХ

20А

А

АСШ

2220М

ОПХ

ООХ

РОХРШ

RU

2**

RU

2**

НЗУ3*

РПХ

РОХ

15 А

А

А

11

71

ПХ

ОХ

20А

А

15 А

RU

2RU

2

АСШ

2220М

ОПХ

ООХ

РПХ

РОХ

**

РШ

ОПХ

ООХ

ШУЗН

2

РПХ

РОХ

41 4

к реле

А1

20А

20А

20А

к реле

А1

20А

20А

20А РПХ

ПКН

**

**

***

**

**

*

≥10 м

≥5 м

≥10 м

≥10 м

** -

при длине кабеля менее 1

0 м варисторы допускается не устанавливать

*** -

использовать кабель парной скрутки.

* Заземление РШ и обустройство ВК выполнить в соответствии с рисунком 4

.1

РПХ

РОХ

ОПХ

ООХ

44

Рисунок 4.5 – Схема защиты цепей электроснабжения СУ числовой

кодовой автоблокировки однопутного участка с

автономной тягой

ПКН

РВ

РВ

ПКН

ЛЭП АБ

ОПХ

ООХ

РПХ

РОХ

≥10 м

ПКН

РВ

РВ

ПКН

ЛЭП ПЭ

АВМ

FV1

FV1

RU

2

15A

РПХ

РОХ

≥10 м

НЗУ1

ВЗУ1

ВЗУ2

НЗУ3

ИПМ

НЗУ2*

- монтаж выполнен витой парой.

КЯ

≥5 м

≥5 м

LL

15 А

20 А

А

А11

71

ПХ

ОХ

20 А

А

15 А

RU

2RU

2

20 А

20 А

АСШ

2220М

АСШ

2220М

ОПХ

ООХ

РПХ

РОХ

RU

2

RU

2

РШ

15 А

15 А

Зона I

Зона 0

B

ШУЗН

41 4

≥5 м ОПХ

ООХ

АВМ

FV1

FV1

RU

2

15A

КЯ

LL

к реле

А1

**

Т

Т≥

10 м

**

*

**

*

** -

при длине кабеля менее 1

0 м варисторы допускается не устанавливать

*** -

использовать кабель парной скрутки.

* Заземление РШ и обустройство ВК выполнить в соответствии с рисунком 4

.1

ОПХ

ООХ

РПХ

РОХ

45

Рисунок 4.6 - Схема защиты цепей электропитания СУ аппаратурой

«БАРЬЕР-АБЧК-1М (3М)»

ПХ

A

20

A

11

РШ

2

ОО

Х

РО

Х

РП

Х

Резервное питание

20

A

АСШ

2220М

A

20

A

20

A

A1

АСШ

2220М

71

ОХ

- монтаж выполнен витой парой

ПХ

A20

A

11

РШ

1

20

A

АСШ

2220М

A

20

A

20

A

A1

АСШ

2220М

71

ОХ

Основное питание

РО

Х

РП

Х

Х5

-7

ОП

Х

МЗ-

25

0

ВМ

-25

0ТА3

ВМ

-25

0ТА2

к м

од

улю

МР

ТА1

Х4

-5

Х4

-7

Ап

пар

атур

а “Б

арье

р-А

БЧ

К-1

М”

Х4

-3

Х4

-1Х

5-1

Х5

-3

Х5

-5

МЗ-

25

0

ВМ

-25

0

ТА3

ВМ

-25

0

ТА2

к м

од

улю

МР

ТА1 Х

4-5

Х4

-7

Ап

пар

атур

а “Б

арье

р-А

БЧ

К-1

М”

Х4

-3

Х4

-1Х

5-1

Х5

-3

Х5

-5

Х5

-7

АВМ

КЯ

41

441

4

АВ

М

КЯ

ИПМ

ИПМ

НЗУ1*

НЗУ2*

ШУ

ЗН

RU3

RU3 15 A

15 A

ОО

Х

ОП

Х

>10 м

>10 м

**

**

A

** -

использовать кабель парной скрутки.

* Заземление РШ и обустройство ВК выполнить в соответствии с рисунком 4

.1

A

46

Рисунок 4.7 - Схема защиты цепей энергоснабжения СУ блоком

защиты БЗИП-Фк на примере технических решений

ИТАЖ.465139.001-ТР.Д1-02

основное питание

АС

Ш2

-22

0М

БЛ

1Ф

1Б

ЗИП

-Фк

ОП

ХХ

1-1

ОО

ХХ

1-2

резервное питание

РП

ХХ

1-1

РО

ХХ

1-2

БЛ

2Ф

2Б

ЗИП

-Фк

20

АA A

11

41

Х2

-1

71П

Х

ОХ

Х2

-1

Х2

-2

З З

РШ

Х2

-22

0А

20

А

20

А

A

АС

Ш2

-22

0М

A1

КЯ

АВ

МКЯ

АВ

М

1 41

83

I II

4

VD

1

VD

2

VD

3

АС

Ш2

-22

0М

4 414

- монтаж выполнен витой парой

НЗУ*

Х1

-1

Х1

-2

Х2

-1

Х2

-2

БЛ

3R

UБ

ЗИП

-Фк

ПХ

П

ОХ

П

питание РЦ

* Заземление РШ и обустройство ВК выполнить в соответствии с рисунком 4

.1

**

**

** -

использовать кабель парной скрутки.

47

Рисунок 4.8 – Защита цепей питания СУ АБЧК в районах вечной

мерзлоты

ДТ1

ДТ2

ПКТ-3

5

ПКТ-3

5

РВ

РНД 3

5/1

000

Т1

ИПМ

РВ

КЯ ~

100В

FV1

FV1

RU2

АВМ

15A

ЛЭП 6/10 кВ

ПКН

ПКН

ИПМ

КЯ

АВМ

FV1

FV1

RU2

15A

РВ

РВ

РШ

20А

Т3

~220ВРОХ

РПХ

К контактам реле А

ООХ

ОПХ

~220В

20А

20А

20А

ООХ

ОПХ

ОМ

Т2

Т1, Т2 ЗНОМ

-35

ЛЭП 35 кВ

*

*

* -

использовать кабель парной скрутки

48

4.2 Защита линейных цепей ЖАТ

4.2.1 На все линейные цепи воздействуют наведенные напряжения от

внешних линий электропередач, контактной сети, находящихся в зоне

линий ЖАТ. На кабельные линии, проложенные в земле или кабельной

канализации, токи атмосферных разрядов оказывают косвенное

воздействие. Вероятность прямого воздействия молнии на воздушные

линии – наибольшая.

4.2.2 Одним из способов снижения опасных электромагнитных

влияний на линейные цепи с использованием кабельной линии до

нормируемых является применение кабеля с металлической оболочкой или

металлической броней в защитной оболочке. Металлические оболочки

кабеля должны быть заземлены, как показано на рисунке 4.9.

4.2.3 В случае недостаточности экранирования оболочкой и/или

броней кабеля проектом предусматривается прокладка металлического

троса совместно с кабелем ЖАТ.

4.2.4 Схема соединений сигнальных кабелей между станциями

показана на рисунке 4.9. Оболочка (броня) кабеля 1 со стороны поста ЭЦ

должна соединяться с главной заземляющей шиной ГЗШ. Оболочка

кабеля 3 с одной стороны должна соединяться с ГЗШ поста ЭЦ, со второй

стороны должна изолироваться.

Оболочка кабеля 2 с одной стороны должна соединяться с оболочкой

кабеля 1 без заземления, а с другой стороны при электротяге переменного

тока должна заземляться на индивидуальное заземляющее устройство для

исключения прохождения по оболочке тягового тока, протекающего по

цепи: ДТ - РЦ - заземление КТП резервного питания поста ЭЦ - пробитый

искровой промежуток ИПМ КТП – нулевой провод кабеля

электроснабжения поста ЭЦ – корпус ЩВП – ГЗШ – оболочка кабеля,

аналогично с другой стороны перегона, т. к. исправность ИПМ непрерывно

не контролируется.

При электротяге постоянного тока оболочка кабеля 2 должна

заземляться на индивидуальное заземляющее устройство через блок

конденсаторов емкостью 32 мкФ с рабочим напряжением не менее 1000 В и

разрядник на рабочее напряжение не менее 250 В для исключения

прохождения блуждающего тягового тока по оболочке кабеля.

Индивидуальное заземляющее устройство должно быть расположено

возле ближайшей кабельной муфты, но не ближе 40 м от поста ЭЦ и не

ближе 20 м от других заземляющих устройств, для исключения взаимного

влияния и не далее 400 м от поста ЭЦ. Индивидуальное заземляющее

49

устройство для снижения величины тягового тока, проходящего по

оболочке кабеля, рекомендуется располагать на станции, ближайшей к

тяговой подстанции, т. к. в этом месте основная часть тягового тока

проходит по рельсам.

4.2.5 Незаземленная оболочка кабеля, а также броня уложенного в

землю кабеля и не защищенная изолирующим покровом не обладает

экранирующим свойством.

4.2.6 Рекомендуется снижение опасных ПН путем увеличения

расстояния между кабельной линией ЖАТ и ЛЭП [7, п. 5.7]. Учитывается

при проектировании кабельных линий и в расчете типа и марки кабеля.

Укладка кабелей линейных цепей и кабелей электроснабжения ближе 0,5 м

– не допускается [8].

4.2.7 Снижение опасных ПН в линейных цепях посредством

применения кабелей в металлической оболочке с парной скруткой жил и

монтажа витой парой должно предусматриваться на этапе проектирования

при выборе типа и марки кабеля.

Если длина кабеля с линейными цепями от кроссового статива до

статива с приборами превышает 5 м, то линейные цепи рекомендуется

прокладывать в отдельном кабеле парной скрутки для исключения

взаимного проникновения ПН.

50

Рисунок 4.9 – Схема соединения кабелей

1 2

… n

Соединительная (разветвительная) муфта

ПЯ

ШУЗН (ШУЗВ)

Пост ЭЦ

, кроссовая

n …

2 1

ГЗШ

40 –

100 м

КБ –

2х КБ-4х4-1

000

Fu –

разрядник с рабочим напряжением ≥ 2

50 В

Fu

КБ

Зона 0

ВЗона 0

В

ШУЗН (ШУЗВ)

Станция А

Станция Б

Зона I

Пост ЭЦ

, кроссовая

ГЗШ Зона I

НЗУ1

НЗУ2

НЗУп

Зона 0

В

Кабель 1

Кабель 2

Кабель 3

51

4.2.8 Снижение опасных ПН симметрированием линейных цепей

посредством двухполюсного размыкания. Для этого рекомендуется при

проектировании и в действующих устройствах:

- в схеме смены направления АБ-2К-93, приведенной на рисунке 4.10,

в проводе 1ЧОК добавить контакт реле 1ЧПСН в проводе 1ЧК исключить

резистор R;

- в схеме СУ типа ОМ АБ-2К-93, приведенной на рисунке 4.12 в

проводе ОЗС добавить контакт реле НДТ;

- в схеме АБТ-2-91, приведенной на рисунках 4.13, 4.14 добавить

контакт реле ГП1 в проводах ОИ, ОИ1 контакты реле Т в проводе ОТ,

контакт реле ЖЗ в проводе ОМ.

Применение однополюсного размыкания не допускается, т.к. при

отключенном основном проводе обратный провод не размыкается и

суммарная длина цепи увеличивается в два раза. При пробое разрядника в

одной цепи и понижения изоляции кабельной жилы в другой цепи

создаются риски нарушения функциональной безопасности.

4.2.9 Снижение опасных ПН сокращением длины линейных цепей

путем их деления на гальванически изолированные участки. Питание

каждой линейной цепи рекомендуется осуществлять от индивидуального

гальванически изолированного выпрямительного устройства. Это

положение распространяется и на цепи смены направления: Н-ОН, К-ОК,

АС-ОАС. Примеры реализации показаны на рисунках 4.10, 4.11, 4.12, 4.13,

4.14.

Получившие широкое применение схемы резервирования

выпрямителя линейных цепей смены направления одного перегона от

выпрямителя другого перегона или пути, недопустимы, т.к. величина ПН

линейной цепи одного перегона (пути) складывается с ПН линейной цепи

другого перегона по среднеквадратичной зависимости. Для

резервирования рекомендуется использовать отдельное гальванически

изолированное выпрямительное устройство.

В случае питания нескольких линейных цепей от одного

выпрямителя при попадании ПН в одну из цепей возможно срабатывание

УЗИП другой цепи из-за разброса параметров УЗИП, при этом разряд

проходит через контакты реле, нарушая их целостность, и через

предохранители (при их наличии) обеих цепей, вызывая их перегорание.

52

Рисунок 4.10 – Схема защиты линейных цепей смены направления на

примере АБ-2-К-93

**

**

1Ч

К

Каб

ельн

аял

ин

ия

ШУ

ЗН(Ш

УЗВ

)П

ост

ЭЦ

, рел

ейн

ая

1Ч

ОК

1Ч

Н

1Ч

ПС

Н

1Ч

ПС

Н

1Ч

СМ

-К

1Ч

СП

-К М П

1Ч

СМ

-К

1Ч

СМ

-К

1Ч

СП

-К

отп

рав

лен

ие

Нп

о I

пут

и

1Ч

ОН

1Ч

СМ

-Н

1Ч

СМ

-Н

1Ч

СП

-Н

1Ч

СП

-Н

1Ч

СП

-Н

1Ч

СМ

-Н

1Ч

СП-К

1Ч

СМ-К

1Ч

СП

-Н

1Ч

СМ

-Н

БВ

БВ

1Ч

СВ

-Н

1Ч

СВ

-К1

21

ЧС

Т-К

СТ-5

М

СТ-

5М

Н К Н К

1Ч

СТ-

Н1

2

(ВУ

С-1

,3)

СО

БС

2-М

П

R

1Ч

КП

1Ч

СН

1Ч

23

П

1Ч

13

П

1Ч

СН

-К

1Ч

ВС

Н

Зон

а 0

ВЗо

на

I

К Г

ЗШ

FV1

FV1

FV1

FV1

* -

для монтажа использовать кабель парной скрутки.

53

Рисунок 4.11 – Схема защиты линейных цепей СУ АБЧК на примере

АБ-2К-93

*

*

*

И

ОИ

ИП

С1

КЗ

ТР1

КЗ

ОКЗ И

ОИ

ИП

КЗ

ЛП

ИП

1ПН

ЛМ

ИП

1ПН

С2

ДР1

СХ

ТР2

МСХ

ПИП

Ж2

Ж3

ЛП

1ПИП

ЛМ

1ПИП

Ж3

Ж2

ПН

ПН

ИП

1

ИП

1

Аппаратура

ДК (ГКШ

),

СТДМ

в РШ спаренной СУ

соседнего пути

в РШ СУ5

БВ

ЛП

2

ЛМ

2

ПХ

ОХ

ЛВ1

РШ СУ3

ШУЗН

РШ СУ1

И1

ОИ

1

КЗ1

ОКЗ1

И1

ОИ

1

ДСН

1

ОДСН

1

И ОИ

КЗ

ОКЗ

И ОИ

ДСН

ОДСН

Зона 0

В

Зона 0

В

БВ

ПХ

ОХ

ЛВ2

БВ

ПХ

ОХ

ЛВ

Заземление РШ (рис.

4.1

)

RU

2

RU

2

RU

2

RU

2

Кабельная

линия

Кабельная

линия

Зона I

* -

для монтажа использовать кабель парной скрутки.

*

54

Рисунок 4.12 – Схема защиты линейных цепей СУ типа ОМ на

примере АБ-2К-93

**

Н Н

НДТ

ЛМ

ЛП

НДТ

ЖЗ

ИП

1ЛП

ЛМ

ИП

1

Ж1

ЗС1

ОЗС1

ЗС

ЖЗ

Ж1

ОК

КОН

Н Н1 2

Н3 4

Н

РШ СТ ОМ

Н1

ОН

1

К1

ОК1

Ж1

Ж3

ОН

АС

ОАС

Н1

ОН

1

АС1

ОАС1

Н ОН

К ОК

к ГЗШ

ЗС

ОЗС

ЛП

ЛМ

БВ

ЛП

1

ЛМ

1МП

1

ЛП

1

ЛМ

1

БВ

Пост ЭЦ

Н ОН

АС

ОАС

ШУЗН (ШУЗВ)

Зона 0В

Зона 0Б

Зона I

Зона I

Заземление РШ (рис.

4.1

)

FV1

FV1 F

V1

FV1

FV1

FV1

FV1

FV1

Кабельная

линия

FV1

FV1

R

R –

токоограничивающий резистор 2

Ом

, 25 Вт

R

ШУЗН

RU2 Зона 0В

Зона 0В

* -

для монтажа использовать кабель парной скрутки.

55

Рисунок 4.13 – Схема защиты линейных цепей АБТ на примере

АБТ-2-91 РШ

**

*

БВ

ЛВ

ПТ

ЛП

ЛМ

БВ

ПТ1

ЛП

1

ЛМ

1

ЛВ1

Л ОЛ

И1

ОИ

1

И2

ОИ

2

М

ЖЗ

ЖЗ

РШ СУ

М ОМ

Т

ОТ

Т ТТ

ТШ

65В

2

RR

РШ переезда

Л1

Л2

Л1

Л2

БВ

ЛВ

ЛП

ЛМ

ГП

1

ГП

1

1ИП

2ИП

ОТ

ТШ

65В

2

БВ

ПХ

З Ж КЖ

ПКПТ ПМК

БВ

ВК

ПР

ЛП

1

ЛМ

1

ПКТ

МСН

СЛ

1

СЛ

СН

ПТ

СОБС-2МП П

ХР

ОХР

Т Т

ШУЗН (ШУЗВ)

ШУЗН

БВ

ПТ

3Л

В3

БВ

ПТ

2Л

В2

ЛП

2

ЛМ

2

ПТ

4

БВ

ЛВ

4

ПТ

2

БВ

ЛВ

2

Зона 0В

Пост ЭЦ

Релейная

Зона I

Зона 0В

заземление РШ (рис.

4.1

)

FV1

RU

2

RU

2

RU

2

RU

2

FV1

FV1

FV1

FV1

FV1

FV1

FV1

RU

2

- монтаж выполнен витой парой

Кабельная

линия

FV1

к ГЗШ

Т ОТ

FV1

ПХ

ОХ

ПХ

ОХ

ПХ

ОХ

ПХ

ОХ

ОХ

ПХ

ОХ

Зона 0В

Прием

ПР

ПР

ПХ

ОХ

* -

использовать кабель парной скрутки.

56

Рисунок 4.14 – Схема защиты низковольтных цепей СУ АБТ на

примере АБТ-2-91

*

*

РШ СУ

ЛП1 (ЛМ1)

ЛМ1 (ЛП1)

ШУЗН (ШУЗВ)

И

ОИ

ГП1

ГП1

ПТ1

ПХ

ОХ

ПХ

ОХ

СТ СЗ1

СЛ

СЛ1

МСЛ

С

МС

ПХ

ОХ

ПТ2 С35

МС35

Пост ЭЦРелейная

Зона 0В Зона I

ОТ

ИП

Аппаратура ДК, СТДМ

ДСН1

ОДСН1

ДСН

ОДСН

к ГЗШ

- монтаж выполнен витой парой

FV1

FV1

RU1

RU1

RU2

Зона 0В

Кабельнаялиния

Отправление

ШУЗВ

БВ

П

М

С17

МС17

* - использовать кабель парной скрутки.

57

4.2.10 Снижение опасных ПН применением УЗИП

Схемы включения УЗИП линейных цепей АБ приведены для АБЧК

на примере АБ-2К-93 на рисунках 4.10, 4.11, 4.12, для АБТ на примере

АБТ-2-91 на рисунках 4.13, 4.14, для АБТЦ на примере АБТЦ-03 – на

рисунке 4.17.

При проектировании контактные группы для прямого и обратного

провода должны быть максимально разнесены.

Для построения двухполюсного размыкания при отсутствии

свободных контактов основного реле, следует применять

реле-повторитель, которое должно быть установлено как можно ближе к

основному реле на этом же стативе.

Все линейные цепи автоблокировки между станционными

устройствами (Н-ОН, К-ОК, АС-ОАС, Л-ОЛ ) защищаются от продольных

перенапряжений только на вводе в посты ЭЦ разрядниками в соответствии

с требованиями, изложенными в разделе 3 настоящих МУ. Это связано с

тем, что в линейных цепях допускаются ПН не выше определенных в

соответствии с [18].

Защита линейных цепей автоматической переездной сигнализации

осуществляется аналогично, пример защиты приведен на рисунке 4.13.

4.2.11 Сигнальные приборы релейного шкафа, включенные в

линейные цепи, выполненные воздушными линиями, заканчивающиеся

кабельным вводом, следует, защищать разрядниками УЗП1РУ-1000 с

обоих концов кабельного ввода.

4.2.12 При устройстве защиты линейных цепей аппаратурой

«Барьер-АБЧК-1М (3М)» согласно утвержденных ТР и РЭ блоки БЗЛ

включаются в разрыв линейной цепи с обеих сторон. Для защиты любой

пары цепей может использоваться любой модуль МЗ-250 блока БЗЛ. Для

линейных цепей, являющихся общими для двух соседних путей (например,

ДСН - ОДСН, ДК - ОДК и др.), включение аппаратуры защиты

«Барьер-АБЧК-1М» выполняется на сигнальной установке, расположенной

со стороны подведения магистрального кабеля СЦБ. Защита второго

релейного шкафа сигнальной установки по данным линейным цепям не

производится. На рисунке 4.15 представлена схема включения устройств

защиты для двухпутных участков, имеющих общие линейные цепи.

В соответствии с возможным риском прохождения тягового тока по

линейным цепям, изложенным в разделе 3, снижение опасных ПН до

нормируемых выполняется установкой разрядников на вводе в релейные

шкафы только для защиты расположенных в них выпрямителей и

полупроводниковых приборов. Во всех остальных цепях, в т.ч. в цепях

смены направления, применение модулей МЗ-250 при проектировании и в

эксплуатируемых устройствах исключается, как показано на рисунке 4.15.

Комплектация устройства «БАРЬЕР-АБЧК-1М» является избыточной.

58

В случае, ввода магистрального кабеля в один РШ, а вывода из

другого РШ защиту устанавливать только в шкафу со стороны наиболее

длинной линейной цепи.

4.2.13 Для защиты линейных цепей применение газонаполненных

разрядников запрещается.

Рисунок 4.15 - Схема включения аппаратуры «БАРЬЕР-АБЧК-1М

(3М)» для защиты линейных цепей СУ АБЧК на

двухпутных участках

Аппаратура

«Барьер

АБЧК-М»

1

2

3

1

2

3

1

2

3

1

2

3

1

2

3

1

2

3

1

2

3

Аппаратура

«Барьер

АБЧК-М»

Л ЛВ

1

2

3

1

2

3

1

2

3

1

2

3

1

2

3

1

2

3

Л ЛВ

Кабельная

линия

Кабельная

линия

Кабельная

линия

Кабельная

линия

НН Н1

ОН ОН1

К П К1

ОК ОК1

ДСН(ДК)

П

ДСН

ОДСН(ОДК)

к аппаратуре ДК

Заземление РШ

(см. рис. 4.1)

НН Н1

ОН ОН1

К П К1

ОК П ОК1

ДСН(ДК)ДСН

ОДСН(ОДК)

к аппаратуре ДК

ТА7

ТА7

ТА7

СУ2

1

2

3

СУ1

МЗ

-25

0М

З-2

50

МЗ

-25

0М

З-2

50

МЗ

-25

0М

З-2

50

МЗ

-25

0М

З-2

50

МЗ

-25

0М

З-2

50

МЗ

-25

0

МЗ

-25

0М

З-2

50

МЗ

-25

0

Заземление РШ (см. рис. 4.1)

Аппаратура

«Барьер

АБЧК-М»

Аппаратура

«Барьер

АБЧК-М»

59

4.3 Защита цепей управления светофором

4.3.1 Источниками опасных ПН для цепей управления огнями

светофора являются:

- ток разряда молнии, проходящий по мачте светофора;

- ток короткого замыкания, проходящий по мачте светофора при

падении провода контактной сети, или провода ВЛ, расположенной на

опорах контактной сети на мачту светофора.

Основной и обязательный способ защиты описан в пунктах

4.1.6-4.1.10. Схема заземления приведена на рисунке 4.1.

4.3.2 Разрядники для защиты цепей управления огнями светофоров

как правило, не применяются. Допускается применение разрядников в

цепях управления огнями светофоров, расположенных на возвышенных

местах открытой местности, вблизи водоемов и рек, и не защищенных

экранирующим действием заземленных металлических частей обустройств

контактной сети и других сооружений, как показано на рисунке 4.16. При

этом допускается применение разрядников в каждой кабельной жиле

управления огнями светофора при условии использования симметричной

цепи управления светофором и двухполюсного размыкания. Схема

управления светофором должна быть с двухполюсным размыканием, для

чего добавляется группа контактов реле ЗС, как показано на рисунке 4.16.

4.3.3 Запрещается применение разрядников в цепях управления

огнями светофоров с использованием общего провода для нескольких огней

и в схемах с однополюсным размыканием и без применения соединения

разрядников на ГЗШ или ОШУП индивидуальным проводником, т.к.

существуют риски нарушения функциональной безопасности при

определенных комбинациях неисправности разрядников, проводов

монтажа и наличии пониженной изоляции одного из проводов схемы

управления.

4.3.4 Для светофоров с децентрализованным размещением

аппаратуры, разрядники размещаются в отдельном металлическом шкафу

устройств защиты наружной установки ШУЗН, который устанавливается

рядом с РШ. В качестве ШУЗН допускается применение путевых ящиков.

4.3.5 Для светофоров с централизованным размещением аппаратуры

разрядники размещаются в ШУЗН у поста ЭЦ, или в ШУЗВ в помещении

кроссовой.

4.3.6 В качестве приборов защиты УЗИП рекомендуется применять

разрядники УЗП1РУ – 1000.

4.3.7 Рекомендуется принимать меры по повышению электрической

прочности изоляции схемы управления огнями светофоров от других цепей

и корпусов РШ, ШУЗ, металлической мачты светофора посредством:

60

а) применения дополнительной изоляции монтажных проводов от

металлических конструкций для обеспечения требований, приведенных в

таблице Г1 [31];

б) выделения проводов цепей управления светофора в отдельный

монтажный жгут;

в) изоляции металлических частей сигнального трансформатора от

корпуса РШ и других приборов;

г) применения сигнального трансформатора с прочностью изоляции

между обмотками и сердечником в соответствии с В44 [30];

д) замены жгута монтажного провода внутри светофора на кабель в

полиэтиленовой оболочке;

е) замены клеммной колодки для соединения кабеля внутри

светофора на колодку с усиленной изоляцией;

ж) применения пластмассового линзового комплекта;

з) расположения приборов и реле, участвующих в схеме управления

огнями светофора как можно ближе друг к другу для разделения цепей,

находящихся в зонах с разной ЭМО.

4.3.8 В цепях управления светофорами АБЧК и АБТ рекомендуется

использовать кабели с парной скруткой жил от РШ до каждого линзового

комплекта. Управление каждым огнем светофора следует предусматривать

по отдельной витой паре. При необходимости дублирования жил должна

использоваться дополнительная витая пара, которая подключается

параллельно.

4.3.9 При использовании схемы управления с общим проводом для

нескольких огней светофора рекомендуется использовать свой обратный

провод для каждого огня. Использование общего провода и однополюсное

размыкание увеличивает длину линейной цепи и повышает уровень

наведенных ПН.

4.3.10 Рекомендуется для повышения электрической прочности

изоляции в схеме управления огнями светофоров АБЧК и АБТ применение

отдельного сигнального трансформатора без подключения к нему цепей

другого назначения.

61

Рисунок 4.16 – Схема защиты цепей управления светофором на

примере СУ типа ОМ АБ-2К-93

*

ПН

СХ12

КМ

М

РО

Ж2

МСХ

ЖЗ

ЗС

ОЖ

ЗС

Ж З КЖЗ

Ж2

СХ20

О

РК

О

ЖЗ

Ж2

СХ12

ОД

ИПМ

FV1

FV1

FV1

FV1

FV1

FV1

FV1

МСХ

Зона 0

ВЗона 0

В

СХ20

ОК

FV1

РШ СУ

ШУЗН

НЗУ

ОЗ

Зона I

ТЯ

светофора

ОЖ

Ж ЗОЗ

К ОК

РК

ОК

* -

использовать кабель парной скрутки.

62

Рисунок 4.17 – Схема включения светофора для АБТЦ на примере

АБТЦ-03

ЦП

МГ

КМ

О1

КЗК

МГ

КМ

ЦМ

43

21

О

Ж

21

22

О1

Ж1

З

З1

ЖЖ

1З

З1

З1

2ОЛ

-15

АОШ

2-1

(21-8

1)

ЗЖ РЖ

Ж1 Ж

1

Ж

О1

К РК

ЖЖ 1

ЗЗ

1О

З

ОЖ

ОК

ТИ

НПХСI

НОХСI

НПХСII

НОХСII

ЧП

ЧП

ПРТ-М

П-2

Зона I

для перегона А -

Б

Зона I

Зона 0В

Зона 0А

сигнальный

кабель №

1I пути

сигнальный

кабель №

2I пути

ЧП

ХС

I

ЧО

ХС

IIп

.

ЧП

ХС

II

ЧО

ХС

IIIIп.

ТИдля перегона Б -

В

для сигн

. кабеля,

уложенного вдоль I

п.

для сигн

. кабеля,

уложенного вдоль I

I п.

НО

НО

41

42

22

62

61

81

21

АОШ

2-1

1 2

3 483

2ОЛ

-15

Ж З К

Пост центализации АБ

Утолщенными линиями показаны изм

енения в схеме (см

. АБТЦ

-03)

Ж

З

РЖ

ОЖ К

РК ОК

ТЯ

светофора

ОЗ

СТ

63

4.3.11 С целью увеличения дальности управления светофорами АБТЦ

и обеспечения функциональной безопасности надежного обесточивания

огневого реле методом снижения емкости между кабельными жилами,

прямые и обратные провода управления огнями светофора размещаются в

разных кабелях. По этой причине применение кабеля с парной скруткой

жил невозможно. Это следует учитывать на этапе проектирования при

выборе типа и марки кабеля.

4.3.12 Для снижения опасных ПН до нормируемых в АБТЦ в

соответствии с указанием ГТСС [16] рекомендуется применять сокращение

длины линейных цепей управления путем их деления на гальванически

изолированные посредством:

а) питания каждого светофора от индивидуального трансформатора;

б) питания цепей управления огнями светофоров четного и нечетного

направлений, а так же каждого пути перегонов от гальванически

изолированных обмоток силового изолирующего трансформатора.

Гальваническое разделение осуществляется посредством трансформатора

СТ для каждой СУ. Трансформаторы СТ светофоров для движения четный

прием защищены от ПН со стороны светофоров нечетного отправления

путем применения двухполюсного размыкания. Для этого между цепями

питания и управления светофоров четного и нечетного направлений введен

дополнительный контакт реле ЧП (четный прием) и НО (нечетное

отправление), как показано на рисунке 4.17 на примере АБТЦ-03. Это

связано с тем, что прямые и обратные жилы цепей управления огнями

светофоров расположены в разных кабелях;

в) применения двухполюсного размыкания цепи управления каждого

огня светофора. При использовании схемы управления с общим проводом

для нескольких огней светофора рекомендуется использовать свой

обратный провод для каждого огня. Для этой цели на примере АБТЦ-03

дополнительно введены контакты Ж1, З,З1, как показано на рисунке 4.17.

Использование общего провода и однополюсное размыкание увеличивает

длину цепи управления светофором и повышает уровень наведенных ПН.

64

4.4 Защита РЦ в АБЧК

4.4.1 Наибольшее воздействие ПН на РЦ проявляется на участках с

электротягой переменного тока, поскольку уровни наведенных ПН,

коммутационных импульсных воздействий ПН и гармоник на кабельные линии

и аппаратуру АБ значительно выше, чем воздействия на участках с электротягой

постоянного тока и автономной тягой. Наибольшую опасность представляют

длительные воздействия ПН, которые возникают при аварийных режимах в

контактной сети и электросетях ЛЭП, а так же при коммутационных процессах.

4.4.2 Схема защиты РЦ АБЧК при электротяге постоянного тока

приведена на рисунке 4.18. Рекомендуется заменить блок КБ 4х2 на 2 блока КБ

2х2. Схема защиты РЦ при электротяге переменного тока приведена на рисунке

4.19. Схема защиты РЦ АБЧК переменного тока при автономной тяге приведена

на рисунке 4.20. ШУЗВ должен быть расположен в непосредственной близости

от трансформаторов.

Рисунок 4.18 - Схема защиты РЦ АБЧК при электротяге постоянного тока

*

*

ТЗБФ2

ТИ

РОБС

ДПТ

ДТ

ДТИ

+-

RU1

ПДТ

РОБС

ПТИВГ-ВИВГ-Ц

ИВГ-КРМ1

ПХ

ОХ

ТД

РШRU1

- монтаж выполнен витой парой

ПХRU2

ОХ

ШУЗВ2

Заземление РШ (рисунок 4.1)

5А

ОТ

Зона 0В

Зона I

ИПМ

* - использовать кабель парной скрутки

ПДТ

** **

** - блок КБ 2х2

ШУЗВ1

65

Рисунок 4.19 - Схема защиты РЦ АБЧК при электротяге переменного тока

4.4.3 Аппаратура РЦ АБЧК в основном подвергается воздействию

поперечной волны ПН (провод-провод) которая трансформируется через ПТ и

ДТ с повышающим коэффициентом и накладывается на цепи ПХ-ОХ

электропитания РШ, приводят к повреждению пробивного предохранителя ПП

на трансформаторе ОМ, и одного из разрядников в цепи ПХ или ОХ ,

установленного в РШ, или КЯ.

Уровень воздействия зависит от условий растекания тока импульса

атмосферного перенапряжения, импульса тягового тока в рельсах при

аварийных и вынужденных режимах работы контактной сети или

коммутационных процессах в контактной сети и вынужденных режимах работы

контактной сети.

В случае, когда потенциал продольных ПН (провод-земля) превышает

прочность изоляции ДТ, ПТ возникает искровой пробой между обмотками и

повреждение изоляции и приборов РЦ. Одним из способов защиты ДТ и ПТ

является выполнение рекомендаций п. 4.4.7 настоящих МУ.

*

*

ПТ

ПРТ-АГВ

АВМ

ТИ

ПЧПХ

ФП-25

ДТ

+-

ПДТ

ИВГ-ВИВГ-Ц

ИВГ-КРМ1

ПДТ

ПЧ

ПХ ОХ

КПЧ

ТД

RU2 RU2

АВМ

ПТ

ПРТ-АГВ

ОХ

РШ

ШУЗВ2

- монтаж выполнен витой парой

ИПМ

ОТ

RU25А

Заземление РШ (рисунок 4.1)

Зона 0В

Зона I

RU1 RU1

КПЧ

* - использовать кабель парной скрутки.

ШУЗВ1

66

4.4.4 Для снижения влияния ПН в РЦ АБЧК рекомендуется:

- исключить гальваническую связь ДТ релейного конца РЦ с путевым реле

заменой фильтра ЗБФ1 на ЗБФ2, как показано на рисунке 4.18;

- частичная модернизация фильтра ФП-25 для обеспечения

гальванической развязки цепей.

4.4.5 Рекомендуется рассмотреть необходимость замены реакторов РОБС

на резистор, как показано на рисунке 4.19. Наличие в схеме РЦ емкостных

элементов (конденсаторов) и индуктивных элементов (РОБС, ПТ) создает

резонансные контуры, которые при воздействии импульсных ПН могут

работать в режиме ударного возбуждения на резонансных частотах, что

повышает амплитуду ПН.

4.4.6 Рекомендуется сохранять применение встречно включенных

стабилитронов (или супрессоров) на входе путевого реле при применении

различных средств комплексной защиты, например «БАРЬЕР», если

аналогичные элементы не встроены в эти средства. При размещении

стабилитронов на платах следует объединять их анодами, а к выводам обмотки

подключать катодами, как показано на рисунках 4.18, 4.19.

4.4.7 Рекомендуется привести нормы электрической прочности ДТ и

изолирующего трансформатора в кодовых РЦ в соответствие с напряжением КС

из-за наличия риска падения контактного провода и попадания ПН в ДТ.

4.4.8 Рекомендуется повышать электрическую прочность в схемах

релейного и питающего концов следующими мероприятиями:

- заменой блока КБ 4х2 на 2 шт. КБ 2х2;

- выполнением монтажа цепей питающих и релейных концов отдельными

жгутами от остальных цепей с усилением изоляции в местах соприкосновения

между жгутами и металлическими частями приборов и шкафа;

- установкой мостовых контактов отключения обогрева реле ИВГ и блока

БК-ДА в оба провода для двухполюсного отключения в грозовой период в связи

с имеющимися случаями пробоя изоляции внутри ИВГ на соседние цепи;

- применением в реле ИВГ-В диодов с обратным напряжением не менее

нормируемых импульсных ПН.

4.4.9 Рекомендуется устанавливать варистор, предназначенный для

защиты от прохождения поперечных ПН с питающего конца РЦ в цепи питания

ПХ-ОХ, как можно ближе к питающему трансформатору ПТ (кодирующему КТ,

преобразователю частоты ПЧ).

4.4.10 Монтаж цепи ПХ-ОХ между ПТ (КТ, ПЧ) и варистором, между

варистором и клеммами ПХ-ОХ на колодке рекомендуется выполнять

отдельными жгутами с применением витой пары.

4.4.11 Рекомендуется применение приемников с цифровой обработкой

сигнала числового кода, обладающих следующими преимуществами:

67

а) исключает применение менее устойчивых к грозовым разрядам путевых

реле ИВГ, блоков дешифратора БС-ДА, БИ-ДА, БК-ДА;

б) исключает применение на входе приемника защитных фильтров ФП-25

(ЗБФ), что позволяет повысить устойчивость к ПН снижением входного

импеданса приемника.

4.4.12 Рекомендуется применение генератора с цифровым синтезом

частоты, обладающим следующими преимуществами:

а) исключает применение менее устойчивых к ПН: кодового путевого

трансмиттера КПТШ (БКПТ, ЭКПТ), трансмиттерного реле ТШ-65В2,

бесконтактного трансмиттера БКТ, приборов искрогашения, преобразователя

частоты ПЧ-50/25-100 с конденсаторным блоком КПЧ;

б) исключает цепи искрогашения с реактивными элементами и

осуществляет формирование кодов по специальному алгоритму для снижения

создаваемых коммутационных ПН и улучшения качества сигналов АЛС;

4.4.13 Для рельсовых цепей примыкающих к ЭЦ выравниватели

устанавливаются на вводе в пост ЭЦ.

4.4.14 Не рекомендуется применять разрядники с заземлением для

ограничения продольных ПН в РЦ по причине возможных рисков нарушения

функциональной безопасности.

4.4.15 Для защиты питающих и релейных концов РЦ при электротяге

постоянного тока рекомендуется применять выравниватели УЗП1-500-0,13, как

показано на рисунке 4.18. При электротяге переменного тока для защиты

питающих и релейных концов РЦ рекомендуется применять УЗП1-500-0,13 и

УЗП1-500-0,26, как показано на рисунке 4.19. Для защиты питающих концов РЦ

при автономной тяге рекомендуется применять выравниватели УЗП1-500-0,26, а

релейных концов УЗП1-500-0,13, как показано на рисунке 4.20.

68

Рисунок 4.20 - Схема защиты РЦ АБЧК на участках с автономной тягой

4.4.16 Включение защиты РЦ АБЧК с использованием «Барьер - АБЧК-

1М (3М)» приведено на рисунке 4.21. На участках с автономной тягой

автоматический выключатель АВМ не устанавливается.

Элементы защиты – ВОЦН-220, ВОЦН-110, ВК-10, ВК-20 установленные

в рельсовые цепи ранее, исключаются.

Применение встречно включенных стабилитронов на входе путевого

приемника должно быть сохранено, если аналогичные элементы не встроены в

«Барьер».

* *ШУЗВ

Рельсоваялиния

RU1

РТПТ

RU2

РШ

Зазе

мл

ени

е Р

Ш

(ри

сун

ок

4.1

)

- монтаж выполнен витой парой

* - использовать кабель парной скрутки.

69

Рисунок 4.21 - Схема защиты РЦ АБЧК аппаратурой

«БАРЬЕР-АБЧК-1М, (3М)»

4.4.17 При защите РЦ АБЧК с использованием каскадного устройства

защиты КЗУ-РШ-АБ включение устройств выполняется согласно схеме,

приведенной на рисунке 4.22. На участках с автономной тягой автоматический

выключатель АВМ не применять.

Рисунок 4.22 – Схема защиты РЦ АБЧК аппаратурой КЗУ-РШ-АБ

4.4.18 На двухпутных участках раздельные фермы мостов должны

заземляться с одной стороны на среднюю точку ДТ своего пути. Запрещается

Аппаратура «Барьер-АБЧК-1М (3М)»

Х5

-8

Х5

-9

Х5

-11

Х5

-10

Х4

-8

Х4

-9

Х4

-11

Х4

-10

1П

П

(ПП

)

1П

М

(ПМ

)

2П

М

(РМ

)

2П

П

(РП

)

К дроссель-трансформаторам

РШ

АВ

М

АВ

М Зазе

мл

ени

е Р

Ш(р

ису

но

к 4

.1)

Зона 0В

Зона I

РШ

к дроссель-трансформаторам

(рельсам)

КЗ

У-Р

Ш-А

Б

К1

-1К

11

-2

К1

2-2

К1

-5

К1

-13

К1

1-6

К3

-1К

17

-2

К3

-9К

18

-2

К3

-5К

17

-6

К3

-13

К1

8-6

К1

-9

К1

2-6

АВМ АВМ

к аппаратуре РЦ

Зона 0В

Зазе

мл

ени

е Р

Ш(р

ису

но

к 4

.1)

Зона I

70

электрически соединять фермы между собой. Мосты с общей фермой для двух

путей должны заземляться с одной стороны на среднюю точку ДТ одного из

путей или на дополнительный ДТ. Аналогичным образом заземляются фермы

путепроводов при пересечении железнодорожных путей в разных уровнях.

4.4.19 На однопутных участках импульсные рельсовые цепи постоянного

тока должны быть защищены согласно схеме приведенной на рисунке 4.23.

Рисунок 4.23 – Схема защиты импульсных рельсовых цепей постоянного

тока на однопутных участках

4.5 Защита ТРЦ в АБТ и АБТЦ

4.5.1 Основными способами снижения опасных влияний ПН на ТРЦ в АБТ

и АБТЦ до нормируемых являются:

– применение УЗИП посредством установки варисторов параллельно

первичным обмоткам путевых трансформаторов;

– симметрирование линейных цепей посредством применения кабелей с

парной скруткой жил;

**

**

2Т

ОХ

1Н

1Н

МТ

2НПОБС

2Н

И

1Т

ПОБС ОХ

ПХ

Н

220 В

ПХ

ОХ

+ -АК БШ

2

1

+

+

--

РШ

RU1 RU1 ШУЗН

- монтаж выполнен витой парой

Заземление РШ (рисунок 4.1)

+

220

ВАК

-

0

* - использовать кабель парной скрутки.

71

– экранирование кабельных линий посредством применения кабеля с

металлической защитной оболочкой или металлической броней. Тип и марка

кабеля определяется при проектировании;

- увеличение расстояния между кабельной линией ЖАТ и ЛЭП и

контактной сетью являющихся источником электромагнитного влияния;

– применение в АБТ приемников ТРЦ с низким входным сопротивлением,

и генераторов с низким выходным сопротивлением.

4.5.2 Не рекомендуется применять разрядники с заземлением для

ограничения продольных ПН в РЦ по причине возможных рисков нарушения

функциональной безопасности.

4.5.3 Рекомендуется сокращение длины линейных кабельных цепей путем

их деления на гальванически изолированные. Выполняется питанием отдельных

групп генераторов и приемников от индивидуального трансформатора. Схема

защиты ТРЦ на примере АБТЦ-03 приведена на рисунке 4.24.

Применение релейной схемы контроля кабеля релейных и питающих

концов нарушает гальваническое разделение. Происходит суммирование

наведенных поперечных ПН от линейных цепей разной длины по

среднеквадратичному закону, возникают риски повышения уровня опасных ПН

выше нормируемых, и, как следствие, повреждения первичных обмоток

путевых трансформаторов, изоляции кабельных жил, аппаратуры

формирования и смешивания сигналов АЛС и АЛС-ЕН.

При проектировании следует предусматривать укладку питающих и

приемных концов ТРЦ в разных кабелях, а схему контроля исправности жил

кабеля не использовать. В действующих устройствах допускается

использование схемы контроля жил кабеля до плановой модернизации или

реконструкции

При выполнении монтажа схемы контроля кабеля согласно типовым

материалам 410306-ТМП АБТЦ-03 и обрыве одного из проводов заземления

питающие и релейные концы РЦ соединены в последовательный контур, и

наступают риски нарушения функциональной безопасности в работе РЦ.

От применения релейной схемы контроля изоляции следует отказаться.

Электрическую прочность следует обеспечить применением отдельного кабеля

для релейных концов с применением гальванически разделенных

индивидуальных сигнализаторов заземления с высокой электрической

прочностью.

4.5.4 Рекомендуется применение приемников ТРЦ с низким входным

сопротивлением и генераторов низким выходным сопротивлением. Применение

ПП с повышенным входным и ГП с повышенным выходным сопротивлением

значительно снижает защиту от поперечных ПН и может потребовать

разработку дополнительных мер защиты. Параметры широко применяемых ПП

и ГП приведены в приложении И.

72

4.5.5 Для защиты ТРЦ АБТЦ от поперечных (провод – провод) ПН

рекомендуется использовать варисторы. Варистор, установленный на

первичной обмотке путевого трансформатора в путевом ящике рекомендуется

перенести на конец кабельной линии в шкафу устройств защиты ШУЗ наружной

или внутренней установки на вводе в пост ЭЦ. Это позволит снизить опасные

поперечные ПН до нормируемых на входе в пост ЭЦ и воздействие на

аппаратуру РЦ (фильтр ФПМ, трансформатор кодирования АЛС,

формирователь кодов АЛС-ЕН ), а так же, посредством кабельной линии,

ограничить разрядный ток проходящий по первичной обмотке путевого

трансформатора для исключения ее разрушения. В качестве варистора

рекомендуется применять УЗП1-500-0,26, а в цепях с формированием кодов

АЛС - УЗП1-500-0,4.

4.5.6 Для защиты ТРЦ АБТ рекомендуется применение варисторов

УЗП1-500-0,26, а при частоте свыше 1000 Гц - УЗП1-500-0,4. Следует так же

учитывать, что при электротяге переменного тока наведенное напряжение в

кабельных линиях нормируется до 250 В. Варистор, установленный в путевом

ящике РЦ рекомендуется перенести в ШУЗ или РШ.

4.5.7 Запрещается применение варисторов между генератором и фильтром

из-за влияния емкости варистора [15].

4.5.8 Запрещается защита ТРЦ устройством защитным тиристорным типа

УЗТ-2. Защита устройством типа УЗТ-1 допускается с ограничениями [15].

Рекомендуется замена УЗТ-1 в плановом порядке на другие устройства защиты,

так как тиристоры имеют низкую электрическую прочность.

4.5.9 Рекомендуется выполнение монтажа цепей питающих и релейных

концов отдельными жгутами от остальных цепей с усилением изоляции в местах

соприкосновения между жгутами и металлическими частями приборов и шкафа

для обеспечения электрической прочности изоляции в соответствии с таблицей

Г1 [31].

4.5.10 Рекомендуется привести нормы электрической прочности ДТ и

изолирующего трансформатора в кодовых РЦ в соответствие с требованиями

таблицы 44В [4].

4.5.11 Защита при воздействии длительных ПН обеспечивается за счет

ограничения тока резистором в путевом ящике и отключением АВМ.

4.5.12 Допускается установка предохранителя 0,5 А параллельно

контактам АВМ для визуального контроля срабатывания АВМ.

4.5.13 На участках с автономной тягой АВМ не применять.

Защита ТРЦ и кодирования с использованием каскадного устройства

защиты КЗУ-РШ включение устройств выполняется согласно схеме на рисунке

4.25. При проектировании и модернизации ЖАТ применение устройств

КЗУ-РШ исключается.

73

Рисунок 4.24 – Схема защиты ТРЦ на участке с электротягой

переменного тока на примере АБТЦ-03,

410306-ТМП, а.3, лист 10

** ****

ПП

ПП

ПХ

ОХ

ТПК

СТ5МП

ТРК

СТ5МП

ТК

СТ5МП

Зона О

А

Зона О

B

Пост

централизации

Зона I

ПКЛ

РКЛ

РКЛ

АЛС

ПКЛ

РКЛ

R*

КЛ

АЛС

АЛС

- монтаж выполнен витой парой

КЛ

КЛ

ГП

ФПМ

ШУЗВ

ПЯ

RU

3RU

3RU

3ШУЗН

(ШУЗВ)

Кабельная

линия

RU

1

АВМ

ПЯ

RU

3

АВМ

ПЯ

RU

3

АВМ

к ГЗШRU2

БВ

+ -

БВ

+-RU

2

ФПМ

R*

КЛ

ПКЛ

АЛС

ГП

RU

3

ПЯ

RU

3

АВМ

ШУЗВ

БВЗ

+ -

** -

использовать кабель парной скрутки

к ГЗШ

* -

величина сопротивления резистора определяется

расчетом

ПП

74

Рисунок 4.25 – Схема защиты аппаратуры ТРЦ и кодирования в АБТ с

использованием 4-х канального устройства защиты

КЗУ-РШ

4.5.14 Заземление ферм мостов и путепроводов осуществлять в

соответствии с п. 4.4.18 настоящих МУ.

Сх

ема

ко

ди

ро

ван

ия

Сх

ема

ко

ди

ро

ван

ия

К11-2

К12-6

К12-2

К12-14

К12-10

К18-6

К18-2

Устр

ой

ств

а

КЗ

У-Р

Ш

ПЯ

ПЯ

ПЯ

К1-1

К1-5

К2-1

К2-5

К2-9

К2-13

РШ

*

52

2

ГП

-8.9

.11 41

43

61

12

ФП

М-8

.9.1

1

71

11К11-6

2Г

2Ф

11

43

2

22

31

33

ПП

-8/8

А2

ПП

11

43

31

33

21

27

ПР

Ц4

Л-6

/12

А1

ПП

С1

7

МС

17

К11-14

К11-10

С3

5

МС

35

32

52 4

1

43

ГП

Ц-4

42

3

ФР

Ц-4

11

71

1Г

1Ф

С3

5

МС

35

К13-2

К13-6

11

43

21

22

31

13

ПР

Ц-4

Б1

ПП

11

43

31

33

21

22П

П-8

/12

Б2

ПП

С1

7

МС

17

Сх

ема

ко

ди

ро

ван

ия

К13-14

К13-10

Сх

ема

ко

ди

ро

ван

ия

К18-14

К18-10

ПЯ

К1-9

К1-13

* -

заз

емлен

ие

РШ

(р

ис.

4.1

)

75

4.6 Защита дешифраторов АБЧК

4.6.1 Защиту дешифраторных ячеек БС-ДА, БИ-ДА рекомендуется

обеспечить применением отдельного выпрямителя. Внутренний

выпрямитель в блоке БС-ДА в этом случае используется как резервный. В

качестве примера использован блок БП-ДА, доработанный в соответствии с

рисунком 4.16. Спецификация элементов приведена в таблице Н1

приложения Н. Блок питания БП-ДА рекомендуется устанавливать в

нижней части шкафа, ближе к трансформатору ЯТ. В качестве источника

переменного тока для питания дешифраторной ячейки БС-ДА допускается

применение преобразователя частоты ПЧ-50/25.

4.6.2 Для питания отдельного выпрямителя рекомендуется

использовать вновь устанавливаемый трансформатор ЯТ типа СОБС-2Г (А,

М), Резервное питание БС-ДА осуществлять от существующего

сигнального трансформатора С питания ламп светофоров.

4.6.3 Для включения обогрева шкафа, блока БК-ДА, реле ИВГ-В (Ц,

ЦВ, КРМ) рекомендуется применять трансформатор ПОБС-5А (МП, М).

Схема включения трансформаторов питания РШ АБЧК приведена на

рисунке 4.27.

* - при отсутствии схемы резервирования питания и измененном

монтаже БС-ДА установить внешнюю перемычку 52-4 на блоке БС-ДА

Рисунок 4.26 – Схема резервирования питания БС-ДА

СПХ

ОХ

АЯ

АЯ

БВ

СОБС-2Г(А)

ЯТПХ

ОХ

СОБС-2Г(А)

Пр1

3А

3 1

VD11

VD10

VD8

VD9C1 VD12

R1

R2

RU9

R3

R42

4

81

43 2

1

АЯ

НМШМ1-360

VD13

Блок питания дешифраторной ячейки

(БП-ДА)

61

71

1

3

11

81 АЯ

11

81

1

72

52 4

1А

ПМ

*

БС-ДАм

RU1

АЯ

82

81

83

RU1

АЯ

ШУЗВ

В С

ТД

М

R8

RU1

76

Рисунок 4.27 – Схема включения трансформаторов питания РШ АБЧК

ШУЗВ

ПХ

ОХ220 В I

ОТ II1

II217,1 В

IV3

IV2

IV1

2,2 В

4,3 В

17,1 ВIII1

III2

V1

V2

V3

ПОБС-5Г (А)

2,2 В

1,1 В

Об

огр

ев Д

А, И

ВГ-В

ИВ

Г-Ц

, И

ВГ-Ц

-В

12

,8 В

Об

огр

ев Р

Ш

14

,9 В

ПХ

ОХ

220 В

СТ-5

ДКТ 0,5 А

К Г

К, ГК

Ш и

др.

16

В

ПХ

ОХ

220 В I

II1

II2

13,9 В

ЯТ

V2 2,15 В0,95 В0,95 ВV4

4,0 В

2,15 В

IV1

IV3

III1

III2

Осно

вно

е п

ита

ни

е Д

А

15

,8 В

RU

1

ПХ

ОХ

220 В I

13,9 В

2,15 В0,95 В0,95 В

4,0 В

2,15 В

III1

IV1

IV3

III2

V2

V4

II1

II2

CМСХ

СХ12 (13,9 В)

СХ20 (20,05 В)

13,9 В

RU

1

СОБС-2Г (А)

СОБС-2Г (А)

Пи

тани

е л

ам

п

све

тоф

ор

ов

Ре

зер

вно

е п

ита

ни

е Д

А

15

,8 В

ШУЗВ

77

5 ЗАЩИТА УСТРОЙСТВ ЭЦ

5.1 Защита устройств ЖАТ при вводе линейных коммуникаций в

здание поста ЭЦ

5.1.1 Ввод линий электроснабжения (фидеров) от ТП, модульных ДГА и

других альтернативных источников электроэнергии в здания и модульные

конструкции постов ЭЦ (далее постов ЭЦ) и других устройств ЖАТ должен

осуществляться кабелем подземной прокладки, как правило, через наружное

вводное устройство НВУ, или вводное устройство внутренней установки ВВУ

(далее ВУ).

5.1.2 Ввод линий электроснабжения (фидеров) воздушной линией, в том

числе и посредством подвешенного кабеля, допускается применять в

исключительных случаях с применением дополнительных мер защиты от ПН.

Кабель с изолированными жилами и заземленной оболочкой, подвешенный на

опорах, рассматривается как эквивалент кабеля, проложенного в земле [4].

Каждый воздушный ввод основного или резервного электропитания независимо

от его длины должен быть защищен с обоих концов разрядниками типа

УЗП1РУ-1000.

5.1.3 ВУ должно выполнять функцию 1-ой ступени защиты вводимых

кабельных линий посредством УЗИП, которые должны размещаться в ШУЗВ

(ШУЗН).

5.1.4 ВУ должно иметь функцию дистанционного отключения вводимых

линий электроснабжения (фидеров), отключения аккумуляторных батарей и

блокирования запуска ДГА, УБП, и других преобразователей и источников

электроэнергии с управлением от ДСП и ДНЦ на участках с ДЦ. Для

отключения вводов линий электроснабжения (фидеров) других потребителей,

расположенных на посту ЭЦ, должно устанавливаться отдельное

дополнительное ВУ с управлением от ДСП (ДНЦ). Рекомендуется при

проектировании рассматривать возможность отключения ВУ автоматическими

устройствами пожаротушения АУПТ.

5.1.5 Для ввода в пост ЭЦ кабельных сетей с цепями управления, контроля

и вторичного электропитания устройств ЖАТ устанавливаются шкафы

устройств защиты наружной ШУЗН, или внутренней установки ШУЗВ. Для

группировки кабелей СЦБ применяют шкафы-концентраторы. Металлические

оболочки и броня кабеля не должны иметь электрического контакта с корпусом

шкафа. Отдельно стоящие вблизи электрифицированных путей

шкафы-концентраторы, расположенные в зоне А [рис.2.1, 9] подлежат

заземлению на тяговую рельсовую сеть через искровой промежуток. В

остальных случаях – необходимо предусмотреть индивидуальное ЗУ, как

показано на рисунке 4.1б.

78

5.1.6 Если длина кабеля ввода линии электроснабжения (фидера)

подземной прокладки от ВУ до ТП или другого источника менее 50 м, то УЗИП

следует устанавливать в ВУ. Импеданс кабеля ограничит ударный ток короткого

замыкания через УЗИП. Если длина кабеля от ВУ до ТП более 50 м, защита

кабеля выполняется УЗИП на ТП и в ВУ.

5.1.7 Наружные ВУ с встроенными ШУЗ, и ШУЗН должны

устанавливаться на расстоянии не менее 12 м от поста ЭЦ в соответствии со

Сводом правил СП 4.13130.2013 [11].

5.1.8 Каждый УЗИП соединяется индивидуальным проводником с

отдельной шиной уравнивания потенциалов ОШУП в ВУ или ШУЗ, которые в

свою очередь соединяются с главной заземляющей шиной ГЗШ здания поста

ЭЦ, (модульного строения поста ЭЦ) по радиальной схеме. Соединение шин

уравнивания потенциалов с образованием замкнутых контуров не допускается.

Схема организации защиты служебно-технического здания представлена

на рисунке 5.1.

5.1.9 При проектировании ввод кабельных сетей рекомендуется

предусматривать с использованием НВУ и ШУЗН, как показано на рисунке 5.2б.

В эксплуатируемых устройствах ЖАТ допускается ввод кабелей с

использованием кабельного приямка, а при невозможности его оборудования –

подвального помещения или помещения первого этажа, в т.ч и кроссовой

[45, п.5.11.4]. Также допускается применение существующих ВУ внутренней

установки, удовлетворяющие п. 5.1.3 (рисунок 5.2а).

Кабели, проходящие внутри зданий между этажами, следует

прокладывать на максимально возможном расстоянии от ближайших

токоотводов элементов системы молниезащиты. Прокладка кабелей совместно с

металлическими трубопроводами, ОШУП и другими заземляющими

проводниками не допускается [44, п. 12.1.66].

5.1.10 ГЗШ должна размещаться, как правило, вблизи источника питания

объекта переменным током или места ввода в здание силового кабеля. ГЗШ, а

также все соединения заземляющих проводников должны быть доступны для

визуального контроля.

79

Рисунок 5.1 – Схема организации защиты служебно-технического здания

Ан

тен

на

по

езд

но

й

рад

ио

связ

и

Ве

нти

ляц

ио

нн

ая

уста

но

вка

14

Мо

лн

иез

ащи

тная

сетк

а

Ме

тал

ли

ческ

ая

кро

вля

ЩД

ГА

ГЗШ

ВУ

Ввод

каб

елей

элек

трос

набж

ения

СЦ

Б

Ввод

каб

елей

СЦ

Б

12

3

4

5

67

8

91

0

13

14

Нар

ужн

ый

ко

нту

р

зазе

мл

ен

ия

здан

ия

Зазе

мл

яющ

ий

эле

ктр

од

Зазе

мл

яющ

ий

эле

ктр

од

Зазе

мл

яющ

ий

эле

ктр

од

- молниезащитное уравнивание потенциалов для кабелей электроснабжения, СЦБ и связи

- уравнивание потенциалов для кабелей электропитания, СЦБ и связи

Зазе

мл

яющ

ий

пр

ово

дн

ик

мо

лн

иео

тво

да

Заземляющий проводникмолниеотвода

Ан

тен

на

ман

евр

ово

й

рад

ио

связ

и

кро

сс

Ввод

каб

елей

свя

зи

Ввод

каб

елей

элек

трос

набж

ения

свя

зи

ШУ

ЗВВ

У

Ввод

каб

елей

бы

тово

го

элек

трос

набж

ения

Зазе

мл

яющ

ий

эле

ктр

од

Зазе

мл

яющ

ий

эле

ктр

од

Зазе

мл

яющ

ий

эле

ктр

од

11

12

14

14

15

15

1 –

комната радиосвязи

;2 –

помещение ДСП

;3 –

маневровый диспетчер;

4 –

серверная ИВЦ

, ДК/ДЦ

;5 –

щитовая;

6 –

релейная;

7 –

комната электромехаников;

8 –

связевая;

9 –

помещение ДГА;

10 –

кроссовая;

11 –

щитовая НГЧ

; 12 –

аккумуляторная;

13 –

мастерская;

14 –

приямок для ввода кабелей;

15 –

подвальное помещение.

ЩВ

ПУ

УБ

ПП

ВП

1-

ЭЦ

КП

Р1

-Э

ЦК

ПВ

1-

ЭЦ

К

80

Рисунок 5.2а – Схема ввода кабелей с использованием помещения для

ввода кабелей

**

Кроссовая связи

панели

питания

ЖАТА

ВР

ГЗШ

Кроссовая СЦБ

ОШУП

ОШУП

аппаратура связи

Связевая

Релейная

ОШУП

релейные стативы

Главная щитовая

ОШУП

**

Наружный заземляющий контур

200

Трубы водоснабжения

Труба канализации

Трубы центрального отопления

Бронированный кабель связи

Кабель электроснабжения без брони

Бронированный кабель электроснабжения

Кабель СЦБ без брони и мет. оболочки

Бронированный кабель СЦБ c мет. оболочкой

Кабель СЦБ c мет. оболочкой

ОШУП

кросс

* заземляющие проводники (не менее 2)

Нагрузка НГЧ

Щитовая НГЧ

Бронированный кабель электроснабжения НГЧ

ОШУП*

кросс

ЩВПУ

ВУ

Помещение для ввода кабелей (приямок)

Пост ЭЦ

**

**

**

**

** заземляющий проводник молниеотвода и заземляющий электрод;

**

**

81

Рисунок 5.2б – Схема ввода кабелей с использованием вводных шкафов

**

Кроссовая связи

панели

питания

ЖАТА

ВР

ГЗШ

Кроссовая СЦБ

ОШУП

ОШУП

аппаратура связи

Связевая

Релейная

ОШУП

релейные стативы

Главная щитовая

ОШУП

**

Наружный заземляющий контур

кросс

* заземляющие проводники (не менее 2)

** заземляющий проводник молниеотвода и заземляющий электрод;

Нагрузка НГЧ

Щитовая НГЧ

ОШУП

ВУ

Пост ЭЦ

**

**

**

Трубы водоснабжения

Труба канализации

Трубы отопления

Бронированный кабель связи

Кабель электроснабжения ЖАТ без брони

Бронированный кабель электроснабжения ЖАТ

Кабель СЦБ без брони и мет. оболочки

Бронированный кабель СЦБ c мет. оболочкой

Кабель СЦБ c мет. оболочкой

Бронированный кабель электроснабжения НГЧ

УЗИП ЩВПУ

кросс

УЗИП

наружноеВУ

ШУЗН

ШУЗН

УЗИП

*

УЗИП

наружноеВУ

ЭНГ

ЭНГ

ЭНГ

СБНГ

СБНГ

СБНГ

СВНГ

СБНГ – кабель СЦБ с негорючей изоляцией;СВНГ – кабель связи с негорючей изоляцией;ЭНГ – кабель электроснабжения с негорючей изоляцией;

**

82

5.1.11 К ГЗШ подключаются [1, п.7.4.3]:

- заземляющие проводники (стальной полосы сечением не менее 4х40мм),

идущие от разных точек заземляющего устройства (сети заземляющих

электродов контура защитного заземления);

- защитный проводник, идущий от главного щитка электропитания

переменным током или нейтрали трансформатора;

- защитный проводник от заземляющей шины электропитающей

установки, расположенной в аппаратной;

- защитные проводники, идущие от ОШУП, устанавливаемых для

заземления брони и оболочек кабелей автоматики и телемеханики, электросвязи

и электроснабжения непосредственно при их вводах в здание, или от НВУ.

Каждая из этих шин заземления должна напрямую соединяться с ГЗШ. Длина

проводников, соединяющих ОШУП и ГЗШ должна быть минимальной;

- проводник системы уравнивания потенциалов, идущий от ближайшей к

щитку стальной конструкции здания объекта (для проектируемых объектов);

- один или несколько вертикальных проводников системы уравнивания

потенциалов;

- проводники от измерительных ЗУ;

- металлические корпуса и металлические части транспортабельных

модулей;

- металлические трубопроводы коммуникаций теплоснабжения,

водоснабжения и канализации.

5.1.12 В зданиях, имеющих несколько обособленных вводов, необходимо

выполнять отдельные шины уравнивания потенциалов ОШУП для каждого

вводного устройства, которые соединяются с ГЗШ по радиальной схеме [1].

5.1.13 Система защиты здания от молнии должна соответствовать

требованиям Концепции [1] и ГОСТ [30].

5.1.14 Система заземления здания должна соответствовать требованиям

Концепции [1] и ГОСТ [5].

5.2 Защита электропитания устройств ЖАТ в здании поста ЭЦ

5.2.1 Питающие электрические сети различаются по типам систем

токоведущих проводников и систем заземления: TN-S, TN-C, TN-C-S, IT, TT [8,

глава 1.7].

Все системы заземления имеют свои положительные и отрицательные

стороны. Тип электропитающей сети должен выбираться исходя из специфики

электроприемных устройств и условий эксплуатации.

83

Система TN – система, в которой нейтраль источника электроэнергии

глухо заземлена, а открытые проводящие части электроустановки

присоединены к глухозаземленной нейтрали (занулены) при помощи нулевых

защитных проводников. Система заземления ТТ является самым старым типом в

истории устройств электроснабжения, в настоящее время не проектируется и

плановым порядком выводится из эксплуатации. Система TN-C-S является

промежуточной для перехода от TN-C к TN-S при отсутствии в действующей

кабельной сети отдельного заземляющего PE-проводника от ТП до вновь

вводимого объекта.

Сравнительные характеристики различных типов систем заземления

приведены в таблице К1 приложения К.

В настоящее время электроснабжение устройств ЭЦ и автоблокировки

ЦАБ выполнено по схеме TN-C, как показано на рисунках 5.3.а и 5.3.б. В данной

схеме четвертый провод питающей сети (PEN) совмещает функции нулевого

рабочего (N) и нулевого защитного (PE) проводников.

Особенности электросети типа TN-C:

для обеспечения нормального режима работы сети совмещенный

PEN нулевой и защитный проводник согласно ПУЭ (п. 1.7.79) должен иметь

проводимость не меньше половины проводимости фазного проводника;

сопротивление заземления источника питания согласно ПУЭ (п.

1.7.62) не должно превышать 4 Ом с учетом сопротивления естественных

заземлителей и повторных заземлений у потребителей;

в этой электрической сети происходит фактическое использование

земли в качестве параллельного проводника для тока нулевого провода, что

запрещено ПУЭ в сетях менее 1000 В. В результате асимметрии сети в

аварийных режимах (при коротком замыкании и неполнофазном режиме), по

земле протекают значительные величины блуждающего тока, не попадающие в

зону действия токовых защит в фазных проводниках. У потребителей с малым

сопротивлением заземляющего устройства на нулевой жиле питающего кабеля

наблюдается блуждающий ток других электроустановок. В сети TN-C чем

меньше сопротивление заземлений, тем больше блуждающие токи, которые

создают дополнительную опасность пожара и электротравматизма;

при отгорании (или обрыве) нулевого проводника в нештатной

ситуации весь аварийный сверхток проходит по земле. При этом на устройствах

напряжение прикосновения на корпусах заземленного оборудования может

превышать все допустимые значения, нарушается штатный режим

электроснабжения, резко увеличивается вероятность возгорания и повреждения

электрооборудования;

нарушение целостности нулевого или защитного проводника может

оставаться не замеченным в течение длительного времени. При КЗ, или других

84

нештатных ситуациях неожиданно наступает тяжелая аварийная ситуация с

отказом защит - это недопустимо по условиям электробезопасности и

пожаробезопасности.

Исходя из сравнительного анализа и опыта эксплуатации по совокупности

положительных качеств (таблица К1 приложения К) и минимизации

возможности возникновения опасных ситуаций, для электроснабжения

устройств ЭЦ и автоблокировки ЦАБ наиболее подходит сеть типа TN-S.

Система TN-S – система TN, в которой нулевой защитный и нулевой

рабочий проводники разделены на всем ее протяжении.

Электроснабжение устройств ЭЦ и автоблокировки ЦАБ при

проектировании необходимо выполнять по схеме TN-S, как показано на рисунке

5.7. В случае невозможности использовать систему TN-S необходимо применять

систему TN-C-S, как показано на рисунках 5.3в и 5.3г. Отдельные недостатки

данных систем электроснабжения должны компенсироваться за счет

использования типовых устройств контроля минимального и максимального

напряжения, смещения нейтрали и заземляющих устройств с возможностью

отключения от аварийного источника электроснабжения.

На рисунках 5.4а, 5.4б, 5.5, 5.6 показана организация электропитания

аппаратуры ЖАТ применяемая в ЭЦ-40 «Радиовионика», МПЦ-И

«Промэлектроника» и МПЦ-Е «Ebilock-950».

5.2.2 В зданиях следует использовать поэтажную систему уравнивания

потенциалов и заземления, при которой в каждом помещении имеется отдельная

шина для уравнивания потенциалов ОШУП, к которой подключаются корпуса и

клеммы заземления всей аппаратуры, находящейся в помещении. ОШУП

подключаются к ОШУП соседнего помещения, либо к ГЗШ здания, которая, в

свою очередь соединяется с наружным заземляющим контуром здания.

Подключение выполняется по радиальной схеме. Соединение ОШУП с

образованием замкнутых контуров не допускается. Схема организации

заземления приведена на рисунках 5.1, 5.2.а,б. Принципы организации

заземления подробно рассмотрены в концепции комплексной защиты

технических средств и объектов железнодорожной инфраструктуры от

воздействия атмосферных и коммутационных перенапряжений и влияния

тягового тока [1] и ГОСТ [5].

5.2.3 Шина уравнивания потенциалов помещения выполняет функцию

уравнивания потенциалов и функцию защитного проводника РЕ для

электроустановок, включая аппаратуру МПЦ и ВОЛС. Использование шины

уравнивания потенциалов помещения в качестве нулевого защитного

проводника N не допускается.

85

5.2.4 Шкафы (стативы) с микроэлектронными компонентами следует

размещать на максимально возможном расстоянии от мест прохождения ЗП

молниезащиты.

5.2.5 Помещения здания, в которых устанавливается цифровая аппаратура

систем передачи данных, микропроцессорная аппаратура, должны быть

оборудованы и антистатическим напольным покрытием.

5.2.6 Электропитание устройств ЭЦ должно осуществляется через

изолирующие силовые трансформаторы независимо от рода тяги. Запрещается

электропитание от изолирующих силовых трансформаторов устройств не

являющимися устройствами ЖАТ (светильники гарантированного освещения,

устройства связи и т.д.) по условиям функциональной безопасности. На посту

ЭЦ изолирующий трансформатор ТС должен быть защищен разрядниками

УЗП1РУ-1000 и выравнивателями УЗП1-500-0,4. При подземном кабельном

вводе допускается применять на ВУ УЗИП класса I+II, способные выдерживать

импульсные токи (10/350) по классу I, и имеющие уровень ограничения

напряжения по классу II.

На рисунке 5.3а показана схема организации питания аппаратуры ЖАТ по

системе TN-C на примере использования панели ПВ-60. На рисунке 5.3б

показана схема организации питания аппаратуры ЖАТ по системе TN-C на

примере использования панелей ПВ1-ЭЦК, ПР1-ЭЦК. При необходимости

возможно применение комбинированных УЗИП, не имеющих тока утечки.

При проектировании и модернизации рекомендуется организовать

систему питания TN-S, как показано на рисунке 5.7 на примере использования

панелей ПВ1М-ЭЦК, ПР1М-ЭЦК. В предложенной схеме клемма нулевого

проводника должна быть изолирована от корпуса панели (шкафа). Нагрузки

(контакторы, блоки БВФ и пр.) должны подключаться к проводнику N. Для

повышения надежности вводных панелей рекомендуется выполнить включение

контакторов КМ (Ф) между фазами, а не меду фазой и нулевым проводником.

При расстоянии между ЩВПУ и панелями ПВ (ПВ1-ЭЦК и др.) менее 10 метров

для координации срабатывания УЗИП необходимо использовать импульсные

дроссели индуктивностью 6-15 мкГн, рассчитанные на трехкратный ток

нагрузки потребителей.

При модернизации действующих устройств для работы в системе TN-S по

схеме, показанной на рисунке 5.7, необходимо выполнить доработку ЩВПУ

путем оснащения ее двумя шинами: шиной N для подключения нулевого

провода фидера питания и шиной РЕ для подключения к ней провода РЕ фидера

питания. Шина N должна быть изолирована от корпуса ЩВПУ. Шина РЕ

должна отдельным проводником подключаться непосредственно к ГЗШ.

Модернизация панелей питания для работы в системе TN-C-S показано на

рисунке 5.3в на примере использования панели ПВ-60 и на рисунке 5.3г –

86

панели ПВ1М-ЭЦК. Между шинами N и РЕ следует включить УЗИП FV как

показано на рисунках 5.3в, 5.3г, 5.7.

В качестве приборов защиты, обозначенных на рисунках 5.3вг, 5.7 как FV

допускается применение разрядников УЗП1РУ-1000 или HS50-50-RW, FV* -

УЗП1РУ-1000 или HS100.

При реконструкции допускается организация питания по системе TN-C-S,

как показано на рисунках 5.3в, 5.3г при наличии технико-экономического

обоснования.

5.2.7 Вводная панель типа ПВР-40, имеющая силовые изолирующие

трансформаторы на входе панели, допускает электропитание только устройств

ЖАТ, и не допускает питание других устройств, в том числе устройств связи,

аварийного и гарантированного питания, использующих нулевой заземляющий

проводник. В эксплуатируемых панелях ПВР-40 все сторонние потребители

должны быть исключены.

5.2.8 Питание цепей управления светофором, контроля стрелок,

питающих концов рельсовых цепей разных горловин следует выполнять от

разных гальванически изолированных обмоток силового изолирующего

трансформатора или отдельных индивидуальных изолирующих

трансформаторов. Для линейных цепей имеющих длину более указанной в

таблицах допустимых длин кабелей [18] следует предусматривать

гальванически раздельное питание для устройств расположенных в центральной

части станции.

5.2.9 Для светофоров с центральным питанием (управлением)

переменным током и использующих резервное питание с поста ЭЦ

электропитание должно предусматриваться от отдельных изолирующих

трансформаторов в каждой горловине станции и на каждом подходе к узловой

станции. Отсутствие гальванического разделения между цепями светофоров,

стрелок, питания рельсовых цепей и другими приводит к суммированию ПН по

среднеквадратической зависимости. Ранее применявшееся гальваническое

разделение питания цепей светофоров на панелях питания ПРББ, СПМС-ББ

сегодня отсутствует в панелях питания типа ПР-ЭЦ, ПР-ЭЦК. В тоже время

применение индивидуальных изолирующих трансформаторов для питания СУ в

АБТЦ показывает высокую эффективность без применения УЗИП.

При проектировании рекомендуется строго придерживаться данного

принципа гальванического разделения. Для устройств, находящихся в

эксплуатации, данное требование следует выполнить для станционных

устройств ЖАТ на участках с электротягой переменного тока. Гальваническая

развязка имеет особое значение на участках с электротягой переменного тока,

т.к. не все цепи СЦБ можно защитить УЗИП из-за специфики построения схем и

обеспечения функциональной безопасности.

87

5.2.10 Вторичные цепи электропитания должны защищаться

выравнивателями, соответствующими рабочему напряжению вторичной цепи.

Пример включения выравнивателей во вторичных цепях питания показан на

рисунках 5.3, 5.7. В цепь каждого из выравнивателей должны быть включены

предохранители с плавкой вставкой на 10 А для исключения короткого

замыкания при прожоге варистора. Выравниватель и предохранитель должны

быть установлены на соседних контактных колодках и соединены проводником

сечением не менее 1,5 мм2. Допускается вместо предохранителей в цепи

выравнивателей применять автоматические выключатели номиналом 10 А.

Автоматические выключатели позволяют организовать дистанционный

контроль их положения.

88

Рисунок 5.3а – Упрощенная схема организации питания аппаратуры ЖАТ

по системе TN-C на примере использования панели ПВ-60

ПРББ

Шина уравнивания потенциалов (ОШУП

)

ТС

FV

FV

FV

Шина P

EN

Главная ш

ина заземления (ГЗШ

)

ПВ-6

0ЩВПУ

ШУЗВ

Шина P

EN

ПВ24-2

20

Шина P

EN

RU2

10A

RU2

10A

10A

RU

2

FV

FV

FV

гарантрованное

освещение

1КТ

2КТ

П1

П2

П3

П7

П8

П9

FV

FV

FV

ABC

PEN

ТП

A B CPE

N

Т

ИПМ

КТП

ЛЭП 6 (10) кВДПР

FV

FV

FV

FV

FV

FV

Пост ЭЦ

2КТ

1КТ

ВЗУ1

НЗУ1

ВЗУ2

НЗУ2

К средне

й точке ДТ

89

Рисунок 5.3б – Упрощенная схема организации питания аппаратуры ЖАТ

по системе TN-C на примере использования панелей

ПВ1М-ЭЦК, ПР1М-ЭЦК

TV3

TV6

TV10

Аналогично

RU2

RU2

RU2

ПР1М

-ЭЦК

10A

10A

10A

Главная ш

ина заземления (ГЗШ

)

Шина уравнивания потенциалов (ОШУП

)

ПВП

1М

-ЭЦК

гарантрованное

освещение

RU R

RU R

RU R

В 0

Х4 Х3

А2

RU R

RU R

RU RA 0

Х2 Х1

А1

RU R

RU R

RU R

С 0

Х6 Х5

А3

БЗП

3-1

00

RU

– S

10VB60K275

ПВ1М

-ЭЦК

БВФ

1

Шина P

EN

КМ

1

КМ

2

КМ

1КМ

2

БВФ

2

БЗП

3-1

00

FV

FV

FV

Шина P

EN

ЩВПУ

FV

FV

FV

Пост ЭЦ

ABC

PEN

ТП

A B CPE

N

Т

ИПМ

КТП

ЛЭП 6 (10) кВДПР

FV

FV

FV

FV

FV

FV

ВЗУ1

НЗУ1

ВЗУ2

НЗУ2

К средне

й точке ДТ

90

Рисунок 5.3в – Упрощенная схема организации питания аппаратуры ЖАТ

по системе TN-C-S на примере использования панели

ПВ-60

Шина уравнивания потенциалов (ОШУП

) PE

ТС

Главная ш

ина заземления (ГЗШ

) PE

ШУЗВ

Шина P

EПРББ

ПВ24-2

20

гарантрованное

освещение

RU

2

RU2

RU2

10A 1

0A

10A

FV1

FV1

FV1

ПВ-6

0Шина P

E

1КТ

2КТ

П1

П2

П3

П7

П8

П9

Шина N

FV

FV

FV

Шина P

EN

ЩВПУ

FV

FV

FV

Шина N

FV*

Пост ЭЦ

2КТ

1КТ

ABC

PEN

ТП

ЛЭП 6 (10) кВ

FV

FV

FV

FV

FV

FV

ВЗУ1

НЗУ1

A B CPE

N

Т

ИПМ

КТП

ДПР

ВЗУ2

НЗУ2

К средне

й точке ДТ

91

Рисунок 5.3г – Упрощенная схема организации питания аппаратуры ЖАТ

по системе TN-C-S на примере использования панелей

ПВ1М-ЭЦК, ПР1М-ЭЦК

TV3

TV6

TV10

Аналогично

Главная ш

ина заземления (ГЗШ

) PE

RU2

RU2

RU2

Шина уравнивания потенциалов (ОШУП

) PE

ПР1М

-ЭЦК

ПВП

1М

-ЭЦК

гарантированное

освещение

10A

10A

10A

БЗП

3-1

00

RU

– S

10VB60K275

RU R

RU R

RU R

В 0

Х4 Х3

А2

RU R

RU R

RU RA 0

Х2 Х1

А1

RU R

RU R

RU R

С 0

Х6 Х5

А3

ПВ1М

-ЭЦК

БВФ

1Шина P

E

КМ

1

КМ

2

КМ

1КМ

2

БВФ

2

БЗП

3-

100

Шина N

FV

FV

FV

Шина P

EN

ЩВПУ

FV

FV

FV

FV*

Пост ЭЦ

ABC

PEN

ТП

A B CPE

N

Т

ИПМ

КТП

ЛЭП 6 (10) кВДПР

FV

FV

FV

FV

FV

FV

ВЗУ1

НЗУ1

ВЗУ2

НЗУ2

К средне

й точке ДТ

Шина N

92

Рисунок 5.4а – Схема электропитания устройств ЖАТ по системе TN-S на

примере МПЦ ЭЦ-ЕМ

120 С4хLS40k

120 С

L1 L1'

1 2 3

DS

120 С4хLS40k

120 С

1 2 3

DS

120 С4хLS40k

120 С

1 2 3

DS

N

L2 L2' L3 L3'

HG

80

PESPC3-90

ВУФ2 ВУФ3

1A PE1B 1C

ГЗШ

Шина PE

Шина N

УЗИПSPC3-90

ВУФ1

Ввод 1 от КТП Ввод 2 от КТП

2A 3A 3B2B 3C2C PE PE

Ввод 3 от ДГА

Кондиционеры(Отопление)

Освещение Питание схем увязки

с ДГА

В

Собственные нужды ДГА

или отопление

С

Обогрев

электроприводов

АВР

А, В, С

Устройства связи

TV 380/380DRUE 16000

Контроль изоляции

TV3 220/220RUE2500

I

II

УЗИПSPC3-90

УЗИПSPC3-90

УЗИПSPC3-90

УЗИПSPC3-90

УЗИПSPC3-90

УЗИПSPC3-90

Шина N Шина PE

РЩ

А

к рисунку 5.4б

N N N

- проводник демонтировать

Подключение фидеров и ДГА показано по системе заземления TN-S.

Для подключения по системе заземления TN-C-S требуется корректировка подключения УЗИП 1-го каскада защиты.

N1 А1, В1, С1

К шине РЕ на рисунок 5.4б

93

Рисунок 5.4б – Схема электропитания устройств ЖАТ на примере МПЦ

ЭЦ-ЕМ (продолжение)

А1B1

В схему

аварийного

освещения

В схему

охранно

пожарной

сигнализа

ции

Питание

АРМ Ш

Н

ЩПХ

ЩОХ

АР2

АР4

A2, B2, C2

АР1

АР3

А2

B2

С2

TV 4

220/2

20

RU

E 2

500

Кодирование

АЛСН

TV 5

220/2

20

RU

E 2

500

Лучевое питание генераторов и

приемников ТРЦ

Контроль

к УБКН

1

УКБН

2

А2(В

2)

I I I

I I I

А

TV1 3

80/2

20/

180/1

42/1

10

DRU

E 4

400

Станционные

светофоры

B

питание переезда

релейные ш

кафы

входных

светофоров

питание

станционных

устройств

С

Контроль стрелок

UZ1

UZ10

AD

C5483

AD

C5483

АB

C

TV2 380/2

20/

180/1

38

/127/1

10

DRU

E 4

400

I I I

TV 6

220/2

4

Рабочие цепи

стрелок

Питание

ТРЦ

Полюса питания

пульт табло

С2

А2

B2

УБП

QS5

А2(В

2,С

2)

к рисунку 5.4а

УЗИП

P-3

K400 D

S

А1, В1, С1

Шина N

1

Шина РЕ

ТЩ

Шина N

1

N1

N1

Шина РЕ

К ГЗШ на

рисунок

5.4а

NPE

120 С

L1

120 С

L2

120 С

L3

DS

P-3

K400 D

S

А1, В1, С1

N1

94

Рисунок 5.5 - Схема электропитания устройств ЖАТ для системы TN-S

на примере МПЦ-И (565336-ТМП)

- проводник подлежит демонтажу

АВ1

УЗИП

SPC3-9

0

АВ2

УЗИП

SPC3-9

0

КМ

1

КМ

2

Фидер 1

Р

PE

АВ1

АВ5

PE

ABC

ABC

PEN

Фидер 2

Р

PE

АВ1

АВ5

PE

УЗИП

SPC3.0

-150 D

S

ABC

ABC

PEN

Р

ABC

PE

N

ABC

PE

N

ЩВЗП

1

ЩВЗП

2

ABC

Фидер ДГА

Р

PE

АВ1

АВ5

PE

УЗИП

SPC3.0

-150 D

S

ABC

ABC

PEN

ЩВЗП

3

ЩАВР

ЩКМ

1ЩКМ

2

ABC

ABC

ABC

PEN

N

ИТС

A1B1C1

АВ3

УЗИП

SPU

3-2

80

A1B1C1

PE

FU

1-F

U4

Р1

Р2

Р3

выход

вход

A1B1C1

A2B2C2

Автоматические выключатели,

элементы коммутации и преобразования

ШВР

N1

N1

A1B1C1

N1

A1B1C1 N

1

ИБП

N1

Сервисный

байпас ИБП

N1

A2B2C2

АВ4

АВ5

ABC

C

Сервисные панели

Гарантированные

нагрузки

Аппаратура

кодирования РЦ

Авар. освещ

.,ОПС

Светофоры

II гр.

Пульт-табло

Стативы

Шкафы ÓКÖ

Светофоры

I гр

.

Шкафы УКЦ

Маршрутные

указатели

В сх. управл.

светофорами

Стативы

Компьютерное

оборудование

Контр

. цепи

стрелок

Шкаф Ш

ТК

Маршрутные

указатели

ШТ

Обогрев

приводов

АВ3

ЭССО

Релейные

шкафы

Тр3

АВ1

АВ2

АВ4

АВ5

АВ6

АВ7

АВ8

AN

1

CN

1

9 6 12

12

Тр1

Тр2

Тр4

Тр5

Тр6

Тр7

Тр8

ШВР

ЩВБ

АКБ

ГЗШ

К внешнему контуру заземления

PE

PE

PE

PE

PE

PE

PE

PE

PE

N

N1

УЗИП

SPC3.0

-150 D

S

NN N

Подключение фидеров и ДГА показано по системе заземления T

N-S

.

Для подключения по системе заземления T

N-C

-S требуется корректировка подключения УЗИП 1

-го каскада защиты

.

PE

95

Рисунок 5.6 – Схема электропитания устройств ЖАТ на примере

Ebilock-950

фидер 1

QS

QF1

FU

1-F

U3

ВУФ

1PE

L1, L2, L3

L1, L2, L3

L1, L2, L3

PEN

1

PEN

2

фидер 2

PEN

3

фидер ДГА

QS

QF1

FU

1-F

U3

ВУФ

2PE

QS

QF1

FU

1-F

U3

ВУФ

3PE

ГЗШ

FU

1-F

U3

КМ

1Q

F1

ИТвх

КМ

2Q

F2

ИТ3

РЕ

L1, L2, L3

N

КМ

3

Автоматические

выключатели

гарантированной нагрузки

ИТ4

ИТ5

Резервное питаниеРЦ и кодирования

Обогрев стрелочныхэлектроприводов

Устройствасвязи

Кондиционеры

Освещение

PEN

1

PEN

2

PEN

3

РЩ АВР

L1, L2,

L3

L1, L2,

L3

L1, L2,

L3

QS2

QS1

QF200

QF100

ИТ2

ИТ1

Автоматические

выключатели

резервированной

нагрузки от ИТ1

Автоматические

выключатели

резервированной

нагрузки от ИТ2

PE

N2

7L1, 7L2,

7L3

8L1, 8L2, 8L3

Шкаф ЦП

Шкаф ТО

Стативы ОК

АРМ ДСП

АРМ ШН

АРМ МУ

Питаниа РЦ

Кодирование

Релейныестативы

Устройствасвязи

АварийноеОсвещение

ИТ11

ИТ21

Маршрутныеуказатели, САУТ

L1, L2,

L3 N

РЩ

1УБП

вход

выход

БШ

L1, L2, L3

11L1, 11L2,

11L3

N

УЗИП

SPC3-2

30D

S

УЗИП

SPC3-9

0D

S

УЗИП

SPC3-9

0D

S

УЗИП

SPC3-9

0D

S

96

Рисунок 5.7 - Схема организации питания аппаратуры ЖАТ по системе

TN-S на примере использования панелей ПВ1М-ЭЦК,

ПР1М-ЭЦК

Главная ш

ина заземления (ГЗШ

)

Шина уравнивания потенциалов (ОШУП

)

TV6

TV10

Аналогично

TV3

RU

RU

RU

ШУЗВ

гарантированное

освещение

L* -

при расстоянии между Щ

ВПУ и ПВ1-ЭЦК менее 1

0 м

для координирования срабаты

вания приборов защиты

необходимо использовать импульсные дроссели с

индуктивностью 6

– 1

5 мкГн

БЗП

* -

для повышения надежности рекомендуется блоки

БЗП

3-1

00 заменить варисторами, включенными по

приведенной схеме

ПВП

1М

-ЭЦК

ПР1М

-ЭЦК

10A

10A

10A

БЗП

*PE

RU2

RU2

RU2

FV1

Шина N

Шина P

E

10А

10А

10А

NA

BC

ПВ1М

-ЭЦК

БВФ

1Шина P

E

КМ

1

КМ

2

БВФ

2

БЗП

*

Шина N

FV

FV

FV

Шина P

EЩВПУ

FV

FV

FV

FV

Шина N

A B C N PE

Пост ЭЦ

ABCNТП

Т

ИПМ

КТП

ЛЭП 6 (10) кВДПР

FV

FV

FV

FV

FV

FV

ВЗУ1

НЗУ1

ВЗУ2

НЗУ2

К средне

й точке ДТ

PE

КМ

1КМ

2

PEPE

97

5.3. Защита рельсовых цепей

5.3.1 Уровни наведенных ПН, коммутационных и импульсных

воздействий ПН на устройства ЖАТ на участках с электротягой переменного

тока значительно выше, чем воздействия на участках с электротягой

постоянного тока и автономной тягой. Наибольшую опасность представляют

длительные воздействия перенапряжений, которые возникают при аварийных

режимах и коммутационных процессах в контактной сети и ЛЭП.

5.3.2 Электроснабжение питающих концов рельсовых цепей и приборов

АЛС разных горловин следует производить от разных гальванически

изолированных обмоток силового изолирующего трансформатора или

отдельных индивидуальных изолирующих трансформаторов. При длине выше

названных цепей более 2 км следует предусматривать гальванически раздельное

питание для устройств расположенных в центральной части станции.

5.3.3 В тональных РЦ для каждой горловины и для каждого главного пути

питание группы генераторов или приемников следует обеспечивать от

индивидуальных трансформаторов, которые необходимо подключать к

гальванически изолированным обмоткам силового трансформатора.

Аналогичные требования предъявляются к питанию аппаратуры кодирования.

5.3.4 В РЦ частотой 25 (75) Гц в каждой горловине питание группы

рельсовых цепей следует выполнять от индивидуальных преобразователей

частоты. РЦ каждого поездного маршрута по главному пути должны получать

питание от индивидуального луча преобразователя. Аналогичные требования

предъявляются к питанию аппаратуры кодирования частотой 25 и 75 Гц.

5.3.5 В РЦ частотой 50 Гц необходимо выполнить установку

дополнительных однофазных силовых трансформаторов для каждой горловины,

и питающихся от одной фазы для соблюдения чередования мгновенных

полярностей в РЦ.

5.3.6 Не рекомендуется применять разрядники с заземлением для

ограничения продольных ПН в РЦ по причине возможных рисков нарушения

функциональной безопасности. Защиту РЦ от опасных ПН рекомендуется

осуществлять с применением варисторов:

- защита при электротяге переменного тока показана на рисунке 5.8 на

примере нормали РЦ25- 05С; варистор в ПЯ подключается к сигнальной

обмотке дроссель-трансформатора через резистор для ограничения тока

короткого замыкания; варисторы, установленные в цепи первичной обмотки

питающего ПТр и изолирующего ИТр трансформаторов рекомендуется

перенести из ПЯ в шкафы устройств защиты ШУЗ наружной или внутренней

установки на вводе в пост ЭЦ. Это позволит снизить опасные поперечные ПН

до нормируемых на входе в пост ЭЦ и воздействие на аппаратуру РЦ (фильтры

ЗБ-ДСШ, ФП-25, ЗБФ-2(1) ФПМ, трансформаторы кодирования АЛС,

98

формирователи кодов АЛС-ЕН ), а так же посредством кабельной линии

ограничить разрядный ток проходящий по первичной обмотке путевых

трансформаторов для исключения ее разрушения. В качестве варисторов

рекомендуется применить УЗП1-500-0,13 и УЗП1-500-0,26.

Рисунок 5.8 – Схема рельсовых цепей с кодированием 25 Гц при

электротяге переменного тока на примере нормали

РЦ25-05С

- при электротяге постоянного тока показана на рисунке 5.9 на примере

нормали РЦ-50ЭТ00-С-86 и на рисунке 5.10 на примере нормали

РЦ-25ЭТ00-С-87;

* *

ПЯ

RП

ПТр

ПЯ

ИТр

ПЯ

ИТр

ПЯ

Кабельная линия

СК

П

СИ

ГТ

RИ

ПХК

N

ОХЛ

N

25 ГцК ПТ других

РЦ

Т

RК

КТ

П

25 Гц

ПХМ

ОХМ

25 Гц

ЗБ

ЗБ

ПХМ

ОХМ

25 Гц

Зона 0В

ШУЗН (ШУЗВ)

Пост ЭЦ, релейная Зона I

К отсасывающему фидеру ТП

- монтаж выполнен витой парой

ПДСШ-13(А)

ПДСШ-13(А)

RU1 RU1

RU2

ПХЛ

N

RU2 RU2 RU2

ОХК

N

Зона 0В

* - использовать кабель парной скрутки.

ТрС

АВМ

АВМ

АВМ

Rз

99

Рисунок 5.9 – Схема рельсовой цепи с кодированием 50 Гц при

электротяге постоянного тока на примере нормали

РЦ50-ЭТ00-С86

Т1

Rк

Ск

КТ

Т1

Rз

ДС

Ш-1

2

Ср

В с

хе

му

код

ир

ова

ни

я

СД

ТП

Я

ТС

к

Rк

Rд

Ср

ДС

Ш-1

2

П

ПП

П

П

КТ

ПТ

Т П Си

RU

2

ПХ220Ч

(ПХ220Н)

ОХ220Ч

(ОХ220Н)

Со

Rо

Ка

бе

льна

я л

ини

я

Зо

на

0в

По

ст

ЭЦ

, р

ел

ей

на

яЗ

она

I

- м

он

таж

вы

по

лн

ен в

ито

й п

аро

й

ПЯ

ШУ

ЗН

(Ш

УЗ

В)

Зо

на

0В

Зо

на

0В ПХ220Ч

(ПХ220Н)

ОХ110Ч

(ОХ110Н)

ПХ110Ч

(ПХ110Н)

ПХ220Ч

(ПХ220Н)

ПХ220Ч

(ПХ220Н)

ОХ220Ч

(ОХ220Н)

ПХ220Ч

(ПХ220Н)

ОХ220Ч

(ОХ220Н)

ОХ220Ч

(ОХ220Н)

ОХ220Ч

(ОХ220Н)

RU

2

RU

2

RU

2R

U2

RU

3

к Т

П

100

Рисунок 5.10 – Схема рельсовой цепи частотой 25 Гц с кодированием 50

Гц при электротяге постоянного тока на примере нормали

РЦ-25ЭТ00-С-87

*

*

*

L1

С1

L4

L3

С3

Т

БРК

L1 С1

С2

С3

С3'

L2

БПК

Т1

Т2

Rр ИТ

ПЯ

ПЯ

ПМ

ПЧ

50/2

5-

300

ОХЛ

1

ПХЛ

1

ОХЛ

2

ПХЛ

2

ПХКN

ОХКN

50 Гц

В схему

кодирования

ОХМ

ПХМ

ПП

ПЧ

50/2

5-

300

ПХ

ОХ

25 Гц

ПХКN

ОХКN

В схему

кодирования

50 Гц

КТТ

ЗБ

П ДСШ

13А

ПХМ

ОХМ

25 Гц

ОХК

ПХК

П

Ro

Пост ЭЦ

, релейная

Зона I

ШУЗ (кроссовая)

Зона 0В

Кабельная линия

Зона 0В

ШУЗ (кроссовая)

Кабельная линия

С2, С3, С3'

250В

RU

3

RU

2RU

2

RU

2

к ТП

* -

использовать кабель парной скрутки.

101

- при автономной тяге согласно схеме, приведенной на рисунке 5.11;

- при электротяге переменного тока согласно схеме, приведенной на

рисунке 5.12 на примере ТРЦ-ЭТ50(АЛС- 25, 75)-С-96.

Рисунок 5.11 - Схема защиты рельсовой цепи 50 Гц с непрерывным

питанием при автономной тяге

5.3.7 Для снижения опасного влияния ПН рекомендуется применять:

- экранирование кабельных линий посредством применения кабеля с

металлической защитной оболочкой или металлической броней. Тип и марка

кабеля определяется расчетом при проектировании;

- кабели с парной скруткой жил. Учитывается при проектировании

кабельных планов и в расчете типа и марки кабеля. Подробнее описано в разделе

3;

*

*

Rп

ПТ

ПЯ

Rз

Т

РТКТ

ПЯ

Т

НМВШ-2900/900

П

ПХЛ

N

ОХЛ

N

ШУЗН (ШУЗВ)

Пост ЭЦ релейная

Зона I

Кабельная линияЗона 0В

- монтаж выполнен витой парой

RU2 RU2RU2 RU2

ПХЛ

N

ОХЛ

N

220 В

Зона 0В

* - использовать кабель парной скрутки.

102

- повышение электрической прочности посредством монтажа цепей

питающих, а также релейных концов отдельными жгутами от остальных цепей с

усилением изоляции в местах соприкосновения между жгутами и

металлическими частями приборов и стативов;

- повышение электрической прочности блоков БПК и БРК, применяемых в

РЦ 25 Гц с кодированием 50 Гц, заменой конденсаторов с рабочим напряжением

250 В на конденсаторы с рабочим напряжением не ниже 1000 В [18].

5.3.8 Рекомендуется пересмотреть Технические Требования и

Технические Условия на нормы электрической прочности ДТ и изолирующих

трансформаторов ИТ рельсовых цепей для защиты от продольных ПН с учетом

риска падения контактного провода на основе расчетов и практической

проверки результатов, особенно при электротяге переменного тока.

5.3.9 Защиту аппаратуры станционных ТРЦ рекомендуется выполнять

аналогично описанному в п.4.5 раздела 4 настоящих МУ согласно схеме,

показанной на рисунке 5.12.

5.3.10 Для повышения электрической прочности изоляции рекомендуется

заменить схему фазирования с применением ФУ-1 (2, 2М, 3, 3М) на схему с

использованием реле ДСШ. На рисунке 5.13 показана схема фазирования для

участков с электротягой постоянного тока согласно нормали РЦ25-12. Для

участков с электротягой переменного тока схема фазирования выполняется в

соответствии с нормалью РЦ25-05С, для участков с автономной тягой –

РЦ25-11.

5.3.11 Заземление ферм мостов и путепроводов осуществлять в

соответствии с п. 4.4.18 настоящих МУ.

103

Рисунок 5.12 – Схема ТРЦ на станции при электротяге переменного

тока на примере ТРЦ-ЭТ50(АЛС- 25,75)-С-96

ПЯ

Rз

Rз

*

*

ДТ-1

ПТ

ПЯ

Rз

ПТ

Rз

ПЯ

Rз

Rз

ДТ-1

ПТ

ПЯ

Rз

АЛС

Rк

ФПМ

Rк

РТ

УТ3

35 В

, 50 Гц

ГП

31

ПП

ППR

к

РТ

n =

1n =

1

Rк 17 В

, 50 Гц

ПП

Rк

Срц

17 В

, 50 Гц

ПП

ПКВ

Т ТИ

Си

Rи

ПКВ

Zк

~220В 2

5 (

75) Гц

ШУЗН

(ШУЗВ)

Кабельная линия

Пост ЭЦ

, релейная

Зона I

Зона 0

В

Зона 0

В

- монтаж выполнен витой парой

RU

3RU

3RU

3RU

3RU

3

RU

1ПТ

ПЯ

Rз

RU

1

ПХК

ОХК

ПТ

* -

использовать кабель парной скрутки.

АВМ

АВМ

ПТ

АВМ

АВМ

104

Рисунок 5.13 - Схема фазирования преобразователей частоты на реле

ДСШ-13(А) на примере нормали РЦ-25-12

1Ф

0

АВ

20

20

~ 1

10 B

ПМ ПЧ-50/25-300

БК

ОФПФ

ПФ

ОФ

431 2

1 3

К

К

431 2

1 4

К

К

ПП1 ПЧ-50/25-300

6 7

ПФ

ОФ

ПФ

ОФ

БК

Панель питания преобразовательная ПП25 (СП1-50/25)

К другим ПП

ПХ

ОХ

CФ RФ

~ 1

10 B

К МЭ путевых реле

R1

RД

2ЛА2ЛА

R1

RД

1ЛА1ЛА

К ПТ рельсовых цепей

К ПТ рельсовых цепей

1

2

1

2

3

4

3

4

7

105

5.4 Защита цепей управления светофорами ЭЦ

5.4.1 Одним из основных источников опасных ПН для цепей

управления светофорами является ток разряда молнии и ток короткого

замыкания при падении провода контактной сети, или провода ЛЭП,

расположенной на опорах контактной сети на мачту светофора.

Основным и обязательным способом защиты является отвод тока

молнии посредством заземления светофора и корпуса релейного шкафа.

Проводник заземления на электрифицированных участках соединяется

через искровой промежуток многократного действия ИПМ со средней

точкой дроссель - трансформатора, а при его отсутствии - на тяговый рельс

для надежного срабатывания устройств защиты на ТП. ИПМ применяется

для снижения влияния на работу рельсовых цепей, а также для снижения

электрохимических влияний.

Для снижения рисков проникновения ПН следует принимать меры по

повышению электрической прочности изоляции схемы управления огнями

светофоров от других цепей и корпусов РШ, ШУЗ, металлической мачты

светофоров.

5.4.2 Вторым источником опасных воздействий являются наведенные

длительные и импульсные ПН в линейные цепи управления светофорами от

контактной сети, внешних линий электропередач, и прочих линий

электроснабжения, находящихся в зоне линий ЖАТ. На кабельные линии,

проложенные в земле или кабельной канализации, токи атмосферных

разрядов оказывают косвенное воздействие.

Основными и обязательными способами защиты являются:

- экранирование цепей посредством применения кабеля с

металлической защитной оболочкой или металлической броней в защитной

оболочке, а так же прокладкой металлического троса совместно с кабелем

ЖАТ. Тип и марка кабеля и троса определяется расчетом при

проектировании.

- сокращение длины цепей управления путем их деления на

гальванически изолированные участки. Выполняется путем питания цепей

управления светофорами разных горловин от разных гальванически

изолированных обмоток силового изолирующего трансформатора, или

отдельных индивидуальных изолирующих трансформаторов. При длине

цепей управления более 2 км следует предусматривать гальванически

раздельное питание для устройств расположенных в центральной части

станции.

Линейные цепи управления контроля и питания входных светофоров,

предупредительных светофоров, световых указателей в виде белых стрел и

106

зеленых полос, маршрутные указатели, расположенные на мачтах этих

светофоров, имеют большую длину, чем линейные цепи остальных

светофоров, и больший уровень наведенных ПН. В целях снижения

взаимного влияния ПН рекомендуется питание этих светофоров

осуществлять от индивидуальных изолирующих трансформаторов.

5.4.3 Линейные цепи входных светофоров рекомендуется защищать

от ПН следующими способами:

- выполнение монтажа линейных цепей от РШ до релейного статива

кабелем с парной скруткой жил;

- применение двухполюсного размыкания линейных цепей;

- использование гальванического разделения линейных цепей;

- повышение электрической прочности реле СА и его розетки путем

замены типа реле 2А-220М на тип АСШ2-220М;

- исключение ВОЦН-24 на полюсах П-М блока БВ линейных цепей

РШ входного светофора, т. к. рабочее напряжение ВОЦН-24 значительно

ниже допускаемых нормируемых ПН в линейных цепях, что допускает риск

опасного нагрева варистора, выход из строя варистора, блока БВ и

трансформатора К;

На рисунке 5.14 показано использование двухполюсного размыкания

цепи А-ОА на примере МРЦ-13, 501-0-98ТМП, альбом 3,листы 10-22а,

10-22б. В схеме дополнительно используются контакты реле АО, ЗОМ,

кабельная жила для обратного провода реле ОЖЗ, монтаж цепей А-ОА и

ЖЗ-ОЖЗ выполнен витой парой.

На рисунке 5.15 показано применение гальванического разделения

цепей на примере МРЦН-10, 410803-ТМП-07, листы 1,3. Гальваническое

разделение линейных цепей управления входным светофором ПМГ-ОПМГ,

С-ОС, СО-ОСО позволяет добиться снижения взаимного влияния ПН в

линейных цепях, создает условия возможности применения УЗИП. На

рисунке показана установка дополнительных выпрямителей БВ с

трансформаторами для цепей С-ОС, СО-ОСО, контактов реле С2 и

образование дополнительного провода С.

На рисунке 5.16 на примере МРЦН-10, 410803ТМП-14, лист 1

показано гальваническое разделение линейной цепи К-ОК. В этой схеме

использован индивидуальный изолирующий трансформатор ТК,

подключаемый к вторичной обмотке силового изолирующего

трансформатора. Такое решение позволяет снизить влияние ПН на

линейные цепи светофоров и применить УЗИП, добиться фазировки

напряжения питания на контактах реле СА между полюсами К-ОК с поста

107

ЭЦ и ОПХ-ООХ от трансформатора ОЛ ЛЭП АБ, что снизит риски

разрушения контактной системы реле СА и розетки для реле при

воздействии ПН. При питании поста ЭЦ от ВЛ АБ с целью обеспечения

максимального фазирования напряжения первичные обмотки

трансформаторов на посту ЭЦ и КТП питания входного светофора следует

подключать к одинаковым фазам.

Гальваническое разделение цепей управления огнями входного

светофора 1Ж-1ОЖ, З-ОЗ, 2Ж-2ОЖ на примере МРЦН-10, 410803-ТМП-14,

лист 1, показано на рисунке 5.17. Для разделения цепей 1Ж-1ОЖ, З-ОЗ,

2Ж-2ОЖ установлено 3 дополнительных трансформатора, питание

которых осуществлено от полюсов НПХС-НОХС соответствующей

горловины, а также использовано дополнительно 2 контакта реле С1, С2 на

посту ЭЦ и 3 контакта реле С1 в РШ.

На рисунке 5.18 показана схема управления зеленой полосой

входного светофора на примере МРЦН-10, 410803-ТМП-08, лист 4. Для

цепи ЗП-ОЗП установлен дополнительный трансформатор, питание

которого осуществлено от полюсов НПХС-НОХС соответствующей

горловины. Для исключения нарушения симметричности цепи

дублирование жил одним проводом не допускается.

Схема управления световыми указателями в виде белой стрелы

входного светофора на примере МРЦН-10, 410803-ТМП-11, лист 3,

показана на рисунке 5.19. Для цепи БСУ - ОБСУ установлен

дополнительный изолирующий трансформатор, питание которого

осуществлено от полюсов НПХС-НОХС соответствующей горловины. Для

снижения рисков повреждения при воздействии ПН применено

двухполюсное размыкание с использованием контактов реле ЖЗО, ГМ, ЗС

в цепи ОБСУ. Дублирование жил одним проводом не допускается.

108

Рисунок 5.14 – Схема защиты входного светофора на примере

МРЦ-13, 501-0-98ТМП, альбом 3, лист 10-22-А, 10-22Б

Рисунок 5.15 – Схема управления входным светофором на примере

МРЦН-10, 410803-ТМП-07, лист 1,3

*

*

П А А1 СО СА БА1 РКО КО

М

П

М АО

АО

ОА

ААО

А

ОЖЗ

К ГЗШ

ОЖЗ

ЖЗЗОМ

Зона I

Пост ЭЦ, релейная

ШУЗН(ШУЗВ)

Зона 0В

РШ входного светофора

Зона 0ВЗона 0А

- монтаж выполнен витой парой

FV1

FV1

FV1

FV1

Кабельная линия

П

МЗОМ

КНБ

* - использовать кабель парной скрутки.

*

БВ

ПМГ

С С1

СО

РШ входного светофора

Зона I

ПМГ

ОПМГ

С

ОС

СО

ОСО

Кабельная линия

Зона 0В

к ГЗШ

Зона 0В

ШУЗН (ШУЗВ)

ПС

ПС

1

1

СО1

СО С2

С2

С2

С2 1

1

1

1

БВ

МГ

МГ

БВ

Пост ЭЦ, релейная

Зона I

- монтаж выполнен витой парой

FV1

FV1

FV1

FV1

FV1

FV1

* - использовать кабель парной скрутки.

109

Рисунок 5.16 – Схема питания РШ входного светофора на примере

МРЦН-10, 410803-ТМП-14, лист 1

Рисунок 5.17 – Схема управления огнями входного светофора на

примере МРЦН-10, 410803-ТМП-14, лист 1

*

*

К ГЗШ

ВЛ АБ 6(10) кВ

Щитовая

Зона 0В

ШУЗН(ШУЗВ)

К

ОК СА

АСШ2-220М

СА

СА

ТК

БВ

+

_

В

БАБА

БА

П

ПБ

М

МБ

РШ входного светофора

Зона I

1

1

A BC

A B C

ОЛ

ВЗУ

НЗУ

КЯ АБ

Зона 0В

ОПХ

ООХ

Зона 0В

ШУЗ

ИПМ

Зона 0В

Кабельнаялиния

ОШУП

FV1 FV1

FV1FV1 FV1FV1

RU2 RU2

НЗУ

* - использовать кабель парной скрутки.

ПХС

ОХС

Пост ЭЦ

**

НПХСN

НОХСN

Х2-4

ПР1М-ЭЦК1

1

1

В схему мигания

КМГ

НГС

С2ЗС

НПХСN

НОХСN

С1

С2 1

1С1

ЗС

ЖЗ

ЖЗ

НПХСN

НОХСN

1

1

С2

С1

ГМ

ГМ

К ГЗШ

С

С1

С

С1

С

С1

1ЖО

СО

ОР1Ж

Входнойсветофор

Зона 0А

1Ж

О1Ж

Р1Ж

СО

ЗО

К

ОК

ОРК

РК

З

ОЗ

ОРЗ

РЗ

2Ж

О2Ж

РО2Ж

Р2Ж

Б

ОБ

СО

2ЖО

1Ж

О1Ж

З

ОЗ

2Ж

О2Ж

РШ входного светофора

К

FV1

Б

ОБ

Зона 0В

Кабельная линия

Зона 0В

ШУЗН (ШУЗВ)

Зона 0В

Пост ЭЦ, релейная

Зона I

- монтаж выполнен витой парой

Зона 0В

FV1

FV1

FV1

FV1

FV1

FV1

FV1

FV1

FV1

* - использовать кабель парной скрутки.

ОК

110

Рисунок 5.18 – Схема включения зеленой полосы светофора на

примере МРЦН-10, 410803-ТМП-08, лист 4

Рисунок 5.19 – Схема включения светового указателя с двумя

полосами на входном светофоре на примере

МРЦН-10, 410803-ТМП-11, лист 3

*

З

З

З

Зеленая полоса светофора

Зона 0А

ЗП

ОЗП

ЗПО

FV1

ЗПМ

ЗПМ1

1НПХСN

(ЧПХСN)

НОХСN

(ЧОХСN)

ШУЗН(ШУЗВ)

Зона 0В

Релейная

Зона I

- монтаж выполнен витой парой

Максимальное удаление указателя без дублирования проводов ЗП и ОЗП – 2 км,при дублировании обоих проводов – 4 км.Текст «...при дублировании одного провода…» из 410803-ТМП-08 – исключить.

Пост ЭЦ

К ГЗШ

Кабельнаялиния

Зона 0В

FV1

* - использовать кабель парной скрутки.

*

НПХСN(ЧПХСN)

НОХСN(ЧОХСN)

1

1 ЖЗО

ЖЗО

ГМ

ГМ

ЗС

ЗС

К ГЗШ

Пост ЭЦ Релейная

Зона I

ШУЗН (ШУЗВ)

Зона 0В

БСУ

ОБСУ

Б

Б

Световой указатель

Зона 0А

Кабельнаялиния

Зона 0В

Удаление без дублирования проводов БСУ-ОБСУ 2,5 км,при дублировании обоих проводов – 4,9 кмТекст «...при дублировании одного провода…» из 410803-ТМП-11 исключить.

- монтаж выполнен витой парой

FV1

FV1

* - использовать кабель парной скрутки.

111

Рисунок 5.20 – Схема включения предупредительного светофора при

ПАБ на примере УМРЦН-10, 410807-ТМП1-17, лист 1

Рисунок 5.21 – Схема включения светового указателя с двумя

полосами на маршрутном светофоре на примере

МРЦН-10, 410803-ТМП-11, лист 2

*

НПХСN(ЧПХСN)

НОХСN(ЧОХСN)

3

3ПNО

ОЖ

Ж

ОЗ

З

Ж

З

Пост ЭЦ, релейная

Зона I

ШУЗН (ШУЗВ)

Зона 0В

Кабельнаялиния

Зона 0В Зона 0А

Предупр. светофор

Допускается удаление предупредительного светофора до 3 км от поста ЭЦ

FV1

FV1

FV1

FV1

К ГЗШ

- монтаж выполнен витой парой

* - использовать кабель парной скрутки.

**

Световой указатель

Зона 0А

Кабельнаялиния

Зона 0В

БСУ

ОБСУ

ЛСГМС1

НПХСN(ЧПХСN)

НОХСN(ЧОХСN) 1 ЛСГМС

Зона I

ШУЗН (ШУЗВ)

Зона 0В

Пост ЭЦ, релейная

Удаление без дублирования проводов БСУ – ОБСУ – 2,5 км,при большем удалении предусмотреть питание каждой лампы от отдельной пары БСУ-ОБСУ.Текст «...при дублировании ОБСУ – 2,7 км…» из 410803-ТМП-11 исключить.

- монтаж выполнен витой парой

Б

Б

FV1*

FV1*

к ГЗШ

* - при длине цепи менее 2000 м разрядники не применять

ПХ

ОХ

** - использовать кабель парной скрутки.

112

5.4.4 Для защиты предупредительных светофоров от опасных ПН

рекомендуется применять гальваническое разделение цепей и использовать

для их монтажа кабель с парной скруткой жил.

Схема линейных цепей управления предупредительным светофором

при ПАБ на примере УМРЦН-10, 410807-ТМП1-17, лист 1 показана на

рисунке 5.20. Для цепей Ж-ОЖ, З-ОЗ установлен дополнительный

изолирующий трансформатор, питание которого осуществлено от полюсов

НПХС-НОХС соответствующей горловины, применено управление огнями

светофора по индивидуальной паре жил - добавлен провод ОЗ. Схему

управления следует выполнить с двухполюсным переключением;

Схема управления световым указателем в виде белой стрелы на

предупредительном светофоре СУ АБ на примере МРЦН-10,

410803-ТМП-11, лист 2, приведена на рисунке 5.21. В РШ СУ в цепи

провода ОБСУ дополнительно включены контакты реле Ж2, КМ.

5.4.5 Существующая схема управления маршрутным указателем

является самой асимметричной из применяемых в устройствах ЖАТ и

создает значительные риски появления опасных ПН. Для защиты от

опасных ПН маршрутных указателей рекомендуется для проектирования

разработать ТМП с оптимизированным набором сегментов индикации

указателя с целью управления сегментами по отдельной паре жил кабеля.

5.4.6 Для защиты от опасных ПН выходных, маршрутных,

повторительных и маневровых светофоров рекомендуется

- применение кабеля парной скрутки для линейных цепей от

светофора до релейного статива;

- использование двухполюсного размыкания в цепях управления

каждого огня светофора. Двухполюсное размыкание рекомендуется

применять при проектировании согласно специально разработанным для

этого ТМП.

Схема маневрового светофора на примере УМРЦН-10,

410807-ТМП2-01, лист 27, показана на рисунке 5.23. Питание

осуществляется от полюсов НПХС-НОХС соответствующей горловины,

использован дополнительный контакт реле МС, добавлен провод ОБ. Так

как цепи светофоров гальванически не разделены - разрядники в цепи

управления светофором не применять.

Схема линейных цепей повторительного светофора на примере

УМРЦН-10, 410807-ТМП1-07, лист 1, показана на рисунке 5.24. Питание

осуществляется от полюсов НПХС-НОХС соответствующей горловины,

использованы дополнительно контакты реле С, СО, добавлен провод ОРЗ.

113

Так как цепи светофора гальванически не разделены - разрядники в цепи

управления светофором не применять.

Схема линейных цепей указателя белого цвета в виде белой стрелы

маршрутного светофора на примере МРЦН-10, 410803-ТМП11, лист 2,

показана на рисунке 5.22. Питание цепи БСУ-ОБСУ осуществляется от

полюсов НПХС-НОХС соответствующей горловины, использованы

дополнительно контакты реле С, ГМ, ЛС. Так как цепи светового указателя

имеют длину менее 2 км - разрядники в цепи управления указателем не

применять.

5.4.7 Установку разрядников в цепях управления светофоров, как

показано на рисунках 5.15 - 5.20, следует применять для светофоров,

расположенных на возвышенных местах открытой местности, вблизи

водоемов и рек, и не защищенных экранирующим действием заземленных

металлических частей обустройств контактной сети и других сооружений.

5.4.8 Запрещается применение разрядников в цепях управления

огнями светофоров с использованием общего провода для нескольких огней

и в схемах с однополюсным размыканием, т. к. существуют риски

нарушения функциональной безопасности при определенных комбинациях

неисправности разрядников, проводов монтажа и наличии пониженной

изоляции одного из проводов схемы управления. Применение

комбинированных разрядников в несимметричных цепях управления по

Т-образной схеме без применения специальных устройств отключения

объектов управления.

5.4.9 Принятие мер по повышению электрической прочности

изоляции схемы управления огнями светофоров от других цепей и корпусов

стативов, РШ, ШУЗ, металлической мачты светофора посредством:

- применения дополнительной изоляции монтажных проводов от

металлических конструкций;

- выделения проводов цепей управления огнями светофоров в

отдельный жгут;

- применения сигнального трансформатора с повышенной

прочностью изоляции между обмотками и сердечником;

- замены жгута монтажного провода внутри светофора на кабель в

полиэтиленовой оболочке;

- исключения клеммной колодки для соединения кабеля внутри

светофора из-за низкой диэлектрической прочности;

- применения светофорной головки из пластмасс вместо

металлической;

114

- применения пластмассового линзового комплекта;

- исключения использования для монтажа клемм, близко

расположенных к металлическим частям клеммной колодки;

- расположения приборов и реле, участвующих в схеме светофора как

можно ближе друг к другу для сокращения длины проводников схемы

управления огнями светофоров.

Рисунок 5.22 – Схема линейных цепей указателя белого цвета в виде

белой стрелы маршрутного светофора на примере

МРЦН-10, 410803-ТМП11, лист 2

*

НПХСN(ЧПХСN)

НОХСN(ЧОХСN)

С1

С1

18 линий

Кабельнаялиния

Зона 0В

Пост ЭЦ, релейная

Зона I Зона 0В

Маршрутный указатель

Зона 0A

ШУЗН (ШУЗВ)

FV1

FV1

К ГЗШ

ТМУ

* - использовать кабель парной скрутки.

115

Рисунок 5.23 – Схема маневрового светофора на примере УМРЦН-10,

410807-ТМП2-01, лист 27

Рисунок 5.24 – Схема повторительного светофора на примере УМРЦН-10,

410807-ТМП1-07, лист 1

*

С

Б

Зона 0А

Б

ОБ

С

ОС

ШУЗН (ШУЗВ)

Зона 0В

РелейнаяПост ЭЦ

СО

М11-МН

МС

НПХСN(ЧПХСN)

НОХСN(ЧОХСN)

Маневровый светофор

- монтаж выполнен витой парой

Зона I Зона 0В

Кабельнаялиния

* - использовать кабель парной скрутки.

*

З

Зона 0А

Повторительный светофор

Зона 0В

ШУЗН (ШУЗВ)

З

ОЗ

РЗ

ОРЗ

Зона 0В

Пост ЭЦ, релейная

Зона I

СО

СОС

СО

2ОЛ-15

НПХСN(ЧПХСN)

НОХСN(ЧОХСN)

Кабельнаялиния

* - использовать кабель парной скрутки.

116

5.5 Защита цепей управления светофорами в МПЦ

В МПЦ Ebilock-950 для обеспечения защиты цепей светофора

предлагаются к использованию УЗС. Усиленная защита достигается

последовательным включением двух стандартных устройств. Возможны две

схемы включения устройств защиты:

Вариант 1, показан на рисунке 5.25, включение УЗС в действующих

устройствах с минимальным изменением монтажа, устанавливается на

кроссовом стативе в непосредственной близости от клеммы защищаемой жилы

напольного кабеля и подключается параллельно этой жиле.

Вариант 2, показан на рисунке 5.26, включение УЗС при проектировании,

устанавливаются на специальных полках кроссовых стативов, либо в шкафах

ВЗШОК. Защищаемая жила напольного сигнального кабеля подключается

непосредственно к УЗС вместе с кабелем (монтажным проводом), идущим на

клеммы кроссового статива.

117

Рисунок 5.25 – Вариант параллельного включения устройств защиты от

перенапряжений выходного светофора

Рисунок 5.26 - Вариант последовательного включения устройств защиты

от перенапряжений выходного светофора

А1/А2

А3/А4

А5

А6

42

20

39

18

37

15

34

13

32

10

29

08

P4

27,6

29,8

31

10

Р2

~ 220 В

~ 56 B

~ 0 B

F-M

S 1

2V

AL

-MS

23

0

F-M

S 1

2

F-M

S 1

2

F-M

S 1

2

F-M

S 1

2

F-M

S 1

2

F-M

S 1

2

F-M

S 1

2

1 2

VA

L-M

S 2

30

VA

L-M

S 2

30

VA

L-M

S 2

30

VA

L-M

S 2

30

VA

L-M

S 2

30

VA

L-M

S 2

30

VA

L-M

S 2

30

1 2

2 1 12

В с

хе

му к

онтр

ол

я

ср

аб

аты

ва

ни

я

LMP

#1

VAL-MS/1+1-

BE/FM

F-M

S 1

2

VA

L-M

S 2

30

11 12

VAL-MS/1+1-

BE/FM

F-M

S 1

2

VA

L-M

S 2

30

11 12

VAL-MS/1+1-

BE/FM

F-M

S 1

2

VA

L-M

S 2

30

11 12

VAL-MS/1+1-

BE/FM

F-M

S 1

2

VA

L-M

S 2

30

11 12

VAL-MS/1+1-

BE/FM

F-M

S 1

2

VA

L-M

S 2

30

11 12

VAL-MS/1+1-

BE/FM

F-M

S 1

2

VA

L-M

S 2

30

11 12

VAL-MS/1+1-

BE/FM

F-M

S 1

2

VA

L-M

S 2

30

11 12

VAL-MS/1+1-

BE/FM

F-M

S 1

2

VA

L-M

S 2

30

11 12

В с

хе

му к

онтр

ол

я

ср

аб

аты

ва

ни

я

F-MS 12

VA

L-M

S 2

30

118

5.6 Защита линейных цепей ЭЦ

5.6.1 Основным источником опасных воздействий являются наведенные

длительные и импульсные ПН в линейные цепи от контактной сети, внешних

линий электропередач, и прочих линий электроснабжения, находящихся в зоне

линий ЖАТ. На кабельные линии, проложенные в земле или кабельной

канализации, токи атмосферных разрядов оказывают косвенное воздействие.

5.6.2 Основным и обязательными способом защиты является

экранирование цепей посредством применения кабеля с металлической

защитной оболочкой или металлической броней в защитной оболочке, а так же

прокладкой металлического троса совместно с кабелем ЖАТ. Тип и марка кабеля

и троса определяется расчетом при проектировании. Допускается также

подвеска экранирующего троса на опорах контактной сети.

5.6.3 Для защиты линейных цепей от ПН рекомендуется:

- сокращение длины линейных цепей путем их деления на гальванически

изолированные участки. Выполняется путем питания линейных цепей разных

горловин от разных гальванически изолированных обмоток силового

изолирующего трансформатора, или отдельных индивидуальных изолирующих

трансформаторов и выпрямителей. Линейные цепи контроля УКСПС,

управления ДСН, извещения на переезд, питания РШ на переездах и увязки с

удаленными районами станции как правило имеют длину более 2 км, и как

следствие, высокий уровень наведенных ПН. Для защиты от опасных ПН

рекомендуется осуществлять питание этих цепей от индивидуальных

изолирующих трансформаторов и индивидуальных выпрямителей;

- использование кабеля парной скрутки;

- применение двухполюсного размыкания линейной цепи.

5.6.4 На рисунках 5.27, 5.28 показана рекомендуемая защита линейных

цепей извещения и питания устройств АПС на примере МРЦН-10,

410803-ТМП2-07, листы 2 и 18.

5.6.5 На рисунках 5.29, 5.30 показана рекомендуемая защита линейных

цепей маневровой колонки и управления ДСН на примере МРЦН-10,

410803-ТМП4-08, МРЦ-13, 501-0-98, альбом 5, лист 21.

119

Рисунок 5.27 – Схема линейных цепей извещения на переезд на примере

МРЦН-10, 410803-ТМП2-07, лист 2

Рисунок 5.28 – Схема питания устройств АПС на примере МРЦН-10,

410803-ТМП2-07

*

1 ТТ 1

БВ

БВ

1

1

1

1

1

НПИ

НПИ

ЧПИ

ЧПИ

К ГЗШ

FV1

НОПИ

ЧПИ

ЧОПИ

В РШ переезда

Пост ЭЦ, релейная

Зона I Зона 0В

ШУЗН (ШУЗВ) Кабельная линия

Зона 0В

- монтаж выполнен витой парой

FV1

FV1

НПИ

* - использовать кабель парной скрутки.

ПХ

ОХ

5

5

5

СХ

ВХ

3

3

3

АХ

Пост ЭЦ, релейная

Зона 0В

ШУЗН (ШУЗВ) Кабельная линия

РШ переезда

20

20

20

АХ

ВХ

СХ

К ГЗШ

Зона 0В Зона 0А

ПХ20

20

Зона I

- при монтаже предусмотреть использование перевитых жил кабеля

FV1

FV1

FV1

FV1

FV1

ОХ

120

Рисунок 5.29 – Схема линейных цепей маневровой колонки на примере

МРЦН-10, 410803-ТМП4-08, лист 2

Рисунок 5.30 – Схема разделения цепей ДСН по горловинам на примере

МРЦ-13, 501-0-98, альбом 5, лист 21

*

ПХ1

ОХ1

3 МУТ1 1

1

ГВ

ГВ

Д1

РМК

Д1

РМК

К ГЗШ

Пост ЭЦ, релейная

Зона I Зона 0В

ШУЗН (ШУЗВ)

ГВ

ОГВ

Т

ОТ

1Т

ПЯ

Маневровая колонка

Зона 0А

Кабельная линия

Зона 0В

FV1

FV1

FV1

FV1

* - использовать кабель парной скрутки.

БВ

ТДСНДСН

ОХ

ПХ

Че

тна

я г

ор

ло

ви

на

Нечетная горловина

Пост ЭЦ, релейная

НДСН

К ГЗШ

ШУЗН (ШУЗВ)

Зона 0В

НДСН

НОДСН

НДСН

РШ

переезда

Зона 0А

РШ

входного

светофора «Н»

НДСН

Зона 0А Зона I

FV1

FV1

Кабельная

линия

121

5.7 Защита цепей УКСПС

5.7.1 Схема линейных цепей УКСПС на примере 411312-ТМП1-02, лист 1,

показана на рисунке 5.27. Применение гальванического разделения цепей

контроля позволяет добиться снижение взаимного влияния ПН в линейных

цепях, создает условия возможности применения УЗИП в схеме с местным

питанием датчиков. Разрядники устанавливаются в шкафу устройств защиты.

5.7.2 На рисунке 5.27 также показана установка дополнительных

выпрямителей БВ с трансформаторами для цепей 1КС-О1КС, 2КС-О2КС взамен

БПШ электрическая прочность которых не соответствует нормируемым

параметрам ПН.

5.7.3 В схеме с центральным питанием датчиков УКСПС применение

УЗИП не допускается. Рекомендуется отказаться от применения схемы с

центральным питанием датчиков.

5.7.4 Допускается применение схемы с местным питанием датчиков

УКСПС и контролем по одной линии. Схема приведена на рисунке 5.28 на

примере 411312-ТМП1-02, лист 2. Следует учитывать, что трансформатор Т1 и

конденсатор С, дроссель Д1, и С образуют последовательные контуры с

резонансом токов, что может потребовать применение элементов схемы с

повышенной электрической прочностью.

Рисунок 5.31 – Схема с местным питанием датчиков УКСПС на примере

411312-ТМП1-02, лист 1

*

*

ШУЗВ

2КС

1КС

К ГЗШ

Пост ЭЦ, релейная

ШУЗН (ШУЗВ)

Зона I Зона 0В

Кабельнаялиния

FV1

О1КС

2КС

О2КС

2КС

2КС

ЛПК

ЛМК

ПТК2 ПХ

ОХ

БП2

БВ

БП1

БВ

ПТК1ПХ

ОХ

ПК

МК

2КСЗона 0В

РШ СУ(1)

ЛМК

ПТК2 ПХ

ОХ

БП2

БВ

1КС

1КС

ЛПК

БП1

БВ

ПТК1ПХ

ОХ

ПК

МК

1КС

РШ СУ(3)

УКСПС 2

1

УКСПС 1

3

Зона 0В

Зона 0А

- монтаж выполнен витой парой

Кабельнаялиния

FV1

FV1

FV1

RU2

RU2

Зона 0А

ШУЗВ

* - использовать кабель парной скрутки.

1КС

122

Рисунок 5.32 – Схема с местным питанием датчиков УКСПС и контролем

по одной линии на примере 411312-ТМП1-02, лист 2

**СТ-4Г

2КС 1КС

КБ4х1х1000

Пост ЭЦ, релейная

Зона I

ШУЗН (ШУЗВ)

Зона 0В

К ГЗШ

Кабельная линия

Зона 0В

КС

ОКС

СХ12

1 5

6 7

МСХ

2КС

СТ1

1 5

Зона 0А

РШ СУ(1)

Кабельная линия

Зона 0В

РШ СУ(3)

Зона 0А

2КС

1КС

1КС

ЛПК

ЛМК

ПТК2

ПТК1ПХ

ОХ

ПК

МК

БП2

БВ

БП1БВ

2КС

ПТК1ПХ

ОХ

ПК

МКБП1БВ

1КС

УКСПС 2

1

УКСПС 1

3

- монтаж выполнен витой парой

С – КБ 4х1х1000

Т1 – СТ-4Г

Д1 – СТ-4Г

RU2FV1

FV1

ШУЗВ

* - использовать кабель парной скрутки.

Д1

123

5.8 Защита цепей управления и контроля стрелочных

электроприводов ЭЦ

На кабельные линии управления электроприводом воздействуют, в

основном, наведенные напряжения от внешних линий электропередач,

контактной сети и прочих линий электроснабжения, находящихся в зоне линий

ЖАТ. Для снижения последствий воздействия опасных ПН рекомендуется

применять:

5.8.1 Сокращение длины рабочих цепей и цепей магистрального питания

путем их деления на гальванически изолированные участки. Это выполняется

путем питания рабочих цепей РПБ1- РМБ и РПБ2- РМБ2, 1С1Ф- 1С2Ф- 1С3Ф и

2С1Ф- 2С2Ф- 2С3Ф, а так же самых протяженных цепей магистрального

питания РПБМ1- РМБМ1 и РПБМ2- РМБМ2, РУА1- РУВ1- РУС1 и РУА2-

РУВ2- РУС2 разных горловин от разных гальванически изолированных обмоток

силового изолирующего трансформатора, или отдельных индивидуальных

изолирующих трансформаторов, как показано на рисунках 5.33, 5.34. Также

следует предусмотреть подключение цепей РПБМ, РМБМ к выпрямителю

только на время перевода стрелки. Контрольные цепи индивидуально

изолированы трансформаторами Т в блоках ПС-220М, ПСТ (и т. д.), но, в

следствии их низкой электрической прочности, рекомендуется разделять цепи

питания контроля электроприводов по горловинам станции на ПХКС1- ОХКС1

и ПХКС2- ОХКС2. При длине выше названных цепей более 2 км следует

предусматривать гальванически раздельное питание для устройств

расположенных и в центральной части станции.

124

Рисунок 5.33 – Схема управлением стрелочным электроприводом

постоянного тока на примере МРЦ-13,

501-0-98ТМП, альбом II, лист 16

Рисунок 5.34 – Схема управления электроприводом постоянного тока на

примере МРЦ-13, 501-0-98ТМП, альбом II, лист 17

*

ПХКС2

ОХКС2

ПХКС1

ОХКС1

ПХ1

ОХ1

Т

С 10,0х400

R 2К

РМБ1

РПБ1ПС-220М

НПС

НПС

Пост ЭЦРелейная

Зона I

ШУЗН (ШУЗВ)

Зона 0В

Электропривод

БДР-М

Кабельная линия

Зона 0В Зона 0А

- монтаж выполнен витой парой

С 10,0х250

* - использовать кабель парной скрутки.

*

ВНеч

ВЧет

РМБ1

РПБ1 10А

РМБ2

РПБ2

10А

В

К блокам ПС

нечетной горловины

К ГЗШ

Пост ЭЦ, релейная

Зона I

ШУЗН (ШУЗВ)

Зона 0В

РПБМ

РМБМ

РПБМ

РМБМ

ПЯ

ПСВ

ПСВ

Кабельная линия

Зона 0В

- монтаж выполнен витой парой

FV1

FV1

5А

5А

5А

* - использовать кабель парной скрутки.

125

Рисунок 5.35 – Схема управления стрелочным электроприводом

переменного тока на примере МРЦН-10,

410803-ТМП4-02, лист 1

Рисунок 5.36 – Схема защита цепей стрелок удаленного района на примере

МРЦН-10, 410803-ТМП4-03, лист

5.8.2 Запрещается применение вентильных приборов защиты, варисторов,

тиристоров, симисторов в цепях управления и контроля электропривода, т. к.

существуют риски нарушения функциональной безопасности. Применение

искровых промежутков допускается только после доказательства безопасности

*

ОХКС2

ПХКС2

ОХ1

3

ПХКС1

ОХКС1

ФК-753

31С3Ф(2С3Ф)

1С2Ф(2С2Ф)

1С1Ф(2С1Ф)

110

115

122Л1

Л2

Л3

Л4

Л5

13

14

ПХ1

С1

Т

R1

10,0х400

ОК

1Ф

2Ф

НПС

НПС

НПС

ППС

ППС

3Ф

Пост ЭЦ релейная

ШУЗН (ШУЗВ)

Зона 0В

БДР-М

Электропривод

Кабельная линия

Зона 0ВЗона I

Четная горловина

Нечетная горловина

- монтаж выполнен витой парой

* - использовать кабель парной скрутки.

*

ПОБС-3МП

ПОБС-3МП

3

3

3

3

ПХУС2

ОХУС2

ПХУС1

ОХУС1

РУА1 (РУА2)

РУВ1 (РУВ2)

РУСВ1 (РУС2)

МСВ

МСВ

МСВ

К ГЗШ

Пост ЭЦ, релейная

Зона I

ШУЗН (ШУЗВ)

Зона 0В

Кабельная линия

Зона 0В

ПХУС1

ОХУС1

РА1

РВ1

РС1

10А

Обогрев

ПХ

ОХ

РА1

РВ1

РС1

РШ удаленных стрелок

Зона 0А

FV1

FV1

FV1

FV1

FV1

- монтаж выполнен витой парой

* - использовать кабель парной скрутки.

126

установленным порядком для конкретного технического решения управления и

контроля электропроводов;

5.8.3 Для снижения влияния ПН на цепи управления и контроля

стрелочных электроприводов следует их монтаж выполнять кабелем с парной

скруткой жил, как показано на рисунках 5.33, 5.34, 5.35.

5.8.4 В протяженных цепях магистрального питания следует применять

двухполюсное размыкание посредством включения дополнительных контактов

реле ПСВ для двухполюсного размыкания цепи РПБМ - РМБМ, и

дополнительного контакта реле МСВ для трехполюсного размыкания

РУА – РУВ - РУС, как показано на рисунках 5.34, 5.36 соответственно.

5.8.5 Экранирование кабельных линий посредством применения кабеля с

металлической защитной оболочкой или металлической броней. Тип и марка

кабеля определяется расчетом при проектировании.

5.8.6 Рекомендуется принятие мер по повышению электрической

прочности изоляции цепей управления и контроля электроприводов от других

цепей и корпусов стативов, ШУЗ, электроприводов, путевых ящиков и

кабельных муфт посредством:

- применения дополнительной изоляции монтажных проводов от

металлических конструкций;

- выделения проводов цепей управления и контроля в отдельный жгут;

- применения изолирующего трансформатора Т в блоках ПС-220М и ПСТ

с повышенной электрической прочностью, т. к. имеются случаи выхода из строя

при ПН;

5.8.7 Рекомендуется принятие мер по повышению электрической

прочности блока БДР, т. к. имеются случаи выхода из строя диодов и

резисторов; применяемый диод 15ВД20А с обратным напряжением 400 В и

прямым током 40 мА (приложение З, таблица З1) не соответствует допустимым

ПН. В резисторах при воздействии ПН происходит потеря контакта в местах

точечной сварки. В блоках, находящихся в эксплуатации, рекомендуется

заменить диоды и резисторы в условиях РТУ. При проектировании и в

эксплуатации рекомендуется применять блоки БДР-М.

5.8.8 Рекомендуется в релейном блоке ПС-220М замена конденсатора

10 мФ 250В, т.к. рабочее напряжение конденсатора не соответствует уровню

нормируемых ПН (рисунок 5.33).

5.9 Защита контрольных и рабочих цепей электроприводов в МПЦ

5.9.1 Защита контрольных цепей стрелки в МПЦ Ebilock-950

Для обеспечения защиты контрольных цепей стрелки в Ebilock-950

использовать устройства УЗК. Схема включения УЗК представлена на рис.5.37.

127

Рисунок 5.37 – Схема защиты контрольных цепей стрелки

5.9.2 Защита рабочих цепей стрелки в МПЦ Ebilock-950

Для обеспечения защиты рабочих цепей стрелки предлагаются к

использованию устройства защиты УЗР. Устройства защиты подключаются

параллельно к каждой жиле (или группе жил при дублировании) рабочей цепи,

кроме запасных.

24

23

21

34

33

15

13

11

44

43

42

41

14

16

25

26

35

36

45

46

22 12

Электропривод стрелки

МСТ

32

31

43

1 2

БК

БК

-

+

Л1

Л2

Л3

БД-Е

Л7Л6Л5

Л5

9, 3

12

6

8

2

УЗК

11

5

7

1

P4

1 21Ф

2Ф

3Ф

1 2

1 2

3x220 В

P4

28

4

2

26

24

6

5

7

26

28

36

15

32

11

34

13

30

9

39

17

33

11

43

21

37

15

41

19

35

13

P2

161718192021383940414243

P2

Шкаф

защитыСтатив объектных контроллеров

МОТ1

- монтаж выполнен витой парой

128

Предлагается два варианта включения устройств защиты. Вариант 1,

показан на рисунке 5.38, включение УЗР в действующих устройствах с

минимальным изменением монтажа на существующем кроссовом стативе в

непосредственной близости от клеммы разделки защищаемой жилы напольного

кабеля и подключается параллельно этой жиле.

Рисунок 5.38 - Вариант параллельного включения УЗР

Вариант 2 показан на рисунке 5.39 - включение УЗР при проектировании.

УЗР устанавливаются на специальных полках кроссовых стативов, или в шкафах

ВЗШОК. Защищаемая жила напольного стрелочного кабеля подключается

непосредственно к УЗИП вместе с монтажным проводом, идущим на клеммы

кроссового статива.

Основные технические характеристики УЗК и УЗР приведены в

приложении Д.

37

15

41

19

35

13

7

28

43

21

33

11

39

17

26

5

24

23

21

34

33

15

13

11

44

43

42

41

14

16

25

26

35

36

45

46

22 12

БД-Е

Л1

Л2

Л3

Электропривод стрелки

МСТ

32

31

43

1 2

БК

БК

1 21Ф

2Ф

3Ф

1 2

1 2

3x220 В

в схему контроля

срабатывания

P2

МОТ 1

-

+

P4

P4

28

4

2

26

24

6

Шкаф

защиты

УЗР

1 2 311

12

Статив объектных

контроллеров

- монтаж выполнен витой парой

129

Рисунок 5.39 - Вариант последовательного включения УЗР

5.10 Защита линейных цепей МПЦ

Для защиты линейных цепей в МПЦ Ebilock-950 предлагаются к

использованию устройство защиты линейных цепей УЗЛ. УЗЛ устанавливаются

в боксы связи БТБС. Схема включения УЗЛ приведена на рисунке 5.40.

37

15

41

19

35

13

7

28

43

21

33

11

39

17

26

5

24

23

21

34

33

15

13

11

44

43

42

41

14

16

25

26

35

36

45

46

22 12

БД-Е

Л1

Л2

Л3

Электропривод стрелки

МСТ

32

31

43

1 2

БК

БК

1 21Ф

2Ф

3Ф

1 2

1 2

3x220 В

в схему контроля

срабатывания

P2

МОТ 1

-

+

P4

P4

28

4

2

26

24

6

Шкаф

защиты

УЗР

1 2 311

12

Статив объектных

контроллеров

- монтаж выполнен витой парой

130

Рисунок 5.40 - Схема включения УЗЛ

5.11 Защита устройств ключевой зависимости стрелок и сигналов

Защита устройств питания и полупроводниковых элементов на участках с

ключевой зависимостью стрелок и сигналов выполняется аналогично защите

цепей ЭЦ.

6 ЗАЩИТА УСТРОЙСТВ ДИСПЕТЧЕРСКОЙ ЦЕНТРАЛИЗАЦИИ

И ДИСПЕТЧЕРСКОГО КОНТРОЛЯ

6.1 Аппаратура центрального поста ДЦ должна быть защищена согласно

схемам, приведенным на рисунках 6.1а,б. Допускается для защиты аппаратуры

центрального поста ДЦ применять устройства защиты МЗ-250С,

DTNVR 1/60/0.5-3000L.

Рисунок 6.1 – Схема защиты аппаратуры центрального поста ДЦ

- монтаж выполнен витой парой

1

2

3

4

IN OUT

R1

1

2

3

4

IN OUT

R2

К ц

ентр

ал

ьно

му

пр

оц

ессо

ру в

пе

тлю

связи

К о

бъ

ект

ны

м

контр

ол

ле

ра

м в

конц

ентр

ато

р с

вязи

Бокс связи

Аппа

ра

тур

а

к ГЗШ

Центральный пост ДЦ

RU

1

RU

1

ШУЗВ

Линия сигнализации

и связи

ДК+

ДК

общ

Аппа

ра

тур

а

Л2

Л1FV2

к ГЗШ

ШУЗВ

Линия сигнализации

и связи

а) б)Центральный пост ДЦ

131

6.2 Аппаратура линейного поста ДЦ должна быть защищена согласно

схемам, приведенных на рисунке 6.2а,б. Допускается для защиты аппаратуры

линейного поста ДЦ применять устройства защиты МЗ-250С,

DTNVR 1/60/0.5-3000L.

Рисунок 6.2 – Схема защиты аппаратуры линейного поста ДЦ

Линейный пост ДЦЛинейный пост ДЦ

а) б)Линия сигнализации

и связи

к ГЗ

Ш

RU1

RU1

RU1

RU1

ШУЗВ

(ШУЗН)

Л1 Л2 Л3 Л4

к станционной аппаратуре

к ГЗ

Ш

ШУЗВ (ШУЗН)

Л1 Л2 Л3 Л4

к станционной аппаратуре

Линия сигнализации

и связи

FV2 FV2

132

7 ЗАЩИТА ПОЛУАВТОМАТИЧЕСКОЙ БЛОКИРОВКИ,

МАРШРУТНО-КОНТРОЛЬНЫХ УСТРОЙСТВ И ЭЛЕКТРОЖЕЗЛОВОЙ

СИСТЕМЫ

7.1 Линейные цепи ПАБ на участках с электротягой должны быть

двухпроводными. На участках с автономной тягой, как исключение, в качестве

линейного провода ОЛ может быть использована земля. Защита цепей ПАБ

показана на рисунке 7.1.

Рисунок 7.1 – Схема защиты цепей ПАБ на примере МРЦ-13, 501-0-98,

альбом 5, лист 25

7.2 Защита аппаратов полуавтоматической блокировки (в том числе

релейной) и электрожезловой системы, включенных в однопроводные цепи при

воздушном вводе осуществляется согласно схеме приведенной на рисунке 7.2а,

при кабельном вводе – на рисунке 7.2б.

Защита аппаратов полуавтоматической блокировки (в том числе

релейной) и электрожезловой системы, включенных в двухпроводные цепи при

воздушном вводе осуществляется согласно схеме приведенной на рисунке 7.3,

при кабельном вводе – на рисунке 7.4.

7.3 Допускается для защиты аппаратов полуавтоматической блокировки и

электрожезловой системы применять устройства защиты МЗ-250С,

DTNVR 1/60/0.5-3000L, как показано на рисунках 7.3 б,в, 7.4б,в.

Пост ЭЦНОП

Тр-р644.11.61НОП

FV1

Станция А

ШУЗВ

FV1

ШМС

FV1 FV1

к ГЗШ

ЧОП

Тр-р644.11.61

ЧОП

FV1

Станция Б

ШУЗВ

FV1

ШМС

FV1FV1

к ГЗШ

НЛ

ОНЛ

ЧЛ

ОЧЛ

Пост ЭЦ Пост ЭЦ

НЗУ1НЗУ2

к стойке

связи

Зона I Зона 0В Зона 0В Зона 0В

кабельнаялиния

Воздушная линия связи

Зона 0А Зона 0В

кабельнаялиния

Зона 0В Зона 0В Зона I

133

Рисунок 7.2 – Схема защиты аппаратов полуавтоматической блокировки

и электрожезловой систем включенных в однопроводные

цепи

Рисунок 7.3– Схема защиты аппаратов полуавтоматической блокировки и

электрожезловой систем включенных в двухпроводные

цепи при воздушном вводе

Аппа

ра

тур

а

ПА

Б

RU1 RU2

Линия сигнализации

и связи

RU1

Линия сигнализации

и связи

Аппа

ра

тур

а

ПА

Б

а) б)ШУЗН (ШУЗВ)

ШУЗН

(ШУЗВ)

ДК+

ДК

общ

Аппа

ра

тур

а

ПА

Б

Л2

Л1

Ли

ни

я с

игн

ал

иза

ци

и

и с

вязи

FV2

Аппаратура

ПАБ

RU1

RU2

RU1

RU2

Л2Л1

Линия сигнализации

и связи

а)ШУЗН (ШУЗВ)

б)

134

Рисунок 7.4– Схема защиты аппаратов полуавтоматической блокировки и

электрожезловой систем включенных в двухпроводные

цепи при кабельном вводе

7.4 Аппараты маршрутно-контрольных устройств, включенных в

однопроводные цепи, при воздушном и кабельном вводах должны быть

защищены согласно схеме приведенной на рисунке 7.5.

Рисунок 7.5 – Схема защиты аппаратов маршрутно-контрольных

устройств

Аппа

ра

тур

а

FV1

Линия сигнализации

и связиFV1

Линия сигнализации

и связи

Аппа

ра

тур

а

а) б)ШУЗН

(ШУЗВ)

ШУЗН

(ШУЗВ)

Аппаратура

ПАБ

RU1RU1

Л2Л1

Линия сигнализации

и связи

ДК+

ДК

общ

Аппа

ра

тур

а

ПА

Б

Л2

Л1

FV2

Линия сигнализации

и связи

а)

ШУЗН

(ШУЗВ)

ШУЗН (ШУЗВ)

б)

135

СПИСОК ССЫЛОЧНЫХ МАТЕРИАЛОВ

1. Концепция комплексной защиты технических средств и объектов

железнодорожной инфраструктуры от воздействия атмосферных и

коммутационных перенапряжений и влияния тягового тока. Утверждена

распоряжением ОАО «РЖД» от 24.12.2013 № 2871р;

2. ГОСТ Р 55176.4.1-2012 Совместимость технических средств

электромагнитная. Системы и оборудование железнодорожного транспорта.

Часть 4-1. Устройства и аппаратура железнодорожной автоматики и

телемеханики. Требования и методы испытаний;

3. ГОСТ Р МЭК 61643-12-2011. Устройства защиты от импульсных

перенапряжений низковольтные. Ч. 12. Устройства защиты от импульсных

перенапряжений в низковольтных силовых распределительных системах.

Принципы выбора и применения;

4. ГОСТ Р 50571-4-44-2011 (МЭК 60364-4-44:2007). Электроустановки

низковольтные. Часть 4-44. Требования по обеспечению безопасности. Защита

от отклонений напряжения и электромагнитных помех;

5. ГОСТ Р 50571.5.54-2011 (МЭК 60364-5-54:2002). Электроустановки

низковольтные. Часть 5-54. Выбор и монтаж электрооборудования.

Заземляющие устройства, защитные проводники и проводники уравнивания

потенциалов;

6. ГОСТ Р 51992 – 2011. Устройства защиты от импульсных

перенапряжений низковольтные. Часть 1. Устройства защиты от импульсных

перенапряжений в низковольтных силовых распределительных системах.

Технические требования и методы испытаний;

7. Правила защиты устройств проводной связи и проводного вещания от

влияния тяговой сети электрифицированных железных дорог переменного тока.

Утверждены заместителем министра путей сообщения В.С. Аркатовым

21.10.87 г.

8. Правила устройства электроустановок. Издание 7;

9. Инструкция по заземлению устройств электроснабжения на

электрифицированных железных дорогах ЦЭ-191. Утверждена заместителем

министра путей сообщения А.Н. Кондратенко 10.06.1993 г.

10. ГОСТ Р 50571.3-2009 (МЭК 60364-4-1:2005). Электроустановки

зданий. Часть 4-41. Требования по обеспечению безопасности. Защита от

поражения электрическим током;

11. Свод правил СП4.13130.2013. Системы противопожарной защиты.

Ограничение распространения пожара на объектах защиты. Требования к

объемно-планировочным решениям;

136

12. Правила устройства и технической эксплуатации контактной сети

электрифицированных железных дорог ЦЭ-868. Утверждены 11.12.2001 г.

13. Стандарт организации. ОАО «ФСК ЕЭС». СТО

56974007-29.240.02.001-2008. Методические указания по защите

распределительных электрических сетей напряжением 0,4-10 кВ от грозовых

перенапряжений;

14. Правила устройства системы тягового электроснабжения железных

дорог ЦЭ-462. Утверждены 4 июня 1997 г.

15. Указание ГТСС 1247/1519 от 06.03.2002 г. Об ограничении

применения устройств защиты тиристорных УЗТ-1, УЗТ-2.

16. Указание ГТСС 1247/782 от 10.10.1974 г. Дополнительные указания по

применению кабелей с неметаллической оболочкой в устройствах

электрической централизации на участках с электрической тягой переменного

тока.

17. Телеграфное указание ЦШ №ЦШТЕХ 16/7 от 16.02.2012 г.

18. Расчет влияния тяговой сети электрифицированных железных дорог

переменного тока на линии СЦБ. Вспомогательные материалы. 650219.

Разработаны ГТСС.

19. Указание ГТСС 1247/1823 от 17.09.2013 г. О применении устройств

защиты от перенапряжений УЗП1-500 и УЗП1РУ-1000.

20. Аппаратура защиты «Барьер-АБЧК-1М, 3М». Технические решения по

включению на сигнальных установках числовой кодовой автоблокировки.

Утверждены 17.03.2011 г.

21. Технические решения по применению устройств вводно-защитных

постов ЭЦ ВЗУ-ЭЦС, ВЗУ-ЭЦС-Е, ВЗУ-ЭЦС-М. Утверждены 21.01.2013 г.

22. Технические решения. ИТАЖ 465139.001-ТР. Блоки защиты

аппратуры КЭБ от перенапряжений. Утверждены 17.01.2011 г.

23. Дополнение №1 к Техническим решениям ИТАЖ 465139.001-ТР.

ИТАЖ 465139.001-ТР.Д1. Блоки защиты аппаратуры кодовой автоблокировки

от перенапряжений.

24. Техническое решение включения в опытную эксплуатацию устройства

КЗУ-РШ-АБ в рельсовых цепях числовой кодовой автоблокировки и устройства

защиты по цепям питания ЗФ-220 на участках с электротягой постоянного,

переменного тока и при автономной тяге. Утверждены 13.12.2004 г.

25. Микропроцессорная централизация Ebilock 950. БТТР-080826.

Техническое решение «Защита контрольных цепей платы МОТ1 от

перенапряжений». Утверждены 29.01.2010 г.

26. Микропроцессорная централизация Ebilock 950. БТТР-070123.

Техническое решение «Защита рабочих цепей платы МОТ1 от

перенапряжений». Утверждены 29.01.2010 г.

137

27. Микропроцессорная централизация Ebilock 950. БТТР-080827.

Техническое решение «Защита выходных цепей платы LMP от

перенапряжений». Утверждены 29.01.2010 г.

28. Типовые материалы для проектирования 121029-ТМП.

Микропроцессорная электрическая централизация «Ebilock 950». Альбом 5.

Устройства защиты от атмосферных и коммутационных перенапряжений.

Утверждены 30.10.2014 г.;

29. ГОСТ Р 50571.1-2009. Электроустановки низковольтные. Часть 1.

Основные положения, оценка общих характеристик, термины и определения;

30. ГОСТ Р МЭК – 62305-1-2010. Менеджмент риска. Защита от молнии.

Часть 1 Общие принципы;

31. ОСТ 32.146-2000. Аппаратура железнодорожной автоматики,

телемеханики и связи. Общие технические условия;

32. СТО РЖД 07.018-2013. Нормы и правила оснащения

железнодорожных линий и станций устройствами электросвязи. Дата введения

01.12.2013 г;

33. ГОСТ Р 54149-2010. Электрическая энергия. Совместимость

технических средств электромагнитная. Нормы качества электрической энергии

в системах электроснабжения общего назначения.

34. СТО РЖД 1.02.002-2006. Безопасность железнодорожных перевозок

Требования к управлению безопасностью перевозок;

35. СП 226.1326000.2014 Свод Правил. Электроснабжение нетяговых

потребителей. Правила проектирования, строительства и реконструкции.

Утвержден приказом Минтранса России от 02.12.2014 № 332;

36. ГОСТ Р 51317.2.5-2000 (МЭК 61000-2-5-95). Совместимость

технических средств электромагнитная. Электромагнитная обстановка.

Классификация электромагнитных помех в местах размещения технических

средств.

37. Нормы технологического проектирования устройств автоматики и

телемеханики на Федеральном железнодорожном транспорте. Утверждены

указанием МПС РФ от 24 июня 1999 г. № А-1113.

38. Руководящие указания по защите от перенапряжений устройств СЦБ.

Утверждены зам.начальника главного управления сигнализации, связи и

вычислительной техники 29.11.89 М.С. Подгайченко.

39. Инструкция по техническому обслуживанию и ремонту устройств

электроснабжения сигнализации, централизации, блокировки и связи на

железнодорожном транспорте ЦЭ-881. Утверждена первым заместителем

министра путей сообщения А.С. Мишариным 01.03.2002 г.

138

40. Правила защиты устройств проводной связи от влияния тяговой сети

электрических железных дорог постоянного тока. Утвеждены заместителем

министра путей сообщения А. Подпалым 27.05.1968 г.

41. Методические рекомендации по проектированию заземляющих

устройств железнодорожных электроустановок в районах вечной мерзлоты.

ЦНИИС Минтрансстроя, 1985 г.

42. Пособие к методическим рекомендациям по проектированию

заземляющих устройств железнодорожных электроустановок в районах вечной

мерзлоты. Заземление продольного электроснабжения на

неэлектрифицированных участках. Утверждено заместителем главного

управления электрификации и энергетического хозяйства МПС

Г.М. Кирсановым.

43. Вводное устройство наружной установки для ввода электропитания в

служебно-техническое здание (НВУ). Технические требования. Утверждены

29.11.2012 г. Старшим вице-президентом ОАО «РЖД» .

44. СП 234.1326000.2015 Свод правил. «ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНАЯ

АВТОМАТИКА И ТЕЛЕМЕХАНИКА. Правила строительства и монтажа».

Утвержден приказом Минтранса России № 204 от 06.07.2015 г.

45. СП 235.1326000.2015 Свод правил. «ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНАЯ

АВТОМАТИКА И ТЕЛЕМЕХАНИКА. Правила проектирования». Утвержден

приказом Минтранса России № 205 от 06.07.2015 г.

46. Инженерная методика расчета тяговой сети при электрических

способах борьбы с гололедом. ВНИИЖТ, 2005 г.

47. Инструкция по техническому обслуживанию и ремонту устройств

электроснабжения сигнализации, централизации, блокировки и связи на

федеральном железнодорожном транспорте. ЦЭ-881. Утверждена Первым

заместителем министра путей сообщения Российской Федерации А.С.

Мишариным 14.03.2002г.

139

ПРИЛОЖЕНИЕ А Устройства защиты УЗП1, УЗП1РУ-1000

УЗП1-500 устройство, состоящее из оксидно-цинкового варистора.

Неразборный, герметизированный, полимерный корпус обеспечивают

максимально эффективную защитную характеристику.УЗП1-500 при появлении

импульсных перенапряжений резко ограничивает ПН за счет крутой

нелинейной вольтамперной характеристики устройства.

УЗП1РУ-1000 состоит из двух электродов, выполненных из

высокоплотного эрозионно-стойкого графита, между которыми установлена

нормированная прокладка из диэлектрика, и помещенных в изоляционную

полимерную оболочку. плотное прижатие электрических выводов к

поверхности электродов, беззазорный, герметизированный, полимерный корпус

обеспечивает эффективную защитную характеристику. УЗП1РУ-1000 снабжен

многоразовым клапаном, который обеспечивает выброс продуктов

электроэрозии из межэлектродного пространства и предохраняет от попадания

влаги, пыли в межэлектродное пространство, сохраняя стабильность

характеристик. УЗП1РУ-1000 при появлении импульсных перенапряжений они

резко ограничивают ПН за счет возникновения электрической дуги в

межэлектродном пространстве.

Основные параметры представлены в таблице А1. Для сравнения в

таблице приведены параметры приборов предыдущего поколения.

Основная схема включения приборов зашиты и осциллограммы,

поясняющие их работу при воздействии импульсов перенапряжений,

представлены на рисунке А1.

140

Рисунок А1 - Основная схема включения приборов зашиты и

осциллограммы, поясняющие их работу при воздействии

импульсов перенапряжений

Схе

мы

вкл

юче

ни

я и

осц

ил

ло

гра

мм

ы, по

ясняю

щи

е р

аб

оту

пр

иб

ор

ов з

ащ

иты

За

щи

ща

ем

ая

аппа

ра

тур

а

а)

схе

ма

вкл

юче

ни

я п

ри

бо

ро

в з

ащ

иты

Rвн1

Rвн2

FV

1

FV

2

UR

U1

ИП

НИ

ПН

г) в

енти

льно

го р

азр

яд

ни

каб

) р

азр

яд

ни

кав)

вы

ра

вни

ва

тел

я

U

Uпн

Uпб

.ди

н

Uпст

Uпз

II

I

Ip

ИП

Н –

исто

чни

к пе

ре

на

пр

яж

ени

я;

Rвн –

внутр

енне

е с

опр

оти

вл

ени

е И

ПН

;

FV

1, F

V2

– р

азр

яд

ни

ки в

це

пи

пр

ово

д-з

ем

ля;

RU

1 –

вы

ра

вни

ва

тел

ь в

це

пи

пр

ово

д-п

ро

во

д;

Uпн –

осц

ил

ло

гра

мм

а п

ер

ена

пр

яж

ени

я в

за

щи

ща

ем

ой

це

пи

бе

з пр

иб

ор

а з

ащ

иты

;

Uпз

– о

сц

ил

ло

гра

мм

а н

апр

яж

ени

я в

за

щи

ща

ем

ой

це

пи

(пр

ово

д-з

ем

ля);

Um

– о

сц

ил

ло

гра

мм

а н

апр

яж

ени

я в

за

щи

ща

ем

ой

це

пи

(пр

ово

д-п

ро

во

д);

ip,iв,iвр

– о

сц

ил

ло

гра

мм

а т

ока

в ц

епи

ра

зряд

ни

ка,

вы

ра

вни

ва

тел

я и

ве

нти

льно

го р

азр

яд

ни

ка с

оо

тве

тств

енно

;

Uпб

.ди

н,

Uи

мп.

– н

апр

яж

ени

е п

ро

бо

я р

азр

яд

ни

ка;

Uо

ст

– о

ста

ющ

ее

ся н

апр

яж

ени

е н

а в

ыр

авни

ва

тел

е и

ли

ве

нти

льно

м

ра

зряд

ни

ке.

U

Uпн

Uо

ст

II

I

Iв

Um

U

Uпз

Uо

ст

II

I

iвр

Uи

мп

141

Таблица А1 Наименование параметра Значение параметра для варистора

предыдущего поколения нового поколения

ВОЦН-380 ВОЦН

(ВОЦШ)-220

ВОЦН

(ВОЦШ)-110

УЗП1-500-0,4 УЗП1-500-0,26 УЗП1-500-0,13

Максимальное рабочее напряжение - переменного тока, В 420 250 150 420 260 130

Максимальное рабочее напряжение - постоянного тока, В 600 350 250 560 350 220

Остающееся напряжение при импульсном токе с

Ти=8/20мксек, В, не более

2000 при 2000А 1000 при 2000А,

20 мкс

700 при 2000А, 20

мкс

1300 при 5000А 1000 при 10000А 700 при 10000А

Максимальный выдерживаемый импульсный ток при

однократном импульсе Ти=8/20мксек, А

не нормируется не нормируется не нормируется 1500, при

Ти=2000мкс

60000 40000

Максимальный выдерживаемый импульсный ток при

однократном импульсе Ти=10/350мксек, А

не нормируется не нормируется не нормируется не нормируется 10000 5000

Ток утечки, мА 0,15 0,3 0,3 0,5 0,5 0,5

Энергия рассеивания при импульсе 8/20мкс, Дж 51-79 38 19 1500 750

Наименование параметра Значение параметра для разрядника

предыдущего поколения нового поколения

РВНШ-250 PKBH-250 РКН-600 РКН-900 УЗП1-РУ1000

Конструкция Вилитовый диск с

регулируемым

воздушным искровым

промежутком

Газонаполненный с

оксидно-цинковым

варистором

Газонаполненный Угольный с нерегулируемым

воздушным искровым промежутком

Наибольшее рабочее напряжение, В 250 260 250 250 400

Пробивное напряжение, В 700-900 (переменное) 600-900 (переменное) 500-800

(постоян

ное)

750-950

(постоян

ное)

не менее 700 (переменное)

Сопротивление изоляции между электрическими выводами,

МОм

1000 500 100 500 Более 500

Быстродействие, нсек 100 100 100 100 100

Максимальный импульсный ток Т„=10/350мксек, А не нормируется не нормируется не

нормиру

ется

не

нормиру

ется

30000А

Максимальный импульсный ток при Тн=8/20мкс, А 3000 5000 20000 10000 80000А

Номинальный разрядный ток при Ти=8/20мксек, А не нормируется не нормируется не нормируется 10000 А

Остающееся напряжение, В 1400 (при 1000А) 1400 (при 5000А) не нормируется не более 500 (при 10000А)

142

ПРИЛОЖЕНИЕ Б Аппаратура защиты «Барьер-АБЧК-М»

Максимально допустимое рабочее напряжение на входах каналов защиты:

вводов линий электроснабжения (фидеров) - 250 В (переменного тока);

РЦ при электротяге постоянного тока – 250 В (переменного тока);

РЦ при электротяге переменного тока – 100 В (переменного тока);

линейных цепей – 250 В (переменного) или 350 В (постоянного тока).

Максимально допустимый ток нагрузки каналов защиты:

вводов линий электроснабжения (фидеров) - 6,3 А;

рельсовых цепей - 4 А;

линейных цепей - 3 А.

Аппаратура защиты на выходе обеспечивает остаточные напряжения при

воздействии микросекундных импульсных помех (МИП) длительностью 1/50

мкс с напряжением 6 кВ:

по цепи «провод-провод» для каналов защиты вводов линий

электроснабжения (фидеров), линейных цепей, рельсовых цепей - не

более 850 В;

по цепи «провод-земля» для каналов защиты вводов линий

электроснабжения (фидеров) и линейных цепей - не более 1700 В

(длительность импульса ПН не более 0,1 мкс);

по цепи «провод-земля» для каналов защиты рельсовых цепей - не

более 3500 В (длительность импульса ПН не более 0,1 мкс).

Мощность, потребляемая по цепям 220 В, не превышает 2 Вт.

Сопротивление изоляции между корпусом и электрическими цепями

аппаратуры защиты Барьер-АБЧК-М составляет:

не менее 200 МОм в нормальных климатических условиях;

не менее 40 МОм при верхнем значении рабочей температуры;

не менее 10 МОм при верхнем значении влажности воздуха.

Таблица Б1

Основные технические характеристики ВМ-250

Наименование параметра Ед.

измерен. Величина

1. Максимальное рабочее напряжение переменного

тока (длительно) В 275

2. Классификационное напряжение (при токе 1 мА) В 500 ± 10%

3. Номинальный разрядный ток (8/20 мкс) кА 30

4. Максимальный разрядный ток (8/20 мкс) кА 60

5. Уровень напряжения защиты при токе 1 кА, не В 850

143

более

6. Уровень напряжения защиты при максимальном

импульсном токе, не более В 1400

7. Ресурс при номинальном импульсном токе, не

менее сраб. 10

8. Сопротивление изоляции между выводами и

элементом крепления на DIN-рейку, не менее МОм 1000

Таблица Б2

Основные технические характеристики МЗ-250, МЗ-250С

Наименование параметра Ед.

измерен. Величина

1. Максимально допустимое длительное

напряжение переменного тока В 275

2. Максимально допустимое длительное

напряжение постоянного тока В 360

3. Номинальный разрядный ток «провод-провод»,

«провод-земля» (8/20 мкс) кА 8

4. Максимальный разрядный ток «провод-провод»,

«провод-земля» (8/20 мкс) кА 12

5. Уровень напряжения защиты на выводах Х1 и Х2

модуля защиты при токе 1 кА, не более В 900

6. Уровень напряжения защиты на выводах Х1 и Х3

или Х2 и Х3 модуля защиты при токе 1 кА, не более В 1700

7. Сопротивление изоляции между выводами и

элементом крепления на DIN-рейку, не менее МОм 1000

Таблица Б3

Основные технические характеристики РУ-И-01

Наименование параметра Ед.

измерен. Величина

1. Максим рабочее напряжение переменного тока В 260

2. Статическое напряжение пробоя В 2600 ± 30%

3. Максимальный импульсный ток (10/350 мкс) кА 30

4. изоляция между электродами, не менее МОм 1000

144

Рисунок Б1 – Внешний вид и расположение органов индикации модулей

Барьер-АБЧК-М

Аппаратура защиты «Барьер-АБЧК»

1. Падение напряжения рабочего сигнала на блоках защиты между

входными и выходными клеммами не более 1%:

- для блока БЗК в диапазоне от 25 до 175 Гц при уровне рабочего сигнала

до 242 В (действующее значение в непрерывном режиме);

- для блока БЗК в диапазоне частот от 25 до 175 Гц при максимальном

значении рабочего сигнала 80 В (действующее значение в непрерывном режиме)

при включении блока для защиты релейного конца рельсовой цепи;

- для блока БЗЭ для частоты (50±1) Гц при уровне рабочего сигнала 242 В

(действующее значение) при величине тока нагрузки до 2,2 А;

- для блока БЗЛ для любой из 6-ти защищаемых цепей в диапазоне частот

от 0 до 4500 Гц при максимальном значении рабочего сигнала до 300 В.

2.на выходе обеспечивают остаточные напряжения при воздействии микро

секундных импульсных помех (МИП длительностью 1/50 мкс с уровнем 4 кВ:

- по цепи «провод-провод» для БЗК и БЗЭ не более 800 В;

- по цепи «провод-провод» для БЗЛ для любой цепи – не более 800 В;

- по цепи «провод-земля» БЗЭ и БЗЛ для любой цепи не более 800 В.

3.на выходе обеспечивают остаточные напряжения при воздействии нано

секундных импульсных помех (НИП) длительностью 5/50 нс с уровнем 4 кВ:

- по цепи «провод-земля» для БЗЭ не более 400 В;

- по цепи «провод-земля» для БЗК, БЗЛ – не более 200 В.

4. Блок защиты БЗК обеспечивает защиту питающего и релейного концов

АБЧК от ПН, вызванных асимметрией любого вида тягового тока в РЦ.

145

Ограничение перенапряжений происходит за счет подключения резистора

параллельно защищаемой цепи. Порог включения защиты:

- блока для защиты питающего конца рельсовой цепи – 600 В±10%;

- блока для защиты релейного конца рельсовой цепи – 120 В±10%.

5. БЗЭ и БЗК обеспечивают визуальную индикацию:

- работоспособного состояния мерцанием «Работа» с частотой 0,5 Гц;

- выработки 80% ресурса защиты мерцанием «Ресурс» с частотой 0,5 Гц;

- выработки более 80% ресурса непрерывным свечением «Ресурс»;

- срабатывания защиты при воздействии МИП по схеме «провод-провод»

и «провод-земля» непрерывным свечением «Работа» для блока БЗЭ; и по схеме

«провод-провод» для блока БЗК;

- срабатывания защиты при воздействии длительных перенапряжений,

вызванных асимметрией тягового тока в рельсовой цепи мерцанием светодиода

«Работа» с частотой 1,5Гц (только для блока БЗК).

6. Блок Регистратора (БАРЬЕР-АБЧК-1 и БАРЬЕР-АБЧК-2) обеспечивает

визуальную индикацию количества случаев срабатывания защиты каждого

блока защиты в циклическом режиме с интервалом индикации 2 сек для каждого

блока.

Блок Регистратора формирует на выходе контактами реле ДК сигнал (для

подключения цепей ДК срабатывания защиты от перенапряжений и сигнал

выработки ресурса защитных элементов. Контакты реле ДК рассчитаны на

коммутацию постоянного напряжения не более 28 В (максимальный ток 1,5 А) и

переменного напряжения не более 240 В (максимальный ток 3 А).

7. Мощность, потребляемая аппаратурой защиты исполнения

Барьер-АБЧК-1 и Барьер-АБЧК-2 от источника с напряжением 220 В не более

30 ВА, при включенном подогреве не более 65 ВА. Для исполнения

Барьер-АБЧК-3 не более 22 ВА, при включенном подогреве составляет не более

50 ВА.

8. Сопротивление изоляции в нормальных климатических условиях между

корпусом и электрическими цепями аппаратуры защиты «БАРЬЕР-АБЧК» не

менее 1000 МОм, при верхнем значении рабочей температуры – 200 МОм, при

верхнем значении влажности воздуха – 50 МОм.

146

ПРИЛОЖЕНИЕ В Модуль защиты МЗ-250С

Схема одного канала защиты приборов диагностики на рисунке В1.

Рисунок В1 – Схема одного канала защиты приборов диагностики

147

ПРИЛОЖЕНИЕ Г Блоки защиты БЗИП

Перечень блоков защиты БЗИП приведен в таблице Г1.

Таблица Г1

Блок Чертѐж Назначение

Тип

защища-е

мых

устройств

ЖАТ

Примечание

БЗИП-Фк ИТАЖ.465139.008-08

Защита по

цепям

основного и

резервного

питания

АБЧК,

АПС

БЗИП-РЦк-ЭТ00 ИТАЖ.465139.004-03 Защита

аппаратуры

кодовых РЦ

АБЧК,

АПС

электротяга

постоянного тока

БЗИП-РЦк-ЭТ50 ИТАЖ.465139.005-03 электротяга

переменного тока

БЗИП-РЦк-АТ ИТАЖ.465139.006-03 автономная тяга

БЗИП-Ск ИТАЖ.465239.013

Защита

источников

питания

линейных

цепей

АБЧК

имеет модификации в

зависимости от

количества

защищаемых цепей

БЗИП-Ф ИТАЖ.465139.008

Защита по

цепям

основного и

резервного

питания

КЭБ-1,

КЭБ-2

БЗИП-РЦ

ИТАЖ.465139.004

Защита

аппаратуры

РЦ

КЭБ-1,

КЭБ-2

электротяга

постоянного тока

ИТАЖ.465139.005 электротяга

переменного тока

ИТАЖ.465139.006 автономная тяга

СУ нечѐтного пути

ИТАЖ.465139.007 автономная тяга

СУ чѐтного пути

БЗИП-С

ИТАЖ.465239.001

Защита

линейных

цепей и

светофоров

КЭБ-2

* КЭОм нечѐтн.путь

ИТАЖ.465239.002 * КЭОм чѐтн.путь

ИТАЖ.465239.003 * КЭО нечѐтн.путь

ИТАЖ.465239.004 * КЭО чѐтн.путь

ИТАЖ.465239.005 * КЭР двусторонняя

ИТАЖ.465239.006 * КЭР нечѐтн.путь

ИТАЖ.465239.007 * КЭР чѐтн.путь

ИТАЖ.465239.010 * КЭСм

ИТАЖ.465239.011 * КЭСм/м

* - тип СУ КЭБ-2 согласно 410402-ТМП

148

Таблица Г2

Технические

характеристики

HS

50

-50-R

W

SP

C3 9

0 D

S

SP

C1.1

1150 D

S

SP

C1.1

1150 D

S 6

0B

PII

I 280 D

S

PIV

230D

S

Класс УЗИП в

соответствии с ГОСТ

Р 51992-2002

I I+II I+II I+II II I

Номинальное рабочее

напряжение, Un

230 В АС 3x400/230 В

АС

230 В АС 60 В АС 280 В АС 230 В АС

Максимальное

длительное рабочее

напряжение, Uc

255 В АС 3x480/275 В

АС

275 В АС 72 В АС 320 В АС

450 В DC

275 В АС

385 В DC

Импульсный ток,

Iimp, (10/350)

50 кА 12 кА 20 кА 20 кА - 10 кА

Максимальный

разрядный ток, Imax

(8/20)

- 90 кА 150 кА 150 кА 40 кА 100 кА

Номинальный

разрядный ток, In

(8/20)

- 50 кА 80 кА 80 кА 20 кА 50 кА

Временное

перенапряжение, Uj

334В/5сек 335В/5сек 335В/5сек 87В/5сек 406В/5сек 335В/5сек

Уровень напряжения

защиты при Iimp, Up

<1,3 кВ <1,3 кВ <1,3 кВ <0,6 кВ - <1,2 кВ

Уровень напряжения

защиты при In, Up

- - - - <1,3 кВ -

Время срабатывания,

Тд

<100 нсек <100 нсек <25 нсек <25 нсек <25 нсек <25 нсек

Тип устройства разрядник комбинирова

нное

варистор

Наличие

терморасцепителя в

цепи включения

варистора

- есть

Рабочая температура -40°С - +80°

Примечание - Срабатывание терморасцепителя происходит при

температуре 190±5° С. При токе утечки 25 мА время срабатывания 14сек, при

токе 30 мА- 8 сек.

149

Таблица Г3 Технические характеристики

DT

NV

R 1

/24/0

.5-3

000l

DT

NV

R 1

/30/0

.5-3

000l

DT

NV

R 1

/48/0

.5-3

000l

DT

NV

R 1

/60/0

.5-3

000l

DT

NV

R 1

/80/0

.5-3

000l

DT

NV

R 1

/110/0

.5-3

000l

DT

NV

R 1

/115/0

.5-3

000l

Номинальное рабочее напряжение

DC, Un

24 В З0 В 48 В 60 В 80 В 110 В 115 В

Максимальное длительное рабочее

напряжение DC, Uc

28 В 33 В 57,6 В 72 В 96 В 132 В 138 В

Номинальный ток через УЗИП, I 0,5 А

Максимальный разрядный ток, Imax

(8/20)

20 кА

Номинальный разрядный ток, In

(8/20)

1 кА

Уровень напряжения защиты при 1

кВ/мкс, Up

34 В 44 В 67 В 84 В 112 В 158 В 161 В

Уровень напряжения защиты при In

(8/20)=1 кА, Up

43 В 49 В 86 В 100 В 132 В 186 В 191 В

Уровень напряжения защиты при

Imax (8/20)=20 кА, Up

63 В 84 В 115 В 125 В 166 В 210 В 240 В

Максимально допустимая

импульсная мощность, рассеиваемая

TVS-диодами, Рppm

3000 Вт

Сечение присоединяемых

проводников

0,25 - 2,5 мм2

Время срабатывания, Та <30 нсек

Рабочая температура -40°С - +80°С

Защита блоков питания, полупроводниковых преобразователей,

выпрямителей осуществляется УЗИП серии DTNVR l/*/0,5-3000-L,

предназначенных для защиты сигнальных слаботочных линий и линий передачи

информации (данных). Схема защиты DTNVR l/*/0,5-3000-L двухкаскадная.

Первый каскад выполнен на трехэлектродном разряднике с максимальным

длительным рабочим напряжением Uc = 90 В, второй каскад - на супрессорных

диодах с импульсной мощностью 3 кВт. Номинальное напряжение Uc второго

каскада защиты выбирается в зависимости от рабочего напряжения защищаемой

линии. Между каскадами включены согласующие элементы. Для исключения

выхода из строя устройств защиты при возникновении перенапряжений между

шинами заземления шкафов сигнальных установок разных блок-участков

150

(например, в случае возникновения ассиметрии тяговых токов) в заземляющие

цепи УЗИП включены дополнительные устройства на базе варисторов, которые

увеличат пороговое напряжение срабатывания данных устройств. При этом

возрастает и значение остающегося напряжения в цепи «провод-земля», но оно

не превышает напряжения изоляции защищаемой аппаратуры (напряжение

пробоя изоляции блока БПШ не менее 2000 В, блока БВ – 1500 В). В данную

цепь устанавливаются варисторы PIV 230 DS, рассчитаные на импульсный ток

10 кА (10/350 мкс). Технические характеристики варистора PIV 230 DS

приведены в таблице В2, технические характеристики DTNVR l/*/0,5-3000-L

приведены в таблице В3.

Схема принципиальная УЗИП DTNVR l/*/0,5-3000-L на рисунке Г1.

Рисунок Г1 – Схема принципиальная DTNVR 1/*/0,5-3000-L

Схемы принципиальные БЗИП приведены на рисунках Г2, Г3, Г4.

1

Конт

1

2

33

Цепь Конт Цепь

1 2

2 4

Х2Х1 L1

FV1 VD2

L1

L2VD3

Ли

ни

я

За

щи

ще

но

151

Рисунок Г2 - Блок БЗИП-Ф

152

а) электротяга постоянного тока

б) автономная тяга

г) электротяга переменного тока

Рисунок Г3 – Блок БЗИП-РЦ

153

Рисунок Г4 – Схема включения блока БЗИП-С (на примере КЭР –

двухсторонней)

154

Рисунок Г5 – Блок БЗИП-Фк

155

БЗИП-РЦк-ЭТ00 БЗИП-РЦк-АТ

БЗИП-РЦк-ЭТ50

Рисунок Г6 – Блок БЗИП-РЦк

156

Рисунок Г7 - Схема включения блоков БЗИП-РЦк

157

ПРИЛОЖЕНИЕ Д Блоки защиты МПЦ Ebilock 950

В действующих устройствах рамки с блоками защиты

устанавливаются на существующих кроссовых. При проектировании блоки

защиты устанавливаются на DIN-рейках в шкафах ВЗШОК. Изготовление и

комплектация шкафов, панелей и рамок устройств защиты производится в

заводских условиях в соответствии с проектной документацией.

Для дистанционного информирования персонала о повреждении

(перегреве) блоков защиты рабочих цепей платы МОТ1 и выходных цепей

платы LMP предусматриваются реле. Реле выключается при повреждении

(перегреве) любого устройства защиты. Контакты этого реле включаются

на вход объектного контроллера для дачи информации в АРМ причастных

работников о повреждении (перегреве) устройства защиты.

Блоки защиты контрольной цепи стрелки УЗК

Шкаф ВЗШОК для установки блоков защиты применяется в трех

вариантах исполнения согласно 121029 – ТМП. Устройства защиты

контрольной цепи выполняются в двух вариантах: для использования

только на станциях с автономной тягой, и электротягой постоянного тока).

Электрические характеристики разрядника трехэлектродного

Т23-А350Х фирмы EPCOS:

Напряжение пробоя (постоянное) – 350В ± 20%;

Напряжение пробоя импульсное 100В/мкс типично/ 99%, не

более – 650В / 700В;

Напряжение пробоя импульсное 1кВ/мкс типично/ 99%, не

более – 750В / 850В;

Импульсный разрядный ток 8/20мкс – 20кА;

Единичный импульсный разрядный ток 8/20мкс – 25кА;

Разрядный ток 50Гц 1с – 10А;

Разрядный ток 50Гц 9 циклов – 50А;

Сопротивление изоляции, не менее – 10ГОм;

Ёмкость, не более – 1,5пФ;

Диапазон рабочих температур - -40-+90°С.

Конструктивные компоненты блока защиты по БТТР 080826:

Базовый элемент PLUGTRAB для монтажа на DIN-рейку

Штекерный модуль PT-4F с защитной схемой, для установки в

базовый элемент РТ, 110 В АС

Электрические характеристики разрядника

Номинальное напряжение UN - 110 В переменного тока;

158

Расчетное напряжение разрядника Uc (фаза-земля) – 170 В

120 В переменного тока;

Номинальный ток IN - 2 А (при 40 °C);

Номинальный импульсный ток утечки In (8/20)мкс (фаза-фаза)

– 10 кA;

Номинальный импульсный ток утечки In (8/20)мкс (фаза-земля)

– 10 кA;

Импульсный ток утечки Imax (8/20)мкс, максимальный

(фаза-земля) - 20 кA (суммарн.);

Ток разряда при испытании (10/350)мкс, пиковое значение тока

Iimp - 2,5 кA (на цепь);

Ограничение выходного напряжения при 1 кВ/мкс, (фаза-фаза),

импульсн. - ≤ 450 В;

Время срабатывания tA (фаза-фаза) , фаза- земля) - ≤ 100 нс;

Температура окружающей среды - -40 °C ... 85 °C

Основные электрические характеристики штекерного модуля защиты

от перенапряжений представлены в таблице Д1.

Устройство защиты типа 2 (для защиты от импульсных

перенапряжений + базовый элемент), без токов утечки, для трехфазных

цепей электропитания с объединенными проводниками N и PE

(4-проводные системы: L1, L2, L3, PEN). Базовый элемент для элементов

защиты серии VAL-CP-3C-350 VF с контактом для дистанционной

передачи сигнала.

Таблица Д1

Основные электрические характеристики штекерного модуля защиты

Технические характеристики

Номинальное напряжение UN 240 В переменн. тока

(L-PEN)

Номинальное напряжение UN 415 В переменн. тока

(L-L)

Расчетное напряжение разрядника Uc (L-PEN) 350 В переменн. тока

Ток при номинальной нагрузке IL 40 А

Ток утечки на PE при UC

≤ 1 мкA (Ток

защитного проводника

IPE)

Потребляемая мощность без нагрузки Pc ≤ 0,35 мВт

Импульсный ток утечки Imax (8/20)мкс, максимальный (L-N) 20 кA (L-L)

Импульсный ток утечки Imax (8/20)мкс, максимальный (L-PE) 60 кA

(L1+L2+L3-PE(N))

Номинальный импульсный ток утечки In (8/20)мкс (L-N) 10 кA (L-L)

159

Номинальный импульсный ток утечки In (8/20)мкс (L-PEN) 10 кA (1 канал)

Номинальный импульсный ток утечки In (8/20)мкс (L-PEN) 30 кA (L1+L2+L3-PEN)

Пиковое напряжение срабатывания при 6 кВ (1,2/50)мкс (L-PEN) ≤ 1,5 кВ

Уровень защиты Up (L-N) ≤ 1,5 кВ

Уровень защиты Up (L-PEN) ≤ 1,5 кВ

Уровень защиты Up (N-PE) ≤ 1,5 кВ

Остаточное напряжение (L-PEN) ≤ 1,1 кВ (При In)

Остаточное напряжение (L-PEN) ≤ 1 кВ (При 5 кА)

Остаточное напряжение (L-PEN) ≤ 0,9 кВ (При 3 кА)

Время срабатывания (L-N) ≤ 100 нс

Устройства защиты цепей светофора

Защита цепей светофора от ПН -два последовательно включенных

блоков защиты. УЗС конструктивно выполнен в виде базового элемента с

контактом дистанционной сигнализации и съѐмных штекерных модулей

защиты.

Штекерный модуль от импульсных перенапряжений F-MS 12 - ST,

тип 2, состоит из защитного штекера с искровым разрядником суммарного

тока N-PE.

Штекерный модуль от перенапряжений VAL-MS 230 - ST, состоит из

защитного штекера с мощным варистором, номинальное напряжение: 230 В

переменного тока, 1-канальный.

Базовый элемент для разрядников класса II серии VALVETRAB MS,

VAL-MS/1+1-BE/FM с контактом для дистанционной передачи сигнала.

Исполнение для 1-фазных цепей питания с раздельными проводниками N и

PE.

Характеристики модуля защиты от импульсных перенапряжений

F-MS 12/FM представлены в таблице Д2.

Характеристики модуля защиты от импульсных перенапряжений

VAL-MS 230 ST представлены в таблице Д3.

Таблица Д2

Характеристики модуля защиты от импульсных перенапряжений

F-MS 12/FM

Номинальное напряжение UN 230 В переменного тока

Номинальное напряжение срабатывания (для постоянного

тока) Uagn

500 В ±20 %

Номинальная частота fN 50 ГГц

Номинальная частота fN 60 ГГц

Ток утечки на PE при UC ≤ 1 мкA

160

Импульсный ток утечки Imax (8/20)мкс, максимальный 40 кA

Номинальный импульсный ток утечки In (8/20)мкс 20 кA

Ток разряда при испытании (10/350)мкс, заряд 6 Ас

Ток разряда при испытании (10/350)мкс, пиковое значение

тока Iimp

12 кA

Сопротивление изоляции Riso > 1 ГΩ

Уровень защиты Up ≤ 1 кВ

Остаточное напряжение ≤ 150 В (При 5 кА)

Время срабатывания ≤ 100 нс

Ток короткого замыкания, самогасящийся 200 А (Эфф.)

Стандарты / нормативные документы МЭК 61643-1

Стандарты / нормативные документы E DIN VDE 0675-6/A1

Стандарты / нормативные документы E DIN VDE 0675-6/A2

Таблица Д3

Характеристики модуля защиты от импульсных перенапряжений

VAL-MS 230 ST

Номинальное напряжение UN 230 В AC

Расчетное напряжение разрядника Uc 275 В AC

350 В DC

Расчетное напряжение разрядника UC (L-N) 275 В AC

Расчетное напряжение разрядника UC (L-PEN) 275 В AC

Ток утечки на PE при UC ≤ 300 мкA (при UN)

Эффективный рабочий ток IC при UN ≤ 300 мкA

Импульсный ток утечки Imax (8/20)мкс, максимальный 40 кA

Номинальный импульсный ток утечки In (8/20)мкс 20 кA

Ток разряда молнии (10/350)мкс, пиковое значение тока Iimp 3 кA

Макс. потребление энергии (2 мс) 550 Дж

Уровень защиты Up ≤ 1,35 кВ

Остаточное напряжение ≤ 1 кВ (При 5 кА)

Время срабатывания ≤ 25 нс

Номинал предохранителя, макс. при ответвлении 125 А (gL)

Стойкость к коротким замыканиям ICC при максимальном

номинале предохранителя (эффективн.) 25 кA

Устройства защиты линейных цепей

Защита линейных цепей от импульсных перенапряжений

осуществляется с помощью приборов UBK-2-500.

Электрические характеристики УЗЛ приведены в таблице Д4.

161

Таблица Д4

Электрические характеристики УЗЛ Параметр Значение

Степень защиты IP20 Температура окружающей среды (при экс-плуатации)

-40 °С ... 80 °С

Номинальное напряжение UN 500 В АС Максимальное напряжение при длительной нагрузке Uc (провод-земля)

500 В АС

Номинальный ток IN 2 А

Эффективный рабочий ток 1с при Uc ≤1мкА

Ток защитного проводника ≤1 мкА Номинальный импульсный ток утечки 1п (8/20) мке (фаза-земля)

10 мкА

Ток разряда молнии (10/350) мке, пиковое значение тока Ijm(.

2,5 кА

Ограничение выходного напряжения при 1 кВ/мкс. (фаза-фаза), статич.

≤2,5 кВ

Ограничение выходного напряжения при 1 кВ/мкс, (фаза-земля), статич.

≤ 1,5 кВ

Уровень защиты Up (фаза-фаза) 3.5 кВ (С2 (10 кВ / 5 кА))

Уровень защиты Up (фаза-земля) 2.2 кВ (С2 (10 кВ / 5 кА))

Время срабатывания ХА (фаза-фаза) ≤100 нс

Время срабатывания tA (фаза-земля) ≤100 нс Сообщение, неисправност!, устройства для защиты от импульсных перенапряжений

нет

Номинал предохранителя, макс. 2 А

Сечение гибкого проводника мин. 0,2 мм2

Сечение гибкого проводника макс. 2,5 мм2

Сечение жесткого проводника мин. 0,2 мм2

Сечение жесткого проводника макс. 4 мм2

Сечение гибкого проводника мин. 0,2 мм2

Сечение гибкого проводника макс. 2,5 мм2

Принципиальные схемы УЗР, УЗК, УЗС и УЗЛ приведены на

рисунках Д1, Д2, Д3, Д4.

162

Рисунок Д1 –

Схема электрическая

принципиальная штекерного

модуля УЗР (VAL-MS 350 VF

ST)

Рисунок Д2 – Схема электрическая

принципиальная штекерного модуля УЗК

(PT-4-F RW-ST)

Рисунок Д3 – Схема

электрическая принципиальная

штекерного модуля (F-MS

12/FM) УЗС

Рисунок Д4 - Схема электрическая

принципиальная штекерного модуля

(VAL-MS 230 ST) УЗС

Рисунок Д5 - Схема

электрическая принципиальная

штекерного модуля

УЗЛ(UBK-2-500)

163

ПРИЛОЖЕНИЕ Е Защитный фильтр ЗФ-220М

Технические характеристики:

1 обеспечивает защиту от перенапряжений по цепям питания СЦБ с

номинальным напряжением переменного тока 220 В частотой (50±1) Гц и током

потребления до 10 А;

2 на выходе обеспечивает остаточные напряжения при воздействии

микросекундных импульсных помех большой энергии (МИП) длительностью

1/50 мкс с уровнем напряжения 4кВ:

- по цепи «провод-провод» – не более 350 В;

- по цепи «провод-земля» – не более 400 В;

3 на выходе остаточное напряжение по цепи «провод-провод» при

воздействии наносекундных импульсных помех (НИП) с уровнем

испытательного напряжения 4 кВ по цепи «провод-земля» – не более 200 В.

4 предназначен для работы в цепях питания с диапазоном рабочих

напряжений от 200 до 242 В;

5 падение напряжения на ЗФ-220М составляет не более 2,5 В при

номинальном токе нагрузки;

6 формирует на выходе контактами реле сигнал для подключения ДК

срабатывания защиты и сигнал выработки ресурса элементов. Контакты реле на

коммутацию постоянного напряжения не более 28 В (ток 1,5 А) и переменного

напряжения не более 240 В (ток 3 А);

7 мощность, потребляемая ЗФ-220М от источника питания с номинальным

напряжением 220 В при отключенном подогреве, составляет не более 10 Вт, при

включенном подогреве составляет не более 25 Вт;

8 электрическая прочность изоляции ЗФ-220М между корпусом и

входными контактами «1», «2», между корпусом и выходными контактами «3»,

«4», а также между корпусом и выходом для подключения ДК (контакты «6»,

«7», «8») выдерживает в течение 1 минуты действие напряжения переменного

тока 2,5 кВ частотой 50 Гц в нормальных климатических условиях (при

отключенном разряднике FV3 и перемычке ХТ13);

9 сопротивление изоляции ЗФ- 220М между корпусом и входными

контактами «1», «2», между корпусом и выходными контактами «3», «4», а

также между корпусом и выходом для подключения ДК (контакты «6», «7», «8»)

в нормальных климатических условиях – не менее 1000 МОм. Нормы изоляции

при верхнего значения температуры – 200 МОм, при верхнего значения

влажности воздуха – 50 Мом;

10 ЗФ-220М обеспечивает визуальную индикацию:

- наличия выходного питания свечением зеленого «Питание»;

- выработки до 80% ресурса защиты мерцанием красного «Ресурс» с

частотой 0,5Гц, и более 80% ресурса – непрерывным свечением «Ресурс».

164

- возможности сброса счетчика ресурса вновь установленных элементов

защиты миганием красного цвета «Ресурс» с частотой 2 Гц.

165

ПРИЛОЖЕНИЕ Ж Устройства защиты КЗУ-РШ-АБ для числовой

кодовой автоблокировки

Технические характеристики

Сопротивление изоляции токоведущих частей модулей КЗУ-РШ- АБ

относительно заземляющей клеммы монтажной рамы - не менее 1000 МОм при

нормальных климатических условиях.

Прочность изоляции, между токоведущими частями и корпусом

монтажной рамы выдерживается в течении 1 мин. переменным током частотой

50 Гц при мощности источника 0,5 кВ-А - 2500 В.

КЗУ-РШ-АБ должны обеспечивать следующие значения остаточных

напряжений помех при воздействии высоковольтных грозовых импульсных

помех по цепи рельс - рельс - импульс тока 6,5 кА, 6,4/16 мкс, импульс тока. 2

кА, 4/300 мкс. Один модуль защиты должен обеспечивать снижение амплитуды

импульса высоковольтной помехи до 210 В±20 В.

166

ПРИЛОЖЕНИЕ З Характеристики полупроводниковых элементов в блоках питания и выпрямителей

устройств ЖАТ

Таблица З1

Наименование

блоков питания,

блоков

выпрямителей

Тип полупроводникового

выпрямительного элемента

Uобратное

максимальное

постоянное/импульсное,

В

I

прямой,

А

I импульсный

максимальный,

А

Т импульса для

I импульсного

максимального

1 2 3 4 5 6

ВУС-1,3 1. VD1-VD8 тип КД203А 2*420/2*600*** 10 30 1,5c

Д232Б (ранее) 400 5

ВУС-3

1. VD1-VD4 тип

Д112-25-10-УХЛ2(Д112-25.10УХЛ2) 600/1000

12 340 10мс

БВ

1. VD1-VD4 Д212-10Х-8 480/800 8 250 10мс

(ранее) КД210Г 1000/1000 10 50

(ранее) КД412А 1000/1000 10 35

БВ-Р 1. V1,V2 тип KBJ2510 1000/1000 25 350

2. VD2-VD5 тип VD2-5 20ETS12FP PbF 1200/1200 20 300 10мс

БПШ

1. VD1-VD4 тип КД243Г 400/400 1 6

Д226А(ранее) 300 0,3 --

БПШ-Р 1. VD1-VD2 тип KBU410 1000/1000 4 200 8,3мс

2. VD5-VD8 тип UF5408 1000/1000 3 125 8,3мс

БВЗ 1. VD1-VD4 тип КД209В 800/800 0,5 15

2. VD5 тип КС447А стабилитрон * * *

ДСНП-2 1. VD1-VD4 тип Д226Г 200 0,3

БС-ДА

1. VD1-VD3 тип КД243Е, 800/800 1 6

(допускается КД243Ж) 1000/1000 1 6

2. VD8-VD11 тип 12F100-1000V-12А

«Vishay» 1000 12 265 10мс

(ранее) КД203Д 700/1000 10 30 1,5c

БПСН VD1-VD4 тип Д7Г 200 0,3

БВС, БДР, БД 15ВД20А ** ** **

БДР-М (замена

БДР) VD1-VD4 тип BY 2000 (DO-201) 2000 3 100

167

Наименование

блоков питания,

блоков

выпрямителей

Тип полупроводникового

выпрямительного элемента

Uобратное

максимальное

постоянное/импульсное,

В

I

прямой,

А

I импульсный

максимальный,

А

Т импульса для

I импульсного

максимального

БД-Е VD1-VD4 тип BY 2000 (DO-201) 2000 3 100

ПВ-24/220ББ

1. Д1-Д12 тип Д243Б 200 5

2. Д13-Д30, Д36 тип Д226Д 100 0,3

3. КПД тип Д226Е 200 0,3

4. Д1-Д6 тип Д246А 400 10

ПЧ-50/25-100 1. VD тип Д246 400 10

ПЧ-50/25-150 1. VD тип Д246 400 10

ПЧ-50/25-300 1. VD тип Д246А 400 10

АСШ2-220М

1. VD1,VD2 тип КЦ 402И 600 1

2. VD3 тип КС620А стабилитрон * * *

(ранее) Д817А (замена с 2011г. 2

штуки)стабилитрон * * *

АОШ2-1

1. VD1,VD2 тип Д242 100 10

VD1,VD2 тип 12F100-100V-12А (замена с

2011г.) 1000 12 19

2ОЛ(2ОЛБ) 1. VD1 тип КД243Е 800/800 1 6

ОМШ2-40

(ОМ2-40)

1. VD тип Д226Е 200 0,3

(ранее) Д7Г 200 0,3

СГ-76У 1. VD1-VD4 тип КД205А 500 0,5

2. VD5,VD6 тип КЦ402И мост 500 0,6

ПС-220М/ПС-110М 1. VD1,VD2 тип Д226Е 200 0,3

ПСТ 1. VD1 тип КД243Б 100/100 1 15

* - параметры используемых стабилитронов приведены в таблице З2

** - параметры выпрямителя 15ВД20А приведены в таблице З3

*** - В выпрямительном мосту блока ВУС-1,3 используются по два последовательно соединенных диода в каждом плече

168

Таблица З2

Параметры используемых стабилитронов

Тип прибора КС447А КС522А КС620А Д817А

Значения параметров при Т=25°С

Uст.ном., В 4,7 22 120 56

Uст.мин., В 4,23 19,8 102 50,5

Uст.макс., В 5,17 24,2 138 61,5

Iст.ном., mA 43 5 50 50

Iст.мин., mA 3 1 5 5

Iст.макс., mA 190 37 42 90

Rст., Om 18 25 150 35

Pмакс., Вт 1 1 5 5

Таблица З3

Параметры выпрямителя 15ВД20А

15ВД20А выпрямитель Значения параметров

Максимальное подводимое напряжение переменного тока, В 400

Выпрямленное среднее напряжение не менее, В 145

Выпрямленный средний ток не менее, А 0,04

169

ПРИЛОЖЕНИЕ И Характеристики приемников и генераторов, используемых в ЧДК и тональных РЦ

Таблица И1

Тип

прибора

U пит,

В

Частота сигн,

Гц

Выдержи-

ваемое

ПН, В

Время

воздействия

ПН, не более

R изол, мОм,

не менее

R нагрузки,

Ом

R входное,

не менее

I потр.,

А

ГК5 12 319,63 – 1523,6 1000 1 мин. 50 240 0,07

ГК6 14 319,63 – 1523,6 1000 1 мин. 50 1400 1 – 100 кОм* 0,09

ГЛЗ 12 319,63 –

1367,33

1000 1 мин. 50 360 или 870 1200 Ом 0,07

ГКШ 12 319,63 – 1523,6 1000 1 мин. 50 240 или

1400

0,09

ГТ2-16 12 1000 1 мин. 50 360 или 870 500 или 2000

Ом **

0,07

ПК5 12 319,63 – 1523,6 1000 1 мин. 50

ГП3 35 420 - 780 500 0,1 мин 50 7 1,1

ГП4 35 4000 - 6000 500 0,1 мин 50 6,8 1,1

ПП 17,5 420-780 300 1 мин. 50 120 – 160 Ом 0,33

ППМ 17,5 420-780 300 1 мин. 50 120 – 160 Ом 0,33

ПРЦ4-Л 17,5 4000 - 6000 2000 0,1 мин 50 120 – 160 Ом 0,33

ПП3 17,5 420 - 780 300 1 мин. 50 120 – 160 Ом 0,45

ПП3М 17,5 420 - 780 300 1 мин. 50 120 – 160 Ом 0,45

ПП4 17,5 4000 - 6000 300 1 мин. 50 120 – 160 Ом 0,45

ПГ-50 12 500 1 мин. 50 11 4,2

Г-АЛСМ-66 20 75 – 275* 500 20

* В зависимости от положения перемычки.

** В зависимости от того, на каких зажимах выполнено измерение.

170

ПРИЛОЖЕНИЕ К Сравнительные характеристики различных типов

электросетей

Таблица К1

Сравнительные характеристики различных типов электросетей Поз. Параметр TN-C TN-C-S TN-S TT IT Примеча

ние

Неполнофазный режим в других гальванически связанных электроустановках.

1.1 Выход из земли и протекание

блуждающего тока по нулевым

жилам кабелей.

Есть Есть Нет Нет Нет Очень

опасно

1.2 Фактическое использование

земли в качестве нулевого

проводника.

Да Да Нет Нет Нет Очень

опасно

Однофазное КЗ на N-проводники электроустановки.

2.1 Протекание части аварийного

сверхтока по PE-проводникам Есть Есть Нет Нет Нет

Очень

опасно

2.2 Срабатывание обычной

максимально-токовой защиты в

фазных проводниках

Да Да Да Да Да

Однофазное КЗ на корпус оборудования.

3.1 Меньшая величина тока

однофазного КЗ по сравнению с

КЗ на N-проводники

Нет Нет Нет Да Да

3.2 Срабатывание обычной токовой

защиты в фазных проводах Да Да Да Нет Нет

Обрыв N-проводника питающей линии.

4.1 Возможность продолжения

работы в режиме близком к

нормальному

Да Да Нет Нет Нет Очень

опасно

4.2 Порча оборудования до

отключения токовых или иных

защит

Да Да Да Да Да Опасно

4.3 Необходимость немедленной

аварийной остановки Да Да Да Да Да

Обрыв РЕ-проводника.

5.1 Возможность продолжения

работы в режиме близком к

нормальному

Да Да Да Да Да

5.2 Возникновение скрытой

опасности для персонала с

необходимостью немедленной

аварийной остановки

Да Да Да Да Да Опасно

Обрыв N-проводника питающей линии и однофазное КЗ на корпус.

6.1 Появление опасности для

персонала при возникновении

большого напряжения

прикосновения на корпусах

оборудования

Да Да Нет Нет Нет Опасно

171

Поз. Параметр TN-C TN-C-S TN-S TT IT Примеча

ние

6.2 Ввозникновение асимметрии

фазных напряжений Да Да Да Нет Нет Опасно

6.3 Несрабатывание токовых защит в

фазных проводниках Не

срабо

тает

Не

сработа-

ет

Срабо

тает

Не

сра-

бо-

тает

Не

сра-

бо-

тает

Очень

опасно

6.4 Выход блуждающего тока на

проводники других потребителей Да Да Да Нет Нет

Опасно

Обрыв РЕ-проводникам питающей линии и однофазное КЗ на корпус.

7.1 Появление опасности для

персонала при возникновении

большого напряжения

прикосновения на корпусах

оборудования PE и

N

совме

щены

PE и N

Совмещ

ены на

участке

от ТП до

объекта

Да - -

7.2 Несрабатывание токовой защиты

в фазных проводниках Да - -

7.3 Выход аварийного тока на

проводники других потребителей Да - -

7.4 Режим предусмотренный

расчетами Нет - -

172

ПРИЛОЖЕНИЕ Л Устройство защиты HS100

Устройство HS100 соответствуют УЗИП класса испытаний I, согласно

ГОСТ Р 51992-2011 (МЭК 61643-1-98). Устанавливаются в пределах 0А(В) - 1

зон молниезащиты (в соответствии с МЭК 1312-1, МЭК 62305 и

CO-153-34.21.122-2003). Предназначены для защиты оборудования в

низковольтных силовых распределительных системах до 1000 В при воздушном

вводе электропитания.

Устройство HS100 предназначено именно для нулевого проводника

(N/PE), включать его в фазные провода нельзя.

HS100, ТУ 3428-002-79740390-2007 – УЗИП класса испытаний I на

основе угольного разрядника. Выпускаются на номинальное напряжение

системы Uo= 230/325 В AC/DC.

Предназначен для защиты нулевого провода N/PE.

Способен отводить импульсы тока Iimp (10/350)=100 кА.

Обеспечивает гашение сопровождающих токов до 100 А.

Применяется в сетях с системами заземления типа TN-S, TT и IT.

Технические характеристики HS100 приведены в таблице М1.

Принципиальная схема устройства защиты HS100 приведена на рисунке М1.

Таблица Л1

Технические характеристики HS100

Класс испытаний УЗИП в

соответствии с ГОСТ Р 51992-2011

I

Вид защиты N/PE

Номинальное напряжение системы Uo 230/325 В АС/DC

Макс. длительное рабочее

напряжение

UC 255/360 В АС/DC

Импульсный ток (10/350) Iimp 100 кА

Коммутируемый заряд Q 50 A×сек

Удельная энергия W/R 2500 кДж/Ом

Уровень напряжения защиты при

Iimp

Up <2 кB

Максимальный разрядный ток (8/20) Imax 150 кА

Номинальный разрядный ток (8/20) In 75 кА

Сопровождающий ток Ifi 100 A

Временное перенапряжение Uт 1200 В / 0,2 сек

173

Сопротивление изоляции Ri > 1000 МОм

Время срабатывания tA < 100 нсек

Рабочая температура υ -40°C - +80°C

Степень защиты в соответствии с

ГОСТ 14254

IP 20

Монтаж DIN-рейка 35 мм

Cечение присоединяемых

проводников

- жесткий одножильный 35 мм2

- гибкий многожильный 25 мм2

Рисунок Л1 – принципиальная схема HS100

174

ПРИЛОЖЕНИЕ М Устройство защиты P-3k230 DS

Трехфазные УЗИП класса III, согласно ГОСТ Р 51992-2002 (МЭК

61643-1-98) на основе оксидно-цинковых варисторов и газонаполненного

разрядника. Предназначены для защиты оборудования в цепях L/N, L/PE, N/PE

от остаточных бросков импульсных перенапряжений. Выпускаются на

номинальное рабочее напряжение UN=230/400 В, 400/692 В. Применяются в

сетях с системами заземления типа TN-C, TN-S, TT, IT. Визуальный контроль

рабочего состояния проводится с помощью индикаторов красного цвета. В

исправном состоянии индикаторы утоплены, в аварийном - выдвинуты. Для

удаленного контроля устройство дополнительно cнабжено «сухими»

контактами дистанционной сигнализации.

Защищаемое оборудование рекомендуется размещать на расстоянии не

более 10-15 м от УЗИП класса III. При соблюдении этого правила амплитуда

перенапряжения на защищаемом оборудовании не будет превышать 900 В.

Технические характеристики P-3k230 DS приведены в таблице Н1

Таблица М1 Параметр Обозначение Применение

Класс УЗИП в соответствии с ГОСТ Р

51992-2002

III

Номинальное рабочее напряжение Un 400/692 В

Макс, длительное рабочее напряжение Uс 480/830 В

Ток утечки Iс 3*50 мкА

Номинальный разрядный ток (8/20) In L/N 3 kА

L/PE 3 kА

N/PE 5kА

Испытательный импульс Uoc L/N 6kB

L/PE 6kB

N/PE 10 kB

Уровень напряжения защиты при Uoc Up L/N <1500В

L/PE <1500В

N/PE <1500В

Время срабатывания tA L/N <25 нсек

L/PE <50 нсек

N/PE <50 нсек

Рабочая температура Ʋ -40°С - +80°С

Сечение присоединяемых проводников

4 мм2

Степень зашиты в соответствии с ГОСТ

14254

IP 20

Монтаж DIN-рейка 35 мм

Материал корпуса Polyamide РА6

Рассеиваемая мощность при t=20°С <3,0 Вт

175

Параметр Обозначение Применение

Срок эксплуатации 100 000 ч

Контакты дистанционной сигнализации:

Электрическая прочность 3,75 кВэфф

Сопротивление изоляции 2x107Ом

Максимальный коммутируемый ток ~ 3 А

Максимальное коммутируемое напряжение - 250 В

176

ПРИЛОЖЕНИЕ Н Спецификация элементов блока БП-ДА

Спецификация элементов блока БП-ДА, доработанного в соответствии с

рисунком 4.16 приведена в таблице П1.

Таблица Н1

№

п/п

Наименование Обозначение Тип, параметры Возможная замена

1 Резистор R1 – R4 C5-16МВ

0,3 Ом, 2 Вт

МЛТ2, С2-33Н-2.0,

SQP3,

PRW-ЗКЦ-3W-3

2 Варистор RU8, RU9 S20K20 S14K20, TVR14330

3 Диод Шоттки

предназначен для

защиты от

сверхтоков

прямой

полярности

выпрямительного

моста

VD8-VD11. В

свою очередь, от

ПН этот диод

защищен

варистором RU9

и балластными

резисторами

R1-R4.

VD12 60CPQ150

150 В, 60 A

КД273РС3,

КД273ЕС,

КД644АС,

КД644БС, КД644ВС

4 Конденсатор С1 К73-17В

160 В, 2,2 мкФ

5 Диод VD8-VD11 КД203Б (В).

800 В, 15 А

(800 В, 30 А)

HER3007PT,

HER3008PT,

IDP30E120,

HER1608G, UF1608

6 Стабилитрон VD13 КС456А 1N5339

177

ПРИЛОЖЕНИЕ О Защита линий электроснабжения

Характеристики разрядников РДИП-10, РДИМ-10-1,5 приведены в

таблице О1.

Таблица О1

Характеристики разрядников РДИП-10, РДИМ-10-1,5

Наименование параметра Значение параметра

РДИП-10 РДИМ-10-1,5

Класс напряжения, кВ 10 10

Длина перекрытия поверхности,

см

78 150

Импульсное разрядное

напряжение, кВ

110 100

Многократно выдерживаемое

внутренней изоляцией импульсное

напряжение не менее, кВ

50

импульсов

300

50

импульсов

300

Выдерживаемое напряжение

промышленной частоты в сухом

состоянии не менее, кВ

42 42

Выдерживаемое напряжение

промышленной частоты под дождем не

менее, кВ

28 28

Выдерживаемый импульсный ток

8/20 мкс, не менее, кА

40 40

Масса, кг 2.3 1,6

178

Электрические характеристики высоковольтных разрядников типа РВ

приведены в таблице О2

Таблица О2

Характеристики разрядников типа РВ

Тип Номин

ал,

напр.,

кВ

Пробивное напряжение,

действующее значение

при 50Гц,

не менее, кВ

Пробивное напряжение,

действующее

значение при 50Гц,

не более, кВ

Импульсное

пробивное

напряжение,

не более, кВ

Масса,

кг

РВП-6 6 16 19 36 4,6

РВМ-6 6 15 18 15,5 -

РВП-10 10 26 30,5 50 6,0

РВМ-10 10 25 30 25,5 -

РВС-35 35 78 98 125 67

РВМ-35 35 73 84 108 -

РВ-25 25 58 70 100 53

РВО-6 6 16 19 32 3,1

РВО-10 10 26 30,5 48 4,2

Электрические характеристики высоковольтных ограничителей

перенапряжения приведены в таблице О3.

Таблица О3

Наименование параметра

ОП

Н-П

1-,

38

ОП

Н-П

1 6

А

ОП

Н-П

1 1

0А

ОП

Н-П

1 3

5А

ОП

НП

-6У

1

ОП

НП

-10У

1

ОП

Н-Р

-6

ОП

Н Р

-10

Класс напряжения 0,38 6,0 10,0 35,0 6,0 10,0 6,0 10,0

Наибольшее рабочее

напряжение на 0,4 7,2 12,0 40,5 7,2 12,0 7,2 12,0

ограничителе, (кВ)

Остающееся напряжение,

(кВ), не более при волне

тока 8/20мкс с

1,4

амплитудой 250А

500А - 17,6 29,5 102,0 - - - -

1000А - - - - 20,5 34,0 - -

2500А 1,6 - - - - - - -

5000А 1,7 21,2 36,0 120,0 26,0 43,0 26,0 40,0

10000А - 22,5 38,0 127,0 - - - -

179

Номинальные токи выключателей АВМ и предохранителей для линейных

трансформаторов типа ОМ (OЛ) различной мощности представлены в таблице

О4.

Таблица О4

Мощность

линейного

трансформатора,

(кВхА)

Номинальное

напряжение

вторичной

обмотки, В

Номинальный ток

вторичной обмотки,

А

Номинальный ток

АВМ или

предохранителя, А

0,63 (0,66) 110

220

5,48 (5,75)

2,75 (2,87)

5

3

1,25 (1,2) 110

220

10,9(10,4)

5,45 (5,2)

10

5

4,0 220 17,4 15

180

Исполнители:

Заместитель директора ПКТБ ЦШ В.И. Логвинов

Начальник Вологодского отделения ПКТБ ЦШ М.Б. Зингер

Ведущий технолог ПКТБ ЦШ И.А. Садовник

Ведущий конструктор ПКТБ ЦШ Н.Г. Еркин

Начальник сектора ВО ПКТБ ЦШ С.А. Василюк

Программист ВО ПКТБ ЦШ Н.Т. Мельникова